進(jìn)氣I在空氣濾清器40內(nèi)凈化之后，導(dǎo)入增壓器42。導(dǎo)入增壓器42的進(jìn)氣I在由葉輪50升壓之后，從排出口 48導(dǎo)出。從增壓器42導(dǎo)出的高壓的進(jìn)氣I，如圖4所示，在進(jìn)氣腔室74內(nèi)一邊膨脹一邊朝向氣缸側(cè)開口 68流動。在朝向該氣缸側(cè)開口 68流動的過程中，進(jìn)氣I的溫度降低。
[0084]進(jìn)氣I由圖5所示的整流部件90抑制流動的偏斜而朝向氣缸側(cè)開口 68。從噴射器75對通過整流部件90后的進(jìn)氣I噴射燃料F。被噴射燃料F的進(jìn)氣I借助燃料F的汽化熱而溫度進(jìn)一步降低，從喇叭口 69經(jīng)由節(jié)氣門本體76朝發(fā)動機(jī)E的進(jìn)氣口 47 (圖1)供給。噴射器75呈噴霧狀噴射燃料，因此，能夠在寬廣范圍內(nèi)實現(xiàn)基于汽化熱的溫度降低。在該實施方式中，在從增壓器42導(dǎo)入進(jìn)氣腔室74的時刻，約150 °C的進(jìn)氣I在通過進(jìn)氣腔室74的期間溫度降低至約130°C。
[0085]此外，當(dāng)相比增壓器42靠下游側(cè)的增壓氣體通路內(nèi)的壓力變得高于預(yù)定值時，設(shè)置于進(jìn)氣腔室74的圖2的減壓閥80進(jìn)行打開動作，對包括進(jìn)氣腔室74的增壓氣體通路內(nèi)的壓力進(jìn)行調(diào)整。從減壓閥80排放的高壓空氣A通過構(gòu)成減壓通路82的排放配管83而導(dǎo)入空氣濾清器40。
[0086]這樣，通過采用本實施方式的進(jìn)氣腔室構(gòu)造，即便不設(shè)置冷卻進(jìn)氣I的冷卻單元、所謂的中間冷卻器，也能夠使進(jìn)氣溫度降低而獲得所要求的輸出。結(jié)果，能夠省略中間冷卻器，相應(yīng)地簡化構(gòu)造而降低制造成本。
[0087]接下來，對進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的容積V進(jìn)行說明?！斑M(jìn)氣腔室的內(nèi)部空間的容積”是指用進(jìn)氣腔室74的內(nèi)面的延長面橫切進(jìn)氣腔室74的出口 73的情況下的腔室整體所形成的容量。如本實施方式那樣，在進(jìn)氣腔室74的入口 77與增壓器42的排出口 48直接連接的情況下，也可以將進(jìn)氣腔室74的容積設(shè)定為從增壓器42的排出口 48到節(jié)氣門本體76的入口的容積。進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的容積V為發(fā)動機(jī)E的排氣量X的2倍以上。如果進(jìn)氣腔室74的容積V不足排氣量的2倍，則存在無法充分降低進(jìn)氣溫度的可能性。
[0088]優(yōu)選上述內(nèi)部空間的容積V為發(fā)動機(jī)的排氣量的3?8倍。在該實施方式中，發(fā)動機(jī)E的排氣量為100cc，進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的容積V為6000cc。通過將進(jìn)氣腔室74的容積V設(shè)定為排氣量的3倍以上，能夠進(jìn)一步降低進(jìn)氣溫度。此外，如果進(jìn)氣腔室74的容積V大于排氣量的8倍，則從非加壓狀態(tài)到加壓狀態(tài)的時間差變大，存在針對駕駛員的操作的輸出響應(yīng)性降低的情況。
[0089]換言之，當(dāng)發(fā)動機(jī)的氣缸數(shù)為n、發(fā)動機(jī)的排氣量為X時，優(yōu)選將腔室的內(nèi)部空間的容積V設(shè)定為(V/n)彡0.5X。更優(yōu)選將腔室的內(nèi)部空間的容積V設(shè)定為(V/n)彡X。
[0090]更詳細(xì)來說，如圖7所示，將進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的容積V設(shè)定成:使得通過包含相鄰的各氣缸側(cè)開口 68的中心、也就是相鄰的出口 73間的中間Apu并且與氣缸側(cè)開口68的排列方向(寬度方向)垂直且與氣缸側(cè)開口 68的軸心AX平行的平面PL分割而得的4個分割區(qū)域Rl?R4的內(nèi)部空間的容積Vl?V4中的、最小值(在該實施方式中，為分割區(qū)域Rl的內(nèi)部空間的容積VI)大于發(fā)動機(jī)E的排氣量X的一半。4個分割區(qū)域Rl?R4從左側(cè)朝右側(cè)按照分割區(qū)域Rl?R4的順序排列。更優(yōu)選將進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的容積V設(shè)定成使得上述最小值Vl大于排氣量X。
[0091]由于進(jìn)氣腔室74的出口 73針對每個氣缸設(shè)置，所以總的來看出口 73的面積變大，結(jié)果，從氣缸吸引時的通路阻力變小，需要相應(yīng)地使進(jìn)氣腔室74的容積V大型化。因此，優(yōu)選進(jìn)氣腔室74的容積V為每個氣缸的排氣量的8倍以上。此外，更優(yōu)選進(jìn)氣腔室74的容積V為每個氣缸的缸體容積的12倍以上且32倍以下。
[0092]每單位時間的增壓器的排出量設(shè)定得大于每單位時間的發(fā)動機(jī)的排氣量。由此能夠?qū)⒈纫粋€大氣壓高的空氣導(dǎo)向氣缸。具體而言，在氣體的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(SATP)下，當(dāng)出入口處于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的情況下，在將增壓器42的葉輪50旋轉(zhuǎn)一圈的情況下的增壓器42的排出量設(shè)定為α升，將曲軸旋轉(zhuǎn)一圈的增壓器42的增速比設(shè)定為β，將發(fā)動機(jī)的排氣量設(shè)為γ的情況下，設(shè)定為(2Χ α X β) > γ。設(shè)定為通過調(diào)整增壓器42的排出量和發(fā)動機(jī)的進(jìn)氣量使得進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部不在預(yù)定壓力以上。在本實施方式中，通過將行駛風(fēng)導(dǎo)向增壓器，能夠提高入口側(cè)的壓力，能夠進(jìn)一步增大增壓器的排出量。
[0093]進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部的壓力優(yōu)選設(shè)定為1.5bar以上，更優(yōu)選設(shè)定為2bar以上，在本實施方式中，設(shè)定為2.5bar。通過使進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部的壓力大于大氣壓，由此增加朝氣缸填充的填充量從而提高發(fā)動機(jī)輸出。在將進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部設(shè)定為預(yù)定壓力Pa (bar)的情況下，優(yōu)選設(shè)定為將上述預(yù)定壓力Pa除以大氣壓Pb而得的值(Pa/Pb)與排氣量Q相乘的值以上的進(jìn)氣腔室74的容積V(彡(Pa/Pb) XQ)。在將進(jìn)氣腔室74的容積V設(shè)定為比該值小的情況下，因朝發(fā)動機(jī)E的進(jìn)氣I而在進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部的壓力分布產(chǎn)生偏斜，存在難以將足夠的進(jìn)氣I朝發(fā)動機(jī)供給的可能性。
[0094]進(jìn)而，例如在將減壓閥80工作的最大壓力設(shè)定為Pc的情況下，優(yōu)選設(shè)定為將最大壓力Pc除以大氣壓Pb而得的除法值(Pc/Pb)與排氣量Q相乘的值以上的進(jìn)氣腔室74的容積 V(彡(Pc/Pb) XQ) ο
[0095]當(dāng)將相對于曲軸的增壓器的增速比設(shè)為N，將最高輸出時的增壓器的轉(zhuǎn)速設(shè)為A(rpm)，將最高輸出時的增壓器的排出質(zhì)量流量設(shè)為B(kg/秒)時，根據(jù)M = (BX60)/(A/N)獲得曲軸每旋轉(zhuǎn)一圈排出的空氣的質(zhì)量M。此處，優(yōu)選使最高輸出時的進(jìn)氣腔室74內(nèi)的空氣的質(zhì)量C為C彡4M。
[0096]也就是說，最高輸出時的進(jìn)氣腔室74形成為能夠貯存最高輸出時的曲軸每旋轉(zhuǎn)一圈排出的空氣的質(zhì)量M的4倍以上的質(zhì)量的空氣的大小。更優(yōu)選進(jìn)氣腔室74形成為能夠貯存質(zhì)量M的5倍以上且15倍以下的質(zhì)量的空氣的大小(15M>C> 5M)，在本實施方式中，能夠貯存10倍的質(zhì)量的空氣(C = 10M)。
[0097]如果進(jìn)氣腔室的容積過大，則存在針對駕駛員的節(jié)氣門打開操作的輸出響應(yīng)性降低的顧慮。因此，當(dāng)從進(jìn)氣腔室74內(nèi)部的壓力為大氣壓的狀態(tài)以最高輸出的轉(zhuǎn)速使增壓器42旋轉(zhuǎn)時，例如優(yōu)選在0.1秒以下進(jìn)氣腔室74內(nèi)的壓力滿足最高輸出時設(shè)定的預(yù)定壓力，更優(yōu)選在0.05秒以下。在本實施方式中，設(shè)定為約0.025秒。
[0098]通過如上述那樣設(shè)定進(jìn)氣腔室74的容積V，即便不設(shè)置上述中間冷卻器，也能夠獲得所要求的發(fā)動機(jī)輸出，能夠省略中間冷卻器，相應(yīng)地簡化構(gòu)造從而降低制造成本。進(jìn)而，通過組合在上述的進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部噴射噴霧狀的燃料的噴射器75，能夠進(jìn)一步降低進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部的進(jìn)氣溫度。
[0099]在上述結(jié)構(gòu)中，本申請發(fā)明人發(fā)現(xiàn)如果在相比節(jié)氣門本體76靠上游增大貯存進(jìn)氣的容積，則能夠提高發(fā)動機(jī)的輸出。但是，如果在節(jié)氣門本體76附近增大寬度方向尺寸、上下方向尺寸，則會導(dǎo)致自動二輪車的尺寸變大，或者配置設(shè)計的自由度降低。因此，如圖2所示，通過將以往作為增壓器42與進(jìn)氣腔室74的連接管使用的部分即連接部分86作為進(jìn)氣腔室74的一部分加以利用，由此增大了進(jìn)氣腔室74的容積V。由此，能夠維持節(jié)氣門本體附近的腔室形狀，能夠抑制自動二輪車的大型化、設(shè)計自由度的降低，并且提高發(fā)動機(jī)E的輸出。
[0100]此外，連接部分86的出口側(cè)開口的寬度尺寸W3設(shè)定為與進(jìn)氣腔室74的寬度尺寸W2相同的尺寸，連接部分86的入口開口的寬度尺寸Wl設(shè)定為與增壓器42的排出口 48的直徑相同的尺寸，連接部分86隨著從入口趨向出口而橫向?qū)挾戎饾u增大。由此，進(jìn)氣的流速逐漸變小，因此，伴隨著減速抑制進(jìn)氣流的紊亂，提高進(jìn)氣效率。
[0101]如圖5所示，增壓器42的排出口 48相對于對置部分84分離地配置于后方，因此能夠增大連接部分86的前后方向尺寸，增大進(jìn)氣腔室74的容量。
[0102]圖5的增壓器42的葉輪軸51位于曲軸箱28 (圖3)的后部的上方，增壓器42的排出口 48位于相比葉輪軸51靠后方的位置。這樣，通過增大增壓器42的排出口 48與對置部分84的前后方向尺寸從而增大連接部分86，能夠增大進(jìn)氣腔室74的容量。
[0103]如圖1所示，將在發(fā)動機(jī)E的前方流動的行駛風(fēng)導(dǎo)向增壓器42的進(jìn)氣管道70通過氣缸體30的側(cè)方。由此，能夠防止進(jìn)氣腔室74與進(jìn)氣管道70的干涉，增大進(jìn)氣腔室74的容量。
[0104]發(fā)動機(jī)E的氣缸蓋32朝前方傾斜地配置，對置部分84 (圖5)配置在氣缸體30的后斜上方。由此，氣缸蓋32朝前方傾斜，能夠相應(yīng)地在前后方向上增大進(jìn)氣腔室74。
[0105]圖5所示的進(jìn)氣腔室74的前壁74a以相比對置部分84的節(jié)氣門本體安裝部朝前方突出的方式配置。由此，前壁74a朝前方突出，能夠相應(yīng)地在前后方向上增大進(jìn)氣腔室74。
[0106]通過將從進(jìn)氣腔室74的內(nèi)部空間的入口側(cè)的上游端部到出口側(cè)的下游端部的尺寸設(shè)定為圖7的出口 73的缸徑D的3倍以上，由此增長從入口 77到出口 73的距離(尺寸L)。由此，借助來自進(jìn)氣腔室74的外壁的散熱，能夠降低進(jìn)氣溫度，提高發(fā)動機(jī)的輸出。
[0107]如圖4所示，與各氣缸對應(yīng)的4個出口 73、也就是氣缸側(cè)開口 68沿進(jìn)氣腔室74的橫向排列，設(shè)