專利名稱：一種減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于一種在不存在氫的情況下烴油的非催化熱裂化工藝，更具體地說，是一種降低焦化瓦斯油收率的延遲焦化方法。
背景技術(shù)：
由于延遲焦化的投資和操作費(fèi)用低，能把劣質(zhì)減壓渣油或污油轉(zhuǎn)化成價(jià)值高的液體和石油焦等產(chǎn)品，延遲焦化依然是煉廠主要渣油加工技術(shù)，受到人們普遍重視。目前，國內(nèi)外在提高延遲焦化工藝過程的液體收率及降低普通焦炭產(chǎn)率方面作了大量的研究和工業(yè)應(yīng)用工作，主要工作是通過降低焦化裝置操作的循環(huán)比來提高液體產(chǎn)品收率，循環(huán)比通常降至0.05～0.15，甚至利用單程操作來實(shí)現(xiàn)液體產(chǎn)品收率的最大化，為了防止因降低循環(huán)比導(dǎo)致焦炭質(zhì)量下降和加熱爐管結(jié)焦傾向加大的情況，焦化系統(tǒng)引入非焦化的碳?xì)湎♂寗?，上述工作的主要問題是液體產(chǎn)品收率提高的部分主要是重瓦斯油餾分的增加，由于該重瓦斯油硫氮等雜質(zhì)特別是堿氮含量高，焦粉、瀝青質(zhì)及殘?zhí)恐荡?，餾分相當(dāng)重，給后續(xù)加工過程如加氫精制或催化裂化等帶來很大的困難以至于使后加工過程變得不經(jīng)濟(jì)，這樣差的重瓦斯油最經(jīng)濟(jì)的去處還是延遲焦化，其實(shí)，傳統(tǒng)延遲焦化工藝的焦化瓦斯油由于來源于減壓渣油，其硫氮等雜質(zhì)特別是堿氮含量已很高，是催化裂化的非理想原料，且其催化裂化柴油十六烷值僅28～32，燃燒性能差。因此，將焦化瓦斯油在焦化過程中消化掉，盡量多出高十六烷值(達(dá)48～55)的焦化柴油是一個(gè)有意義和有希望的工藝過程。長期的延遲焦化過程實(shí)踐知道，提高焦化過程的操作循環(huán)比可降低焦化瓦斯油收率，但是，由于受焦化加熱爐提供的熱量及溫度限制，與更容易焦化的常規(guī)焦化原料如減壓渣油一起通過加熱爐輻射爐管的焦化瓦斯油，沒有足夠的熱量和溫度和停留時(shí)間進(jìn)行深度裂化，隨后的焦炭塔由于反應(yīng)溫度下降無法使焦化瓦斯油進(jìn)一步裂化，因此大循環(huán)比操作的焦化瓦斯油收率難以下降到較低的水平。
CN1246512A公開了一種重油的熱裂化工藝，該專利采用另設(shè)一臺(tái)加熱爐和一臺(tái)反應(yīng)器將焦化瓦斯油加熱進(jìn)行熱裂化，反應(yīng)油氣再進(jìn)原焦化分餾塔分餾，其中的未裂化的瓦斯油再返回焦化系統(tǒng)。該方法需另設(shè)一臺(tái)加熱爐和一臺(tái)反應(yīng)器，由于該反應(yīng)器不是焦炭塔，采用的熱裂化溫度較低，有部分未轉(zhuǎn)化的焦化瓦斯油回焦化系統(tǒng)，相應(yīng)降低裝置處理量。
CN1176287A公開了一種多產(chǎn)柴油的延遲焦化工藝，該專利采用將焦化瓦斯油部分(350℃～420℃)再用泵打回焦化加熱爐與焦化原料及循環(huán)油一起加熱再進(jìn)焦炭塔進(jìn)行焦化反應(yīng)。該工藝由于上述原因，這部分焦化瓦斯油進(jìn)一步裂化的程度有限且出一部分重焦化瓦斯油。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，提出一種單獨(dú)對(duì)焦化瓦斯油單獨(dú)進(jìn)行加熱反應(yīng)來減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法。
本發(fā)明提供的方法包括將常規(guī)焦化原料、焦化瓦斯油分別加熱至420℃～505℃、490℃～525℃后進(jìn)入焦炭塔，反應(yīng)生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，分離焦化油氣得到焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油(以下簡稱CGO)，其中CGO在一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間中代替常規(guī)焦化原料作為焦化進(jìn)料，經(jīng)焦化加熱爐加熱至490℃～525℃進(jìn)入焦炭塔反應(yīng)。
本發(fā)明利用CGO原料不易結(jié)焦的特點(diǎn)，提高其反應(yīng)溫度，使其單獨(dú)深度裂化，CGO收率降低至0～20m％，焦化柴油收率提高2～15個(gè)百分點(diǎn)，焦炭揮發(fā)分降低到4m％～12m％，也延緩了焦化加熱爐結(jié)焦傾向。


圖1是本發(fā)明提供的減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法示意圖，該圖為一爐二塔流程。
圖2是本發(fā)明提供的減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法示意圖，該圖為二爐四塔流程。
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明提供的方法為將常規(guī)焦化原料、焦化瓦斯油分別加熱至420℃～505℃、490℃～525℃后進(jìn)入焦炭塔，反應(yīng)生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，分離焦化油氣得到焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油，其中焦化瓦斯油在一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間中代替常規(guī)焦化原料作為焦化進(jìn)料，經(jīng)焦化加熱爐加熱至490℃～525℃進(jìn)入焦炭塔反應(yīng)。
所述的常規(guī)焦化原料選自減壓渣油、常壓渣油、減粘渣油、催化裂化澄清油、直餾瓦斯油或其混合物。
在焦化過程中，某一個(gè)焦炭塔充焦到合適的需要高度后，進(jìn)行換塔操作，改變常規(guī)焦化原料進(jìn)另一個(gè)焦炭塔，原操作焦炭塔進(jìn)行冷焦及除焦操作，除焦方式為水力除焦，水力除焦的壓力為10.0MPa～30.0MPa。每一個(gè)焦炭塔從切換進(jìn)料到充滿焦炭換塔為一個(gè)焦化操作周期，一個(gè)焦化周期為12～48小時(shí)。一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間指一個(gè)焦化周期的5～50％，是一個(gè)周期結(jié)束前的一段時(shí)間。在上述的一段時(shí)間用CGO代替常規(guī)焦化原料單獨(dú)加熱反應(yīng)，利用CGO相對(duì)常規(guī)焦化原料不易結(jié)焦的特點(diǎn)，提高其反應(yīng)溫度，增加其轉(zhuǎn)化深度，達(dá)到減少CGO的目的。同時(shí)，CGO為焦炭塔提供高溫位熱量，對(duì)焦炭塔內(nèi)已沉積的焦進(jìn)一步熱處理，使焦炭的揮發(fā)分下降。在與常規(guī)焦化過程焦炭揮發(fā)分相當(dāng)條件下，上述過程允許加工常規(guī)焦化原料時(shí)加熱爐出口溫度降低到440℃～485℃，延緩了焦化加熱爐結(jié)焦傾向。
為了防止高溫油氣管線結(jié)焦，在焦炭塔頂部出口油氣管線上注激冷油，激冷油為焦化柴油、CGO或其混合物。焦炭塔頂?shù)挠蜌饨?jīng)激冷油冷卻后溫度達(dá)410℃～440℃，延緩了焦化加熱爐結(jié)焦傾向。
上述過程也適用于以催化裂化澄清油作為常規(guī)焦化原料生產(chǎn)針狀焦。
下面以三種具體實(shí)施方式
對(duì)本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步的描述，但本發(fā)明并不局限于這兩種實(shí)施方式。
實(shí)施方式一本實(shí)施方式為一爐二塔流程。常規(guī)焦化原料經(jīng)換熱后進(jìn)焦化分餾塔與焦化循環(huán)油按循環(huán)比0.2(即循環(huán)油與常規(guī)焦化原料的質(zhì)量比)進(jìn)焦化加熱爐加熱到490℃進(jìn)焦炭塔，由于焦化反應(yīng)總體表現(xiàn)為吸熱，常規(guī)焦化原料和焦化循環(huán)油在焦炭塔內(nèi)依靠吸收自身熱量發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，生成的焦化油氣進(jìn)焦化分餾塔分離出焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO，該焦炭塔內(nèi)及塔頂油氣溫度較其入口溫度低30℃～80℃，焦炭塔外壁設(shè)保溫層避免散熱，操作焦炭塔充焦到合適的需要高度后，進(jìn)行換塔操作，改常規(guī)焦化原料進(jìn)第二焦炭塔，原操作焦炭塔進(jìn)行冷焦及除焦操作，每一個(gè)焦炭塔從切換進(jìn)料到充滿焦炭換塔為一個(gè)焦化操作周期，一個(gè)焦化周期為24小時(shí)。在該周期后4小時(shí)，將生成的CGO代替常規(guī)焦化原料作為焦化進(jìn)料，經(jīng)加熱到520℃進(jìn)焦炭塔反應(yīng)，生成的焦化油氣進(jìn)焦化分餾塔分離出焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油及少量CGO，循環(huán)油與CGO按循環(huán)比0.15回反應(yīng)系統(tǒng)。這樣在一個(gè)周期24小時(shí)內(nèi)，在加工與常規(guī)焦化基本相當(dāng)?shù)某Ｒ?guī)焦化原料同時(shí)，提高了焦化柴油收率，降低甚至消滅了CGO。另外因加工常規(guī)焦化原料爐出口溫較低，減緩了爐管結(jié)焦傾向。一個(gè)周期結(jié)束，再將CGO切換成常規(guī)焦化原料，重復(fù)上述過程。切換CGO作為焦化進(jìn)料的一段時(shí)間內(nèi)，焦炭塔頂油氣管線上需注激冷油，控制油氣溫度小于425℃，激冷油為90℃的CGO。按上述方式操作的焦化裝置，焦炭塔的焦炭揮發(fā)分下降，硬度加大，需18MPa的水壓將焦炭清除。
實(shí)施方式二本實(shí)施方式為二爐四塔流程。該流程可以有下列方案方案1，一套一爐二塔進(jìn)常規(guī)焦化原料，另一套一爐二塔進(jìn)CGO；方案2，一套一爐二塔在一個(gè)焦化周期的前一段時(shí)間進(jìn)常規(guī)焦化原料，在后一段時(shí)間進(jìn)CGO，另一套一爐二塔與上述一套類似；方案3，一套一爐二塔進(jìn)常規(guī)焦化原料，另一套一爐二塔在一個(gè)焦化周期的前一段時(shí)間進(jìn)常規(guī)焦化原料，在后一段時(shí)間進(jìn)CGO。
下面僅以方案1為例進(jìn)行敘述。
常規(guī)焦化原料經(jīng)原料緩沖罐及換熱器及加熱爐對(duì)流段后去分餾塔底部與焦化反應(yīng)油氣部分直接換熱后與一定量的循環(huán)油一起去一臺(tái)焦化加熱爐加熱至焦化溫度420℃～505℃進(jìn)對(duì)應(yīng)的一臺(tái)焦炭塔，在焦炭塔內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生產(chǎn)的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，焦化油氣與一定量的循環(huán)油一起由焦炭塔頂管線去分餾塔進(jìn)行分餾，該循環(huán)油回焦化系統(tǒng)，焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO由分餾塔分出，CGO由泵打到另一臺(tái)加熱爐對(duì)流段及輻射段加熱至490℃～525℃，加到另一臺(tái)焦炭塔進(jìn)行深度裂化反應(yīng)，生成的油氣也去同一臺(tái)分餾塔分餾出焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油。生成的少量焦炭留在焦炭塔內(nèi)，由于CGO生焦量少，加熱CGO的加熱爐管結(jié)焦傾向減小，該加熱爐操作周期延長。這樣對(duì)于二爐四塔的焦化系統(tǒng)，保持一定量的常規(guī)焦化原料連續(xù)進(jìn)料的同時(shí)，可不出CGO，即消滅了CGO，多出了焦化柴油。
實(shí)施方式三本實(shí)施方式為三爐六塔流程。與實(shí)施方式二類似，本實(shí)施方式可以有各種組合的方案。下面僅描述其中一個(gè)方案。
采用其中的二爐四塔按循環(huán)比為0～0.4進(jìn)常規(guī)焦化原料按正常流程操作，另一套一爐二塔按CGO進(jìn)料循環(huán)比為0～1.0操作，即常規(guī)焦化原料經(jīng)原料緩沖罐及換熱器及加熱爐對(duì)流段后去分餾塔底部與焦化反應(yīng)油氣部分直接換熱后與一定量的循環(huán)油一起去兩臺(tái)焦化加熱爐加熱至焦化溫度420℃～505℃后分別進(jìn)對(duì)應(yīng)的兩臺(tái)焦炭塔，在焦炭塔內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生產(chǎn)的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，焦化油氣與一定量的循環(huán)油一起由焦炭塔頂管線去分餾塔進(jìn)行分餾，該循環(huán)油回焦化系統(tǒng)，焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO由分餾塔分出，其中CGO由泵打到另一臺(tái)加熱爐對(duì)流及輻射段加熱至490℃～525℃，加到另一臺(tái)焦炭塔進(jìn)行深度裂化反應(yīng)，生成的油氣也去同一臺(tái)分餾塔分餾出焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油。生成的少量焦炭留在焦炭塔內(nèi)，由于CGO生焦量少，加熱CGO的加熱爐管結(jié)焦傾向減小，該加熱爐操作周期延長。這樣對(duì)于三爐六塔的焦化系統(tǒng)，保持一定量的常規(guī)焦化原料連續(xù)進(jìn)料的同時(shí)，可不出CGO，即消滅了CGO，多出了焦化柴油。
下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明所提供的方法進(jìn)行進(jìn)一步的說明。
圖1是本發(fā)明提供的減少CGO的延遲焦化方法示意圖，該圖為一爐二塔流程，按24小時(shí)為一個(gè)操作周期。
在一個(gè)操作周期前20小時(shí)內(nèi)，裝置進(jìn)常規(guī)焦化原料，該原料先經(jīng)管線1進(jìn)入緩沖罐2，然后經(jīng)管線3進(jìn)入焦化分餾塔11的下部與焦化油氣部分換熱，與循環(huán)油一起經(jīng)管線4進(jìn)入焦化加熱爐5加熱后，經(jīng)管線6或8分別進(jìn)入焦炭塔7或9，常規(guī)焦化原料和循環(huán)油在焦炭塔內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，焦化油氣經(jīng)管線10進(jìn)入焦化分餾塔11，分離出的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO分別經(jīng)管線12、13、21、22導(dǎo)出，焦化循環(huán)油回焦化系統(tǒng)。此時(shí)加熱爐輻射段出口溫度為420℃～505℃，按循環(huán)比為0.2操作。在操作周期后4小時(shí)內(nèi)，停止常規(guī)焦化原料進(jìn)裝置，將本裝置一個(gè)周期一段時(shí)間產(chǎn)的CGO經(jīng)管線14引入緩沖罐2，將常規(guī)焦化原料切換成CGO操作，CGO按常規(guī)焦化原料流程加熱至490℃～525℃進(jìn)入焦炭塔，按循環(huán)比0.15操作，分離焦化油氣。
CGO由于其溫度進(jìn)一步提高而深度裂化，最終使得CGO在該裝置基本裂化掉，同時(shí)提高了焦化柴油收率，也降低了焦炭揮發(fā)分。由于前20小時(shí)采用低循環(huán)比，加大進(jìn)料量，盡管后4小時(shí)沒有進(jìn)常規(guī)焦化原料，一個(gè)周期的加工量與常規(guī)焦化相當(dāng)。具體地說，CGO的收率可降低至0～20m％，焦化柴油收率提高2～15個(gè)百分點(diǎn)，焦炭揮發(fā)分降低到4m％～12m％。
圖2是本發(fā)明提供的減少CGO的延遲焦化方法示意圖，該圖為二爐四塔流程。
常規(guī)焦化原料先經(jīng)管線1進(jìn)入緩沖罐2，然后經(jīng)管線3進(jìn)入焦化分餾塔11的下部與焦化油氣部分換熱，與循環(huán)油一起經(jīng)管線4進(jìn)入焦化加熱爐5加熱至420℃～505℃后，經(jīng)管線6或8分別進(jìn)入焦炭塔7或9，常規(guī)焦化原料和循環(huán)油在焦炭塔內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，焦化油氣經(jīng)管線10進(jìn)入焦化分餾塔11，分離出的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO分別經(jīng)管線12、13、21、22導(dǎo)出，焦化循環(huán)油回焦化系統(tǒng)。
CGO經(jīng)管線14進(jìn)入焦化加熱爐15加熱至490℃～525℃后，經(jīng)管線16或18分別進(jìn)入焦炭塔17或19，CGO在焦炭塔內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，焦化油氣經(jīng)管線20進(jìn)入焦化分餾塔11，分離出的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO分別經(jīng)管線12、13、21、22導(dǎo)出，焦化循環(huán)油回焦化系統(tǒng)。
另外，在上述二爐四塔流程中，也可在其中一套一爐二塔(加熱爐5、焦炭塔7、9)進(jìn)常規(guī)焦化原料，按循環(huán)比0.2正常方式操作，另一套一爐二塔(加熱爐15、焦炭塔17、19)在一個(gè)周期24小時(shí)的前18小時(shí)進(jìn)常規(guī)焦化原料，按循環(huán)比0.2正常方式操作，在該周期的后6小時(shí)，將裝置產(chǎn)的CGO經(jīng)管線23打入加熱爐15加熱到490℃～525℃后，進(jìn)焦炭塔17或19，CGO在焦炭塔中深度裂化，生成的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油及少量CGO經(jīng)分餾塔11分離出。這樣可以保證裝置加工量基本不變的條件下，降低甚至消滅CGO，提高了焦化柴油收率，降低了焦炭塔17、19中焦炭的揮發(fā)分。實(shí)際操作時(shí)，原料與CGO切換時(shí)間取決于裝置加工量和CGO收率要求。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于CGO的收率可降低至0～20m％，焦化柴油收率提高2～15個(gè)百分點(diǎn)，焦炭揮發(fā)分降低到4m％～12m％。
下面的實(shí)施例將對(duì)本方法予以進(jìn)一步的說明，但并不因此限制本方法。實(shí)施例、對(duì)比例所用的常規(guī)焦化原料為減壓渣油，其性質(zhì)如表1所示。
對(duì)比例1在圖1中，減壓渣油先經(jīng)管線1進(jìn)入緩沖罐2，然后經(jīng)管線3進(jìn)入焦化分餾塔11的下部與焦化油氣部分換熱，與循環(huán)油(循環(huán)比為0.4)一起分別經(jīng)管線4進(jìn)入焦化加熱爐5加熱至495℃后，經(jīng)管線6進(jìn)入焦炭塔7內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，直到焦炭塔內(nèi)焦炭料位上升到一定的高度，進(jìn)行換塔操作進(jìn)入下一個(gè)操作周期，將常規(guī)焦化原料切換到焦炭塔9，充滿焦炭的焦炭塔7進(jìn)行冷焦和除焦操作。焦化油氣經(jīng)管線10進(jìn)入焦化分餾塔11，分離出的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO分別經(jīng)管線12、13、21、22導(dǎo)出，焦化循環(huán)油回焦化系統(tǒng)。
操作條件、產(chǎn)品分布和部分產(chǎn)品性質(zhì)見表2，從表2中可見，焦化汽油、焦化柴油、CGO的收率分別為13.7m％、33.2m％、20.4m％，焦炭的揮發(fā)分為14m％。
實(shí)施例1在圖1中，對(duì)于一個(gè)操作周期為24小時(shí)的焦化過程，在操作周期前20小時(shí)內(nèi)，裝置進(jìn)減壓渣油，加熱爐輻射段出口溫度為495℃，在操作周期后4小時(shí)內(nèi)，停止常規(guī)焦化原料進(jìn)裝置，改為進(jìn)一個(gè)周期前20小時(shí)產(chǎn)的CGO，CGO按常規(guī)焦化原料流程加熱至505℃進(jìn)入焦炭塔，分離焦化油氣。
操作條件、產(chǎn)品分布和部分產(chǎn)品性質(zhì)見表2，從表2中可見，焦化汽油、焦化柴油的收率分別為16.9m％、44.3m％，分別比對(duì)比例1中的焦化汽油、焦化柴油收率高出3.2、11.1個(gè)百分點(diǎn)，CGO的收率為3.4m％，比對(duì)比例1中的CGO收率降低17個(gè)百分點(diǎn)，雖然CGO裂化生成少量的焦炭，但焦炭總收率有所下降；焦炭的揮發(fā)分為8m％，比對(duì)比例1中的焦炭收率降低6個(gè)百分點(diǎn)。
對(duì)比例2在圖2中，減壓渣油先經(jīng)管線1進(jìn)入緩沖罐2，然后經(jīng)管線3進(jìn)入焦化分餾塔11的下部與焦化油氣部分換熱，與循環(huán)油(循環(huán)比為0.4)一起分別經(jīng)管線4、14進(jìn)入焦化加熱爐5、15加熱至495℃后，分別經(jīng)管線6、16分別進(jìn)入焦炭塔7、17內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)，生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，直到焦炭塔內(nèi)焦炭料位上升到一定的高度，進(jìn)行換塔操作進(jìn)入下一個(gè)操作周期，將常規(guī)焦化原料分別切換到焦炭塔9、19，充滿焦炭的焦炭塔7、17進(jìn)行冷焦和除焦操作。焦化油氣分別經(jīng)管線10、20進(jìn)入焦化分餾塔11，分離出的焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、CGO分別經(jīng)管線12、13、21、22導(dǎo)出，焦化循環(huán)油回焦化系統(tǒng)。
操作條件、產(chǎn)品分布和部分產(chǎn)品性質(zhì)見表3，從表3中可見，焦化汽油、焦化柴油、CGO的收率分別為13.7m％、33.2m％、20.4m％。
實(shí)施例2在圖2中，減壓渣油進(jìn)加熱爐5加熱至495℃后，進(jìn)入焦炭塔7或9內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)；而CGO進(jìn)加熱爐15加熱至505℃后，進(jìn)入焦炭塔17或19內(nèi)發(fā)生焦化反應(yīng)。
操作條件、產(chǎn)品分布和部分產(chǎn)品性質(zhì)見表3，從表3中可見，焦化汽油、焦化柴油的收率分別為16.9m％、43.8m％，分別比對(duì)比例1中的焦化汽油、焦化柴油收率高出3.2、10.6個(gè)百分點(diǎn)，CGO的收率為3.4m％，比對(duì)比例1中的CGO收率降低17個(gè)百分點(diǎn)，雖然CGO裂化生成少量的焦炭，但焦炭總收率有所下降。
表1

表2

表3

權(quán)利要求
1.一種減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法，其特征在于將常規(guī)焦化原料、焦化瓦斯油分別加熱至420℃～505℃、490℃～525℃后進(jìn)入焦炭塔，反應(yīng)生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，分離焦化油氣得到焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油，其中焦化瓦斯油在一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間中代替常規(guī)焦化原料作為焦化進(jìn)料，經(jīng)焦化加熱爐加熱后進(jìn)入焦炭塔反應(yīng)。
2.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于所述的常規(guī)焦化原料選自減壓渣油、常壓渣油、減粘渣油、催化裂化澄清油、直餾瓦斯油或其混合物。
3.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于所述的一個(gè)焦化操作周期是指每一個(gè)焦炭塔從切換進(jìn)料到充滿焦炭換塔的時(shí)間，一個(gè)焦化周期為12～48小時(shí)。
4.按照權(quán)利要求1或3的方法，其特征在于所述的一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間指一個(gè)焦化周期的5～50％，是一個(gè)周期結(jié)束前的一段時(shí)間。
5.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于焦化過程生產(chǎn)的焦炭為普通焦、煉鋼用優(yōu)質(zhì)焦炭或針狀焦。
6.按照權(quán)利要求1的方法，其特征是常規(guī)焦化原料焦化時(shí)的循環(huán)比為0～0.4，焦化瓦斯油焦化時(shí)的循環(huán)比為0～1.0。
7.按照權(quán)利要求1的方法，其特征是除焦方式為水力除焦，水力除焦的壓力為10.0MPa～30.0MPa。
8.按照權(quán)利要求1的方法，其特征是在焦炭塔頂部出口油氣管線上注激冷油，激冷油為焦化柴油、焦化瓦斯油或其混合物。
全文摘要
一種減少焦化瓦斯油的延遲焦化方法，將常規(guī)焦化原料、焦化瓦斯油分別加熱至420℃～505℃、490℃～525℃后進(jìn)入焦炭塔，反應(yīng)生成的焦炭留在焦炭塔內(nèi)，分離焦化油氣得到焦化氣體、焦化汽油、焦化柴油、焦化瓦斯油，其中焦化瓦斯油在一個(gè)焦化周期的一段時(shí)間中代替常規(guī)焦化原料作為焦化進(jìn)料，經(jīng)焦化加熱爐加熱至進(jìn)入焦炭塔反應(yīng)。該方法通過對(duì)焦化瓦斯油單獨(dú)進(jìn)行高溫深度裂化，將焦化瓦斯油收率降低至0～20m％，焦化柴油收率提高2～15個(gè)百分點(diǎn)，焦炭揮發(fā)分降低到4m％～12m％，也延緩了焦化加熱爐結(jié)焦傾向。
文檔編號(hào)C10G9/00GK1453333SQ0211691
公開日2003年11月5日 申請(qǐng)日期2002年4月26日 優(yōu)先權(quán)日2002年4月26日
發(fā)明者施昌智, 楊克勇, 袁方, 申海平 申請(qǐng)人:中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司石油化工科學(xué)研究院