專利名稱：一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種粘膠纖維的生產(chǎn)工藝，更具體地說，本發(fā)明涉及一種粘膠纖維生 產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝。
背景技術(shù)：
在粘膠纖維的生產(chǎn)過程中，粘膠絲條的成形是在酸浴中進(jìn)行的。絲條質(zhì)量的好壞， 直接與酸浴各項(xiàng)指標(biāo)的高低有關(guān)，提高酸浴各項(xiàng)指標(biāo)的合格率，減少酸浴及能源消耗，已是 各生產(chǎn)廠家提高產(chǎn)品質(zhì)量，降低產(chǎn)品的生產(chǎn)成本的重要途徑。在粘膠纖維生產(chǎn)中，酸站是專門向紡絲機(jī)連續(xù)不斷地供給一定量的符合工藝要求 酸浴的車間，酸浴又叫凝固浴或紡絲浴，所以酸站的主要任務(wù)是將其組成恒定的酸浴，在一 定溫度下連續(xù)不斷的輸送給紡絲機(jī)，以確保紡絲生產(chǎn)正常進(jìn)行，酸浴的組成和溫度穩(wěn)定及 透明度與否對(duì)粘膠纖維質(zhì)量有很重要的影響。生產(chǎn)粘膠纖維所用的酸浴是用濃硫酸、硫酸 鈉、硫酸鋅調(diào)配制成的溶液。在紡絲過程中，酸浴的循環(huán)、回收、調(diào)配、除雜質(zhì)及硫化物等工作都是靠酸站來實(shí) 現(xiàn)的。因此我們可以知道，酸站在紡絲過程中占有重要地位，是一個(gè)生產(chǎn)相當(dāng)復(fù)雜而細(xì)致， 工藝要求很高的車間。而蒸發(fā)工序主要是去除在紡絲生產(chǎn)過程中因粘膠中的堿和酸浴中的酸進(jìn)行了中 和反應(yīng)產(chǎn)生大量的水分，如果不及時(shí)去除掉產(chǎn)生的水分，那么整個(gè)酸站的紡絲浴將無限制 的澎漲。酸浴蒸發(fā)水分有三大好處1、嚴(yán)格控制酸浴總量的澎漲，嚴(yán)禁向外排放酸浴，杜絕 對(duì)環(huán)境的污染；2、蒸發(fā)掉水分以后濃縮了酸浴，減少了濃硫酸折補(bǔ)加量，降低了生產(chǎn)成本; 3、達(dá)到紡絲的生產(chǎn)工藝要求?，F(xiàn)有技術(shù)中的單效蒸發(fā)設(shè)備采用真空連續(xù)蒸發(fā)機(jī)，它由加熱器、分離器、混合冷凝 器所組成，蒸汽對(duì)酸浴利用加熱器加熱后，在真空作用下進(jìn)入分離室，酸浴同二次蒸汽進(jìn)行 分離，酸浴從分離器低部流出，二次蒸汽從分離器上部進(jìn)入混合同冷凝器進(jìn)行冷卻，不凝性 氣體被真空泵帶出。因單效是一次性加熱和分離，沒有對(duì)余熱進(jìn)行利用，使得單效的蒸汽消 耗和水消耗非常高?，F(xiàn)在粘膠纖維的生產(chǎn)過程中，酸站蒸發(fā)設(shè)備采用的是六效蒸發(fā)，六效蒸發(fā)與普通 蒸發(fā)的不同主要在于酸浴沸騰蒸發(fā)時(shí)不是靠外來的熱源加熱，而是利用自身的濕熱來供 給蒸發(fā)時(shí)所需要的熱量，其原理是在閃蒸之前，用二次蒸汽和新鮮蒸汽逐步將溶液加熱上 升到一定溫度但不沸騰，然后通向閃蒸室，在一定的真空度下，進(jìn)來的熱溶液就處于一種過 熱狀態(tài)，因此立即產(chǎn)生閃急蒸發(fā)，即整個(gè)溶液內(nèi)部都有汽化現(xiàn)象發(fā)生，不像單效蒸發(fā)是從加 熱器表面接觸的溶液開始的。六效蒸發(fā)在第四蒸發(fā)室的溫度還有67°C，粘膠短纖維要求的酸浴溫度在46 -48°C，即酸浴的最終溫度應(yīng)為46 - 48°C，那么還有20°C的溫度沒有利用起來，這部分熱量 在隨著酸浴進(jìn)入第五蒸發(fā)室過后進(jìn)行蒸發(fā)，全部被混合冷凝器帶走，損失了大量的熱量。而 這部分熱量(67°C的溫度)可以對(duì)酸浴溫度為46°C的酸浴進(jìn)行預(yù)熱。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明旨在解決現(xiàn)有技術(shù)中六效蒸發(fā)會(huì)造成熱量損失，沒有更好的利用起來的問 題，提供一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，使得蒸發(fā)中將所有熱量都利用起來，不會(huì)造 成浪費(fèi)，降低能源消耗。為了實(shí)現(xiàn)上述發(fā)明目的，本發(fā)明的技術(shù)方案如下
一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于包括如下工藝步驟
A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 43-460C，然后進(jìn)入預(yù)加熱器A7,再依次通過預(yù)加熱器ke、k5、Hk2、k”酸浴的溫度預(yù)加熱 至85-89°C，再通過加熱器&、H2加熱到至少107°C ；
B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室力，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在^室酸浴溫度降至46-50°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；
C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。 蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；
D、冷凝水的排放；
E、不凝性氣體的排放。上述步驟A中所述的酸浴經(jīng)過蒸發(fā)和脫氣后，經(jīng)過循環(huán)泵以70-80m3/h的量送入 預(yù)加熱器A7。上述步驟A中的加熱器還設(shè)有一臺(tái)備用加熱器H3。上述步驟D所述的冷凝水的排放具體為
加熱器H1W2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1，閃蒸出的二次蒸汽與蒸發(fā)室V1的二次蒸 汽合并供給預(yù)加熱器A1,氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排出的冷凝水合并并 通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管進(jìn)入A3的殼程，降壓 蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器A3-A6與A2相同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱器的殼程，預(yù)加熱器A7 排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶。上述步驟E所述的不凝性氣體的排放具體為
V1-A1, V2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次級(jí)冷凝器HK中冷卻； V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體 由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED2抽 送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝。上述HI^MKpMK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量45_60m7h，MK流量250_300m7h，HK 的冷卻水與MK1ZiMK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排 入大氣。本發(fā)明帶來有益技術(shù)效果一、本發(fā)明針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中的酸浴六級(jí)蒸發(fā)系統(tǒng)的工藝，設(shè)計(jì)了酸浴九級(jí)蒸發(fā)的工藝， 將二次蒸汽的熱量作為加熱器的熱源，充分利用了六級(jí)蒸發(fā)工藝中沒有利用到的熱量，達(dá) 到提高產(chǎn)能目的；
二、增加了蒸發(fā)室，對(duì)酸浴增加了脫氣脫去酸浴中的酸氣和硫化物，減少管道結(jié)垢，提 高酸浴蒸發(fā)效率；
三、兩臺(tái)加熱器的設(shè)置，提高了酸浴蒸發(fā)前的溫度，提高二次蒸汽與需要加熱的酸浴之 間的溫度差，從而提高換熱效果；
四、因?yàn)槎握羝M(jìn)行了多級(jí)利用，不凝性氣體的溫度不斷降低，最后進(jìn)入MK混合冷 凝器的氣體溫度較低，由于熱交換的溫差減小，將使冷卻水溫不斷降低，減少補(bǔ)充用水，從 而為蒸發(fā)用水實(shí)現(xiàn)“零”排放；
五、由于實(shí)現(xiàn)了蒸發(fā)用水“零”排放而用少量的清水，為公司污水處理廠減輕了壓力，節(jié) 約了大量污水處理費(fèi)用和清水給排水費(fèi)用。


說明書附圖為本發(fā)明的設(shè)備連接圖。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1
A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 43°C，經(jīng)過循環(huán)泵以70m3/h的量送入預(yù)加熱器‘再依次通過預(yù)加熱器^、^、^、^、^、‘ 酸浴的溫度預(yù)加熱至85°C，再通過加熱器氏、H2加熱到107°C ；H1, H2還配備有一臺(tái)備用加 熱器H3;
B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室V1，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在V7室酸浴溫度降至46°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；
C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；
D、冷凝水的排放加熱器HpH2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1,閃蒸出的二次蒸汽與 蒸發(fā)室V1的二次蒸汽合并供給預(yù)加熱器A1，氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排 出的冷凝水合并并通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管 進(jìn)入A3的殼程，降壓蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱 器的殼程，預(yù)加熱器A7排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶；
E、不凝性氣體的排放=V1-ApV2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次 級(jí)冷凝器HK中冷卻；V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1 系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵抽送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝；
上述HK、MK1, MK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量45m7h，MK流量250m7h，HK的冷卻水與 MK1ZiMK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排入大氣。實(shí)施例2
A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 46°C，經(jīng)過循環(huán)泵以80m3/h的量送入預(yù)加熱器‘再依次通過預(yù)加熱器^、^、^、^、^、‘ 酸浴的溫度預(yù)加熱至89°C，再通過加熱器氏、H2加熱到120°C ；H1, H2還配備有一臺(tái)備用加 熱器H3;
B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室V1，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在V7室酸浴溫度降至50°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；
C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；
D、冷凝水的排放加熱器HpH2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1,閃蒸出的二次蒸汽與 蒸發(fā)室V1的二次蒸汽合并供給預(yù)加熱器A1，氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排 出的冷凝水合并并通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管 進(jìn)入A3的殼程，降壓蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱 器的殼程，預(yù)加熱器A7排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶；
E、不凝性氣體的排放=V1-ApV2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次 級(jí)冷凝器HK中冷卻；V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1 系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性 氣體由噴射泵抽送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝；
上述HK、MK1, MK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量60m7h，MK流量300m7h，HK的冷卻水與 MK1ZiMK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排入大氣。實(shí)施例3
A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 44°C，經(jīng)過循環(huán)泵以75m3/h的量送入預(yù)加熱器A7,再依次通過預(yù)加熱器A6、A5、A4、A3、A2、A1, 酸浴的溫度預(yù)加熱至87°C，再通過加熱器Hp H2加熱到110°C ；Hp H2還配備有一臺(tái)備用加 熱器H3;
B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室V1，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在V7室酸浴溫度降至48°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；
C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。
蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；
D、冷凝水的排放加熱器HpH2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1,閃蒸出的二次蒸汽與 蒸發(fā)室V1的二次蒸汽合并供給預(yù)加熱器A1，氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排 出的冷凝水合并并通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管 進(jìn)入A3的殼程，降壓蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱 器的殼程，預(yù)加熱器A7排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶；
E、不凝性氣體的排放=V1-ApV2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次 級(jí)冷凝器HK中冷卻；V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1 系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性 氣體由噴射泵抽送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝；
上述HK、MK1, MK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量47m3/h，MK流量275m3/h，HK的冷卻水與 MK1ZiMK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排入大氣。實(shí)施例4
A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 45°C左右，經(jīng)過循環(huán)泵以80m3/h的量送入預(yù)加熱器A7,再依次通過預(yù)加熱器A6、A5、A4、A3、 A2、A1;酸浴的溫度預(yù)加熱至85°C，再通過加熱器HpH2加熱到109°C諷、H2還配備有一臺(tái)備 用加熱器H3;
B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室V1，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在V7室酸浴溫度降至47°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；
C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；
D、冷凝水的排放加熱器HpH2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1,閃蒸出的二次蒸汽與 蒸發(fā)室V1的二次蒸汽合并供給預(yù)加熱器A1，氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排 出的冷凝水合并并通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管 進(jìn)入A3的殼程，降壓蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱 器的殼程，預(yù)加熱器A7排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶；
E、不凝性氣體的排放=V1-ApV2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次 級(jí)冷凝器HK中冷卻；V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1 系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性 氣體由噴射泵抽送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝；
上述HK、MK1, MK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量45m7h，MK流量^0m7h，HK的冷卻水與 MK1ZiMK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排入大氣。
實(shí)施例5
經(jīng)濟(jì)效益
1、每年因節(jié)約蒸汽產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益按每噸短纖產(chǎn)生6噸水計(jì)算 九級(jí)蒸發(fā)汽水比為0. 35 :1，六級(jí)蒸發(fā)汽水比為0. 45 :1，九級(jí)蒸發(fā)可比六級(jí)蒸發(fā)節(jié)約 蒸汽12000X6X (0. 45-0. 35) =7200噸，按每噸蒸汽價(jià)格125元計(jì)算，可產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益 7200X125=90 萬元。2、因增加產(chǎn)量產(chǎn)生的市場(chǎng)銷售經(jīng)濟(jì)效益按每噸纖維毛利1500元計(jì)算，按酸站對(duì) 纖維的貢獻(xiàn)比例10%計(jì)算2000X 1500X 10%=30萬元。3、兩項(xiàng)合計(jì)可產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益90+30=120萬元。
權(quán)利要求
1.一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于包括如下工藝步驟A、酸浴加熱酸浴從蒸發(fā)室V8進(jìn)入，在蒸發(fā)室V8和V9中蒸發(fā)和脫氣后，酸浴溫度降至 43-460C，然后進(jìn)入預(yù)加熱器A7,再依次通過預(yù)加熱器ke、k5、Hk2、k”酸浴的溫度預(yù)加熱 至85-89°C，再通過加熱器&、H2加熱到至少107°C ；B、酸浴蒸發(fā)從加熱器出來的酸浴進(jìn)入預(yù)蒸發(fā)室力，再依次通過蒸發(fā)室V2、V3、V4、V5、V6、 V7降壓蒸發(fā)，在^室酸浴溫度降至46-50°C，利用位差從V7出酸，進(jìn)入酸浴低位槽；C、二次蒸汽循環(huán)利用及排放從各蒸發(fā)室蒸發(fā)出來的二次蒸汽中，VpVyVyVpV5的二 次蒸汽分別進(jìn)入預(yù)加熱器Ap A2, A3、A4、A5，成為它們的加熱源；蒸發(fā)室V6的二次蒸汽進(jìn)入 A6, A1,A2>A3>A4,A5^A6的水汽混和冷凝水經(jīng)汽水分離器進(jìn)行汽水分離后，汽體對(duì)A7進(jìn)行 加熱，成為A7的熱源。
2.蒸發(fā)室V7和V8的二次蒸汽進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK2段冷凝，蒸發(fā)室V9的二次 蒸汽進(jìn)入MK1段冷凝，冷卻水依次與蒸發(fā)室V7-V9的二次蒸汽直接接觸而冷凝放出熱量，使 冷卻水溫度上升，通過大氣腿排入冷卻水封池；D、冷凝水的排放；E、不凝性氣體的排放。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于在步驟A 中所述的酸浴經(jīng)過蒸發(fā)和脫氣后，經(jīng)過循環(huán)泵以70-80m3/h的量送入預(yù)加熱器A7。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于在步驟A 中的加熱器還設(shè)有一臺(tái)備用加熱器H3。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于在步驟D 所述的冷凝水的排放具體為加熱器H1W2的冷凝水經(jīng)進(jìn)入氣水分離器ES1，閃蒸出的二次蒸汽與蒸發(fā)室V1的二次蒸 汽合并供給預(yù)加熱器A1,氣水分離器ES1排出的冷凝水與預(yù)加熱器A1排出的冷凝水合并并 通過U型管進(jìn)入預(yù)加熱器A2的殼程，降壓蒸發(fā)，A2的冷凝水通過U型管進(jìn)入A3的殼程，降壓 蒸發(fā)；同理，預(yù)加熱器A3-A6與A2相同，冷凝水依次進(jìn)入下一個(gè)預(yù)加熱器的殼程，預(yù)加熱器A7 排出的冷凝水利用位差進(jìn)入冷凝水桶。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于在步驟E 所述的不凝性氣體的排放具體為V1-A1, V2-A2, V3-A3、V4-A4, V5-A5, V6-A6系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體到次級(jí)冷凝器HK中冷卻； V6-A7系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體進(jìn)入分段式混合冷凝器的MK1段中J9-MK1系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體 由噴射泵ED1抽到分段式混合冷凝器的MK2中；V7-MK2系統(tǒng)內(nèi)的不凝性氣體由噴射泵ED2抽 送至次級(jí)冷凝器HK中冷凝。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝，其特征在于所述的 HK,MK1,MK2的冷卻介質(zhì)都為水，HK流量45-60m7h，MK流量250_300m7h，HK的冷卻水與MK1/ MK2落水管合并靠大氣腿排入落水池，HK內(nèi)的不凝性氣體由水環(huán)真空泵排入大氣。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種粘膠纖維生產(chǎn)中的多級(jí)蒸發(fā)工藝。本發(fā)明的工藝步驟包括酸浴加熱、酸浴蒸發(fā)、二次蒸汽循環(huán)利用及排放、冷凝水的排放以及不凝性氣體的排放等步驟，本發(fā)明針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)，重新設(shè)計(jì)了設(shè)備和工藝路線，將二次蒸汽循環(huán)利用，充分利用了現(xiàn)有技術(shù)中沒有利用到的熱量，達(dá)到提高產(chǎn)能目的，并實(shí)現(xiàn)了蒸發(fā)用水“零”排放，節(jié)約了大量污水處理費(fèi)用和清水給排水費(fèi)用。
文檔編號(hào)B01D1/00GK102100973SQ201110035340
公開日2011年6月22日 申請(qǐng)日期2011年2月10日 優(yōu)先權(quán)日2011年2月10日
發(fā)明者文國(guó)洪, 郭惠春 申請(qǐng)人:宜賓絲麗雅集團(tuán)有限公司, 成都麗雅纖維股份有限公司