非實(shí)質(zhì)性改動(dòng)，例如以具有相同或相似技術(shù)效果的技術(shù)特征簡(jiǎn)單改變或替換，均屬本發(fā)明保護(hù)范圍。
[0030]實(shí)施例1:
[0031]如圖1所示，本實(shí)施例提供了一種催化裂化裝置一中段油的熱量利用系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括:分餾塔1、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、解析塔系統(tǒng)和熱媒水換熱器7，穩(wěn)定塔系統(tǒng)包括穩(wěn)定塔2和穩(wěn)定塔塔底再沸器3，解析塔系統(tǒng)包括解析塔4和解析塔塔底再沸器5，分餾塔I的一中段油出口與穩(wěn)定塔塔底再沸器3、解析塔塔底再沸器5和熱媒水換熱器7依次相連，熱媒水換熱器7的一中段油出口與分餾塔I的進(jìn)料口相連。
[0032]其中，解析塔系統(tǒng)還包括解析塔蒸汽再沸器6，解析塔系統(tǒng)中解析塔4的溫度由解析塔蒸汽再沸器6控制。
[0033]所述解析塔蒸汽再沸器6由1.0MPa的蒸汽供熱。
[0034]實(shí)施例2:
[0035]本實(shí)施例采用實(shí)施例1中所述的系統(tǒng)進(jìn)行熱量利用，具體方法為:
[0036]催化裂化中分餾塔I產(chǎn)生的溫度為250?300°C的一中段油先進(jìn)入穩(wěn)定塔塔底再沸器3，作為穩(wěn)定塔塔底再沸器3的熱源進(jìn)行換熱，換熱后一中段油的溫度降至246°C;
[0037]然后，一中段油再進(jìn)入解析塔塔底再沸器5，作為解析塔塔底再沸器5的熱源進(jìn)行換熱，換熱后的一中段油的溫度降至235°C;
[0038]最后，換熱后的一中段油進(jìn)入熱媒水換熱器7與熱媒水進(jìn)行換熱，換熱后溫度為231°C的一中段油返回分餾塔I。
[0039]同時(shí)，解析塔4的溫度由解析塔蒸汽再沸器6，解析塔蒸汽再沸器6消耗的1.0MPa蒸汽量為1.78t/h。
[0040]本實(shí)施例中，穩(wěn)定塔塔底再沸器的熱負(fù)荷為9585kW，解析塔塔底再沸器的熱負(fù)荷為3593kW。
[0041]對(duì)比例1:
[0042]本對(duì)比例為現(xiàn)有技術(shù)中常規(guī)的催化裂化裝置，如圖2所示，該催化裂化裝置中分餾塔I的一中段油出口與穩(wěn)定塔塔底再沸器3和熱媒水換熱器7，一中段油為穩(wěn)定塔塔底再沸器3和熱媒水換熱器7提供熱量。解析塔4只有一個(gè)解析塔蒸汽再沸器6，其熱量只由1.0MPa的蒸汽提供，如圖3所示。
[0043]該裝置中熱量利用方法為:
[0044]催化裂化中分餾塔I產(chǎn)生的溫度為291°C的一中段油先進(jìn)入穩(wěn)定塔塔底再沸器3，作為穩(wěn)定塔塔底再沸器3的熱源進(jìn)行換熱，換熱后一中段油的溫度降至190?246°C ;然后，換熱后的一中段油進(jìn)入熱媒水換熱器7與熱媒水進(jìn)行換熱，換熱后溫度為231°C的一中段油返回分餾塔I。
[0045]解析塔4的溫度由解析塔蒸汽再沸器6，解析塔蒸汽再沸器6消耗的1.0MPa蒸汽量為7.5t/h。
[0046]對(duì)比實(shí)施例2和對(duì)比例I中的結(jié)果可以看出，本發(fā)明所述的熱量利用系統(tǒng)及熱量利用方法通過調(diào)整換熱流程，將分餾塔一中段油區(qū)的一中段油連續(xù)作為穩(wěn)定塔塔底再沸器和解析塔塔底再沸器的熱源，然后再用于加熱熱媒水，顯著提高了一中段油的熱量利用品位，降低了系統(tǒng)1.0MPa蒸汽用量。與現(xiàn)有技術(shù)相比，可以降低解析塔塔底再沸器的蒸汽用量，節(jié)能效果明顯。
[0047]實(shí)施例3:
[0048]除了一中段油與穩(wěn)定塔塔底再沸器3換熱后的溫度為270°C，一中段油與解析塔塔底再沸器5換熱后的溫度為260°C，一中段油與熱媒水換熱器7換熱后的溫度為250°C外，其他操作步驟均與實(shí)施例2中相同。
[0049]實(shí)施例4:
[0050]除了一中段油與穩(wěn)定塔塔底再沸器3換熱后的溫度為200°C，一中段油與解析塔塔底再沸器5換熱后的溫度為200°C，一中段油與熱媒水換熱器7換熱后的溫度為190°C外，其他操作步驟均與實(shí)施例2中相同。
[0051]申請(qǐng)人聲明，本發(fā)明通過上述實(shí)施例來說明本發(fā)明的詳細(xì)方法，但本發(fā)明并不局限于上述詳細(xì)方法，即不意味著本發(fā)明必須依賴上述詳細(xì)方法才能實(shí)施。所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員應(yīng)該明了，對(duì)本發(fā)明的任何改進(jìn)，對(duì)本發(fā)明產(chǎn)品各原料的等效替換及輔助成分的添加、具體方式的選擇等，均落在本發(fā)明的保護(hù)范圍和公開范圍之內(nèi)。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.一種催化裂化裝置一中段油的熱量利用系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括:分餾塔(I)、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、解析塔系統(tǒng)和熱媒水換熱器(7)，其特征在于，穩(wěn)定塔系統(tǒng)包括穩(wěn)定塔(2)和穩(wěn)定塔塔底再沸器(3)，解析塔系統(tǒng)包括解析塔(4)和解析塔塔底再沸器(5)，分餾塔(I)的一中段油出口與穩(wěn)定塔塔底再沸器(3)、解析塔塔底再沸器(5)和熱媒水換熱器(7)依次相連，熱媒水換熱器(7)的一中段油出口與分餾塔(I)的進(jìn)料口相連。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱量利用系統(tǒng)，其特征在于，所述解析塔系統(tǒng)還包括解析塔蒸汽再沸器(6)。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的熱量利用系統(tǒng)，其特征在于，所述解析塔系統(tǒng)中解析塔(4)的溫度由解析塔蒸汽再沸器(6)控制。4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的熱量利用系統(tǒng)，其特征在于，所述解析塔蒸汽再沸器(6)由蒸汽供熱。5.根據(jù)權(quán)利要求1-4任一項(xiàng)所述的熱量利用系統(tǒng)的熱量利用方法，其特征在于，所述方法為: 催化裂化分餾過程中產(chǎn)生的一中段油作為熱源依次與穩(wěn)定塔塔底再沸器(3)、解析塔塔底再沸器(5)和熱媒水換熱器(7)進(jìn)行換熱后返回分餾塔。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱量利用方法，其特征在于，一中段油與穩(wěn)定塔塔底再沸器(3)換熱后，一中段油的溫度為200?270°C。7.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的熱量利用方法，其特征在于，一中段油與解析塔塔底再沸器(5)換熱后，一中段油的溫度為200?260°C。8.根據(jù)權(quán)利要求5-7任一項(xiàng)所述的熱量利用方法，其特征在于，一中段油與熱媒水換熱器(7)換熱后，一中段油的溫度為190?250°C。
【專利摘要】本發(fā)明提供了一種催化裂化裝置一中段油的熱量利用系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包括：分餾塔、穩(wěn)定塔系統(tǒng)、解析塔系統(tǒng)和熱媒水換熱器，穩(wěn)定塔系統(tǒng)包括穩(wěn)定塔和穩(wěn)定塔塔底再沸器，解析塔系統(tǒng)包括解析塔和解析塔塔底再沸器，分餾塔的一中段油出口與穩(wěn)定塔塔底再沸器、解析塔塔底再沸器和熱媒水換熱器依次相連，熱媒水換熱器的一中段油出口與分餾塔的進(jìn)料口相連。本發(fā)明提供了一種催化裂化裝置一中段油的熱量利用系統(tǒng)及熱量利用方法，所述系統(tǒng)和方法通過調(diào)整換熱流程，充分利用了一中段油的高溫位的熱量，將一中段油連續(xù)作為穩(wěn)定塔和解析塔的塔底再沸器的熱源，減少解析塔塔底再沸器蒸汽用量，最終達(dá)到降低催化裂化裝置能耗的目的。
【IPC分類】C10G55/06
【公開號(hào)】CN105623722
【申請(qǐng)?zhí)枴緾N201610040068
【發(fā)明人】戴維, 沈雪松, 陳宇
【申請(qǐng)人】上海優(yōu)華系統(tǒng)集成技術(shù)股份有限公司
【公開日】2016年6月1日
【申請(qǐng)日】2016年1月21日