專利名稱：催化裂化裝置裂化反應(yīng)深度的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及石油催化裂化裝置裂化反應(yīng)深度在線實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法，屬于生產(chǎn)過程控制與優(yōu)化領(lǐng)域。
現(xiàn)有技術(shù)均利用穩(wěn)態(tài)數(shù)學(xué)模型， 預(yù)測(計(jì)算)反應(yīng)產(chǎn)物中各產(chǎn)品嚴(yán)率，對以產(chǎn)率為基礎(chǔ)的優(yōu)化目標(biāo)進(jìn)行尋優(yōu)，以改變反應(yīng)溫度為主要調(diào)優(yōu)手段；如我國的BDL模型(石油化工研究院，大慶石油學(xué)院，蘭州煉油化工總廠)，十三集總模型(洛陽石化工程公司)；國外有Profimatic Inc·的FCC-ONONPT，SETPIONTInc·的RTOPT，Maxprofit的MPFCC，DMC Corp·的[DMO]等。
現(xiàn)有技術(shù)不足之處是基于穩(wěn)態(tài)模型的計(jì)算必須等待生產(chǎn)過程穩(wěn)定后才能進(jìn)行，使尋優(yōu)周期較長，一般為2-8小時(shí)，難于適應(yīng)經(jīng)常處于動(dòng)態(tài)變化的生產(chǎn)過程；模型計(jì)算所需原料性質(zhì)化驗(yàn)分析數(shù)據(jù)和催化劑的活性數(shù)據(jù)，也難于實(shí)時(shí)測量得到；優(yōu)化目標(biāo)常常是提高1％左右的產(chǎn)率，由于計(jì)算所用實(shí)測的過程變量和模型的精度有限，難于實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確的尋優(yōu)；采用反應(yīng)溫度為調(diào)優(yōu)手段，由于反應(yīng)深度除溫度外還受很多其他因素影響，維持尋優(yōu)給出的反應(yīng)溫度，并不能保持優(yōu)化的裂化反應(yīng)深度，難于適應(yīng)生產(chǎn)和現(xiàn)場環(huán)境的變化。因此，這些方法對于離線優(yōu)化可以起到一定作用，但很少見到實(shí)時(shí)應(yīng)用成功的實(shí)例。
本發(fā)明的目的是，在已有技術(shù)申請?zhí)?0108193.0(CN1060490A)，申請?zhí)?5101183.9的基礎(chǔ)上給出一種不需要原料性質(zhì)和催化劑活性數(shù)據(jù)，不要求測量儀表絕對準(zhǔn)確，尋優(yōu)周期可縮短至10分鐘，可適應(yīng)動(dòng)態(tài)變化的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法。
達(dá)到上述目的所采用的技術(shù)方案如下催化裂化裝置裂化反應(yīng)深度的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法a)根據(jù)進(jìn)料流量，進(jìn)料溫度，反應(yīng)溫度，催化劑溫度和循環(huán)量，計(jì)算出單位進(jìn)料在反應(yīng)過程中所需熱量(反應(yīng)熱)代表反應(yīng)深度，以目標(biāo)產(chǎn)率或經(jīng)濟(jì)效益最高為優(yōu)化目標(biāo)，調(diào)整反應(yīng)熱實(shí)現(xiàn)優(yōu)化控制；b)實(shí)測主分餾塔頂油氣分離罐出口富氣流量，粗汽油流量，柴油出裝置流量，外排油漿流量；其特征在于，c)用上述各流量在線計(jì)算反應(yīng)產(chǎn)物中各種產(chǎn)物產(chǎn)率時(shí)，對實(shí)測變量加入動(dòng)態(tài)積蓄量補(bǔ)償；c1)對于液體產(chǎn)品，計(jì)及汽提塔液位，油氣分離罐液位和主分餾塔內(nèi)積蓄量變化對上述實(shí)測流量進(jìn)行修正；c2)對于氣體產(chǎn)品計(jì)及塔器及油氣分離罐中氣體積蓄量變化對上述實(shí)測氣體流量進(jìn)行修正；c3)用實(shí)測分餾塔的溫度、壓力、流量(包括塔的內(nèi)回流)確定主分餾塔餾出油品的實(shí)際沸點(diǎn)范圍(干點(diǎn)和初餾點(diǎn))，按油品的標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)范圍對產(chǎn)物的流量進(jìn)行修正；c4)計(jì)及原料流量到上述實(shí)測流量的時(shí)間滯后按上述修正后的流量計(jì)算產(chǎn)物的產(chǎn)率；d)用相鄰兩周期內(nèi)產(chǎn)率的平均值增減(變化方向)和反應(yīng)深度的變化方向判斷下一周期調(diào)優(yōu)方向，考慮產(chǎn)率對反應(yīng)深度響應(yīng)的純滯后時(shí)間和動(dòng)態(tài)關(guān)系，用每個(gè)周期開始時(shí)產(chǎn)率的變化速率對周期末的產(chǎn)率進(jìn)行修正。
本發(fā)明是涉及以下三方面的問題一、優(yōu)化目標(biāo)的實(shí)時(shí)確定本發(fā)明的特點(diǎn)是以實(shí)測的分餾塔餾出的氣體，液態(tài)烴(富氣)，汽油，柴油，外排油漿為依據(jù)，利用分餾塔，冷換設(shè)備，容器和再生器的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型，在線計(jì)算反應(yīng)產(chǎn)物(主分餾塔入口處)中相應(yīng)產(chǎn)品的產(chǎn)率，作為確定優(yōu)化目標(biāo)(目標(biāo)產(chǎn)品產(chǎn)率最高或經(jīng)濟(jì)效益最高)的基礎(chǔ)，避免用穩(wěn)態(tài)模型預(yù)測產(chǎn)率帶來的一系列問題(需原料性質(zhì)和催化劑活性數(shù)據(jù)，模型精度不夠等)。
本發(fā)明在線計(jì)算反應(yīng)產(chǎn)物中各種產(chǎn)物產(chǎn)率時(shí)，具有以下特點(diǎn)1、對實(shí)測變量加入動(dòng)態(tài)積蓄是補(bǔ)償，對液體產(chǎn)品包括主分餾塔及油氣分離罐底液位變化引起積蓄量變化，一般可按以下微分方程式計(jì)算AdH/dt=Q1L-Q2L]]>或按下述時(shí)間離散化方程計(jì)算Q1L(k)=[H(k+1)-H(k)]A/TS+Q2L(k)]]>其中H-液位A-容器截面積t-時(shí)間Q1L-流入容器的流量(通常是待計(jì)算的)Q2L-流出容器的流量(通常是可測的)TS-計(jì)算周期對于氣體產(chǎn)品考慮塔器中氣體積蓄量的變化，用以下微分方程式計(jì)算Cvdp/dt=Q1v-Q2v]]>或按下述時(shí)間離散化方程計(jì)算Q1v(k)=[P(k+1)-P(k)]Cv/TS=Q2v.(k)]]>其中Cv-塔器氣容量；P-塔器的氣壓力；Q1v，Q2v-分別為流入、出塔器的流量2、油品沸點(diǎn)范圍的修正用實(shí)測溫度、壓力、流量(包括塔的內(nèi)回流)確定分餾塔餾出油品的實(shí)際沸點(diǎn)范圍(干點(diǎn)和初餾點(diǎn))，按油品的標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)范圍對產(chǎn)物的流量進(jìn)行修正，采用下述方法(見95101183.9)Qs=Q1[1+Ki(Ti-Tis)+ke(Tes-Te)]]]>Tis，Tes-分別為油品的標(biāo)準(zhǔn)初餾點(diǎn)和干點(diǎn)Ti，Te-分別為油品的實(shí)際初餾點(diǎn)和干點(diǎn)Q1-修正前的流量Qs-修正后的流量3、引入原料到上述實(shí)測流量的時(shí)間滯后，按下式計(jì)算產(chǎn)率Yi＝Qsi/Qo(t-τi)其中Yi為第i個(gè)產(chǎn)物的產(chǎn)率Qo為原料油流量QSi為經(jīng)補(bǔ)償和修正后的第i個(gè)產(chǎn)物的流量τi為第i個(gè)流量對原料的時(shí)間滯后二、動(dòng)態(tài)自尋優(yōu)方法，其特點(diǎn)在于1、用相鄰兩周期內(nèi)產(chǎn)率的平均值增減(變化方向)和反應(yīng)深度的變化方向判斷下一周期調(diào)優(yōu)方向，不要求測量儀表絕對正確。
2、引入動(dòng)態(tài)修正和時(shí)間滯后，判斷產(chǎn)率變化時(shí)，考慮產(chǎn)率對反應(yīng)深度響應(yīng)的純滯后時(shí)間和動(dòng)態(tài)關(guān)系，用每個(gè)周期開始時(shí)產(chǎn)率的變化速率對周期末的產(chǎn)率進(jìn)行修正，方法如下Yic(K)=Yi(K)+β[Yi(k-n+1)-Yi(k-n)]]]>Yic(K)-動(dòng)態(tài)修正后的產(chǎn)率Yi(K)-修正前周期末時(shí)刻的產(chǎn)率Yi(k-n)-周期開始時(shí)的產(chǎn)率Yi(k-n+1)-周期開始后一個(gè)計(jì)算周期的產(chǎn)率β-修正系數(shù)3、自行停止與自動(dòng)啟動(dòng)隨時(shí)測定產(chǎn)率和連續(xù)調(diào)優(yōu)次數(shù)，當(dāng)產(chǎn)率變化不大，或連續(xù)調(diào)優(yōu)次數(shù)達(dá)到規(guī)定數(shù)值時(shí)，尋優(yōu)自行停止，保持穩(wěn)定運(yùn)行。
隨時(shí)測定產(chǎn)率、反應(yīng)深度和回?zé)挶犬?dāng)原料性質(zhì)(含回?zé)挶?、產(chǎn)率或反應(yīng)深度變化過大時(shí)，尋優(yōu)停止；平穩(wěn)后，經(jīng)定時(shí)器控制，在一定時(shí)間自行啟動(dòng)尋優(yōu)。
4、不超約束預(yù)報(bào)反應(yīng)深度、反應(yīng)溫度、反應(yīng)壓力、再生溫度、再生氧含量、回?zé)捰凸抟何缓退滓何弧鈮簷C(jī)和主風(fēng)機(jī)負(fù)荷(主風(fēng)流量)的變化，當(dāng)其將超限時(shí)，反應(yīng)深度只能朝不超限方向調(diào)整。
5、具有保護(hù)措施當(dāng)測點(diǎn)有故障，產(chǎn)率計(jì)算不合理或有矛盾時(shí)，尋優(yōu)可自動(dòng)停止，并顯示錯(cuò)誤信息。
三、尋優(yōu)結(jié)果的執(zhí)行，其特點(diǎn)在于1、用在線計(jì)算的反應(yīng)熱衡量和控制反應(yīng)深度(已有專利申請90108193.0)。
2、以改變反應(yīng)熱為主要的調(diào)優(yōu)手段，具有上下限保護(hù)。
3、調(diào)整反應(yīng)熱時(shí)，要使反應(yīng)溫度、預(yù)熱溫度、再生滑閥開度和壓降不超限。
4、具有保護(hù)措施當(dāng)上述反應(yīng)熱計(jì)算和反應(yīng)深度控制系統(tǒng)出現(xiàn)故障時(shí)，尋優(yōu)可自動(dòng)斷開。
下面通過實(shí)施例結(jié)合附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。


圖1是催化裂化裝置部分示意圖；圖2是本發(fā)明用DCS(分布式計(jì)算機(jī)系統(tǒng))實(shí)現(xiàn)的裂化反應(yīng)深度實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法實(shí)施例；圖3是反應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)率計(jì)算觀測器計(jì)算產(chǎn)物產(chǎn)率的框圖；圖4是反應(yīng)深度實(shí)時(shí)優(yōu)化器的調(diào)優(yōu)框圖；圖1是催化裂化裝置部分示意圖，原料油11經(jīng)管道12輸入提升管反應(yīng)器13，催化劑14加熱至700℃經(jīng)管道15輸入提升管反應(yīng)器13，反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)沉降器16和管道17輸入主分餾塔18，主分餾塔18頂油氣分離罐19的富氣出口20和粗汽油出口21，汽提塔22的柴油出口23，24為外排油漿口。25為回流管道。再生器和氣壓機(jī)在圖1中未示出，其工作原理有關(guān)石油催化裂化技術(shù)領(lǐng)域中的教科書都有論述。該示意圖只是為了更好理解本發(fā)明實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法而作簡單說明。
本發(fā)明可在具有生產(chǎn)過程控制用計(jì)算機(jī)的催化裂化裝置上實(shí)現(xiàn)；可在DCS(分布式計(jì)算機(jī)系統(tǒng))上實(shí)現(xiàn)，也可在DCS的上位計(jì)算機(jī)上實(shí)現(xiàn)，圖2是在DCS上的實(shí)施例，包括以下內(nèi)容(1)數(shù)據(jù)采集與處理(2)常規(guī)控制器與調(diào)節(jié)閥和滑閥(3)反應(yīng)熱在線計(jì)算觀測器(以上為已有技術(shù)，用虛框表示)(4)反應(yīng)深度多變量協(xié)調(diào)預(yù)估控制器(5)反應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)率計(jì)算觀測器(6)反應(yīng)深度實(shí)時(shí)優(yōu)化器(7)設(shè)定器(以上為本發(fā)明有關(guān)技術(shù)，用實(shí)框表示)(4)反應(yīng)深度多變量協(xié)調(diào)預(yù)估控制器本控制器利用已有的用反應(yīng)熱衡量反應(yīng)深度實(shí)現(xiàn)反應(yīng)深度控制的技術(shù)；申請?zhí)?0108193.0，公開號(hào)1060490A，本發(fā)明的特點(diǎn)(a)在控制反應(yīng)熱的同時(shí)，兼顧反應(yīng)溫度不波動(dòng)過大，不超限，為此對反應(yīng)溫度設(shè)有浮動(dòng)上下限，浮動(dòng)上下限的中心值為投用反應(yīng)熱控制進(jìn)的反應(yīng)溫度或由操作員設(shè)定。按反應(yīng)熱與反應(yīng)溫度的加權(quán)偏差，通過模型預(yù)估控制算法調(diào)整常規(guī)反應(yīng)溫度控制器的給定進(jìn)行控制。
加權(quán)偏差E＝qEt+(1-q)EhEt為反應(yīng)溫度與浮動(dòng)限中心值的偏差Eh為反應(yīng)熱與其給定值的偏差當(dāng)|Et|＜δ1q＝0(只對反應(yīng)熱進(jìn)行控制)δ1LB≤|Et|≤100％LBq＝(|Et|-δ1LB)/(1-δ1)LB(協(xié)調(diào))|Et|＞100％LBq＝1(只對反應(yīng)溫度進(jìn)行控制)(b)若條件允許，當(dāng)Et不為零時(shí)，可調(diào)整原料預(yù)熱溫度，中止劑流量或再生催化劑溫度，使反應(yīng)溫度與浮動(dòng)中心限的偏差較小。
(c)采用多周期控制對反應(yīng)熱的控制周期為T1；對反應(yīng)溫度的控制周期為T2對預(yù)熱溫度的控制周期為T3。
一般選擇T1＜T2＜T3。
(d)滑閥壓降，閥位，反應(yīng)壓力等變量不超約束(5)反應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)率計(jì)算觀測器本觀測器由實(shí)測主分餾塔出口富氣、汽油、柴油、外排油漿(澄清油)流量用下述方法計(jì)算反應(yīng)產(chǎn)物中相應(yīng)產(chǎn)物產(chǎn)率；由實(shí)測再生器溫度，主風(fēng)流量；催化劑藏量和煙氣氧含量計(jì)算焦碳產(chǎn)率。見圖3。
動(dòng)態(tài)補(bǔ)償(a)油氣分離罐，汽提塔和主分餾塔底液位變化對流量的修正；(b)主分餾塔內(nèi)積蓄量變化的修正(利用已有石油產(chǎn)品餾程在線計(jì)算觀測器提供的分餾塔各段內(nèi)回流流量進(jìn)行補(bǔ)償)(c)壓力變化引起的氣體積蓄量變化的補(bǔ)償(d)由再生器氧含量和動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型計(jì)算燒(產(chǎn))焦量石油產(chǎn)品沸點(diǎn)范圍修正(a)汽油的標(biāo)準(zhǔn)沸程按30-205℃計(jì)算；若實(shí)際運(yùn)行時(shí)在線計(jì)算的干點(diǎn)Gep，則汽油和柴油(分別為+，-)修正量為ΔFg＝ag(205-Gep)ag為可調(diào)修正系數(shù)
(b)實(shí)測油氣分離罐壓力Pg、溫度Tg對汽油和富氣(分別為(+，-)進(jìn)行修正，修正量為Fw＝awt(z-Tg)-awp(Pg-Pg0)Pg0為額定壓力(c)由在線計(jì)算柴油90％點(diǎn)(D90)對柴油進(jìn)行修正Fd＝ad(D900-D90)D90為標(biāo)準(zhǔn)柴油90％點(diǎn)時(shí)間滯后補(bǔ)償由模型和實(shí)測數(shù)據(jù)計(jì)算富氣、汽油、柴油、焦碳、外排油漿(澄清油)對原料油流量變化的純滯后時(shí)間，計(jì)算產(chǎn)率時(shí)加以修正。
(6)反應(yīng)深度實(shí)時(shí)優(yōu)化器與(7)設(shè)定器本優(yōu)化器根據(jù)設(shè)定的優(yōu)化目標(biāo)，產(chǎn)率計(jì)算結(jié)果和反應(yīng)熱在線計(jì)算觀測值，每隔一定時(shí)間(稱為尋優(yōu)周期)調(diào)整反應(yīng)深度(熱)給定一次，作為調(diào)優(yōu)手段。其步驟如下見圖4產(chǎn)率計(jì)算結(jié)果檢驗(yàn)(a)工況與計(jì)算的產(chǎn)率值的波動(dòng)幅度不能超出合理的設(shè)定值；(b)產(chǎn)率變化速度不超出設(shè)定值；(c)(汽油+柴油+富氣+焦炭+外排)產(chǎn)率與100％的偏差小于設(shè)定值；(d)(汽油+柴油+富氣)產(chǎn)率與(100％-外排-焦炭)的偏差小于設(shè)定值。
不滿足上述條件時(shí)，給出產(chǎn)率計(jì)算不合格信號(hào)尋優(yōu)計(jì)算(a)當(dāng)產(chǎn)率計(jì)算合格時(shí)，由產(chǎn)率計(jì)算優(yōu)化目標(biāo)值；(b)比較兩個(gè)尋優(yōu)周期的目標(biāo)變化(ΔJ)和反應(yīng)熱變化(ΔH)，按以下邏輯確定調(diào)優(yōu)方向若二者變化方向相同，則增加反應(yīng)深度；若二者變化方向不相同，則減小反應(yīng)深度。
當(dāng)ΔJ和ΔH大于設(shè)定值時(shí)，才認(rèn)為有變化；當(dāng)ΔJ和ΔH小、于設(shè)定值時(shí)，認(rèn)為無變化，停止調(diào)優(yōu)；(c)在ΔJ的計(jì)算中加入動(dòng)態(tài)補(bǔ)償，即計(jì)算每個(gè)尋優(yōu)周期開始時(shí)目標(biāo)的變化速率R1。加入-rR1的修正值，其中r為可調(diào)參數(shù)。
約束處理用模型預(yù)估反應(yīng)溫度、反應(yīng)壓力、再生溫度、再生煙氣氧含量、氣壓機(jī)負(fù)荷、回?zé)捰凸抟何坏仁欠癯蕖Ｈ舫?，調(diào)優(yōu)方向只能朝解除約束方向調(diào)整。
尋優(yōu)起停判斷(a)當(dāng)目標(biāo)變化小于設(shè)定值或?qū)?yōu)周期數(shù)達(dá)到設(shè)定值，停止尋優(yōu)。
(b)當(dāng)回?zé)挶?摻渣比)變化大于設(shè)定值，或產(chǎn)率和反應(yīng)熱計(jì)算結(jié)果不合格時(shí)，停止尋優(yōu)；一旦回?zé)挶?摻渣比)不變化，或計(jì)算值恢復(fù)正常，或反應(yīng)熱無變化而產(chǎn)率變化較大時(shí)，經(jīng)過兩個(gè)尋優(yōu)周期后可自行起動(dòng)尋優(yōu)。
(c)停止尋優(yōu)達(dá)到的時(shí)間后，自行起動(dòng)尋優(yōu)。
(d)設(shè)有人工操作開關(guān)，可隨時(shí)起動(dòng)或停止尋優(yōu)。
(e)第一次投用實(shí)時(shí)尋優(yōu)系統(tǒng)后，自行起動(dòng)尋優(yōu)。
權(quán)利要求
1.催化裂化裝置裂化反應(yīng)深度的實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法a)根據(jù)進(jìn)料流量，進(jìn)料溫度，反應(yīng)溫度，催化劑溫度和循環(huán)量，計(jì)算出單位進(jìn)料在反應(yīng)過程中所需熱量(反應(yīng)熱)代表反應(yīng)深度，以目標(biāo)產(chǎn)率或經(jīng)濟(jì)效益最高為優(yōu)化目標(biāo)，調(diào)整反應(yīng)熱實(shí)現(xiàn)優(yōu)化控制；b)實(shí)測主分餾塔頂油氣分離罐出口富氣流量，粗汽油流量，柴油出裝置流量，外排油漿流量；其特征在于，c)用上述各流量在線計(jì)算反應(yīng)產(chǎn)物中各種產(chǎn)物產(chǎn)率時(shí)，對實(shí)測變量加入動(dòng)態(tài)積蓄量補(bǔ)償；c1)對于液體產(chǎn)品，計(jì)及汽提塔液位，油氣分離罐液位和主分餾塔內(nèi)積蓄量變化對上述實(shí)測流量進(jìn)行修正；c2)對于氣體產(chǎn)品計(jì)及塔器及油氣分離罐中氣體積蓄量變化對上述實(shí)測氣體流量進(jìn)行修正；c3)用實(shí)測分餾塔的溫度、壓力、流量(包括塔的內(nèi)回流)確定主分餾塔餾出油品的實(shí)際沸點(diǎn)范圍(干點(diǎn)和初餾點(diǎn))，按油品的標(biāo)準(zhǔn)沸點(diǎn)范圍對產(chǎn)物的流量進(jìn)行修正；c4)計(jì)及原料流量到上述實(shí)測流量的時(shí)間滯后按上述修正后的流量計(jì)算產(chǎn)物的產(chǎn)率；d)用相鄰兩周期內(nèi)產(chǎn)率的平均值增減(變化方向)和反應(yīng)深度的變化方向判斷下一周期調(diào)優(yōu)方向，考慮產(chǎn)率對反應(yīng)深度響應(yīng)的純滯后時(shí)間和動(dòng)態(tài)關(guān)系，用每個(gè)周期開始時(shí)產(chǎn)率的變化速率對周期末的產(chǎn)率進(jìn)行修正。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，當(dāng)產(chǎn)率變化不大于規(guī)定值時(shí)，尋優(yōu)自行停止，保持穩(wěn)定運(yùn)行。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，當(dāng)連續(xù)調(diào)優(yōu)次數(shù)達(dá)到規(guī)定數(shù)值時(shí)，尋優(yōu)自行停止，保持穩(wěn)定運(yùn)行。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，當(dāng)回?zé)挶?、產(chǎn)率或反應(yīng)深度變化大于規(guī)定值時(shí)，暫停尋優(yōu)，平穩(wěn)后自行啟動(dòng)尋優(yōu)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，測點(diǎn)有故障，產(chǎn)率計(jì)算不合理，尋優(yōu)自動(dòng)停止，并顯示錯(cuò)誤信息。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，尋優(yōu)停止后，經(jīng)定時(shí)器控制，在一定時(shí)間后自行啟動(dòng)尋優(yōu)。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，當(dāng)再生溫度、氧含量、主風(fēng)量、反應(yīng)壓力、回?zé)捰凸抟何弧⒅鞣逐s塔底液位、分餾塔和氣壓機(jī)負(fù)荷超限，調(diào)整反應(yīng)熱給定值，使其解除約束。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，通過調(diào)整反應(yīng)熱給定值，實(shí)現(xiàn)尋優(yōu)，并使反應(yīng)溫度，原料預(yù)熱溫度，再生滑閥(26)開度和壓降不超限。
全文摘要
本發(fā)明涉及石油催化裂化裝置裂化反應(yīng)深度的在線實(shí)時(shí)優(yōu)化控制方法，屬于生產(chǎn)過程控制與優(yōu)化領(lǐng)域。本發(fā)明對實(shí)測變量加入動(dòng)態(tài)積蓄量補(bǔ)償，對液體產(chǎn)品計(jì)及汽提塔液位，油氣分離罐液位和主分餾塔內(nèi)積蓄量變化對實(shí)測流量進(jìn)行修正；對于氣體產(chǎn)品計(jì)及塔器及油氣分離罐中氣體積蓄量變化對上述實(shí)測氣體流量進(jìn)行修正；并計(jì)及原料流量與上述實(shí)測流量的時(shí)間滯后對產(chǎn)物產(chǎn)率的影響，用每個(gè)周期開始時(shí)的產(chǎn)率的變化速率對周期末的產(chǎn)率進(jìn)行修正。
文檔編號(hào)C10G11/00GK1167808SQ9710014
公開日1997年12月17日 申請日期1997年1月9日 優(yōu)先權(quán)日1997年1月9日
發(fā)明者袁璞, 孫德祥, 左信, 黃文偉, 林洪泉 申請人:中國石化茂名石油化工公司, 石油大學(xué)(北京)