延遲焦化全餾分原油的方法
【專利摘要】一種利用焦化單元和焦化單元產(chǎn)物分餾塔的改進的延遲焦化方法，其包括以下步驟：在爐中將新鮮全餾分原油進料流和來自焦化單元產(chǎn)物分餾器的底部產(chǎn)物的混合物加熱到480℃-530℃/896℉-986℉的焦化溫度；將經(jīng)加熱的混合的全餾分原油和底部產(chǎn)物進料流直接引入到延遲焦化單元中；任選地將經(jīng)氣化的液態(tài)和氣態(tài)焦化單元產(chǎn)物流送入閃蒸單元中；從閃蒸單元回收包含H2S、NH3和C1-C4烴的輕質(zhì)產(chǎn)物氣體流；將來自閃蒸單元的底部產(chǎn)物轉(zhuǎn)移到焦化單元產(chǎn)物分餾塔；以單獨的側(cè)線餾分的形式從分餾塔回收石腦油、輕質(zhì)粗柴油和重質(zhì)粗柴油；通過將一部分重質(zhì)粗柴油任選地與來自閃蒸單元的底部產(chǎn)物一起引入到分餾塔中，再循環(huán)一部分重質(zhì)粗柴油；將分餾塔底部產(chǎn)物與全餾分原油進料流混合，以形成混合進料流；和將混合的全餾分原油和分餾塔底部產(chǎn)物進料流引入到爐中。
【專利說明】延遲焦化全餾分原油的方法
發(fā)明領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及一種延遲焦化全餾分原油的方法。
[0002]發(fā)明背景
[0003]延遲焦化是一種熱裂解方法，其用于煉油廠中來將石油殘渣(該殘渣典型的是來自原油的常壓和真空蒸餾的底部產(chǎn)物)提質(zhì)和轉(zhuǎn)化為液體和氣體產(chǎn)物流，留下作為固體濃縮碳材料的石油焦。將火焰加熱器或爐(例如水平管式爐)用于所述方法中，來達到4850C -5050C /905 T -941 °?的熱裂解溫度。由于在爐管中停留時間短，因此進料材料的焦化“延遲”，直到它排出到加熱器下游的大的焦化罐中。
[0004]在延遲焦化方法的實踐中，將烴油在爐或其他加熱裝置中加熱到焦化溫度，并且將經(jīng)加熱的油引入到焦化罐中來產(chǎn)生氣相產(chǎn)物，其也形成液體烴，和焦炭。該罐可以通過水力手段或者通過機械手段來除焦。在延遲焦化方法的大部分構(gòu)造中，將供給到焦化單元的新鮮烴質(zhì)進料首先引入到焦化裝置產(chǎn)物分餾塔或者分餾器中，其通常用于熱交換的目的，在這里它與重質(zhì)焦化裝置油產(chǎn)物合并，其作為底部產(chǎn)物再循環(huán)到焦化單元加熱器中。
[0005]已知的是，降低再循環(huán)到延遲焦化裝置預(yù)熱器的分餾器底部產(chǎn)物的再循環(huán)比，使液烴產(chǎn)率升高和延遲焦化裝置的焦炭產(chǎn)率降低，相反，隨著再循環(huán)比的增加，焦炭產(chǎn)率也升高。因此，再循環(huán)比對于焦炭產(chǎn)率的作用是隨著再循環(huán)的降低，再循環(huán)的分餾界限降低。影響延遲焦化的其他操作條件是罐溫度和壓力。隨著溫度的升高，焦炭產(chǎn)率降低，并且產(chǎn)生了更堅硬類型的焦炭。罐壓力的增加使焦炭和氣體二者的產(chǎn)率增加。美國專利4，492，625中公開了一種延遲焦化方法，其中在預(yù)熱步驟之前將沸點925 T /450°C的烴原料分開，將一部分送到延遲焦化單元預(yù)熱器，將第二部分直接引入到焦化裝置單元產(chǎn)物分餾器中。將來自該分餾器的至少一部分底部殘留物或者底部產(chǎn)物再循環(huán)到預(yù)熱器，在這里它與新鮮烴原料合并，并且將合并的原料加熱到預(yù)定的溫度并送到延遲焦化單元。
[0006]用于’625專利所述方法中的進料流的沸點表明，在對它于延遲焦化單元中進行處理和將它在供給到分餾器的焦化裝置單元產(chǎn)物之上引入到分餾器之前，該烴進料流已經(jīng)事先進行了提質(zhì)(例如通過分餾)。對于與這種模式的產(chǎn)物分餾器的運行有關(guān)的基建成本或者運行成本沒有明顯的影響。相反，它相當于全餾分原油的常壓蒸餾，隨后真空蒸餾的常規(guī)步驟，然后焦化殘渣或底部產(chǎn)物。
[0007]美國專利4，066，532中描述了一種延遲焦化方法，其中將新鮮原料引入到預(yù)熱爐中，作為與底部產(chǎn)物和來自焦化裝置單元產(chǎn)物分餾器或分餾塔的重質(zhì)粗柴油側(cè)線餾分的一部分的混合物。據(jù)稱，重質(zhì)粗柴油的再循環(huán)將使該側(cè)線餾分的芳香度增加，一部分可以有利地用于炭黑生產(chǎn)。該新鮮原料被描述為包括煤焦油和具有規(guī)定的硫、灰分和浙青質(zhì)含量的傾析的裂解油。將該混合原料的溫度在預(yù)熱爐中升高到450°C -510°C /842 0F -950 °F。
[0008]美國專利4，394，250中描述了一種催化增強的延遲焦化方法，其中在將原料引入到具有一部分分餾器底部產(chǎn)物的爐中之前，將約0.1%-3%的催化劑和氫加入到原料。該原料選自重質(zhì)低級油(例如重質(zhì)未加工原油、常壓渣油、拔頂原油)和來自精煉過程的殘渣。
[0009]在精煉過程中利用焦化單元方面存在著一個問題，因為需要使用作為常壓和/或真空蒸餾的產(chǎn)物的進料流，其將需要為此目建造新的蒸餾設(shè)施，或者需要提高現(xiàn)有設(shè)施的裝載量，這兩種選項都將導致基建成本和/或運行成本的增加。
[0010]計算機建模可以有利地用于評估工藝改進是否技術(shù)上可行和經(jīng)濟上合理。J.F.Schabron 和 J.G.Speight 在題為 “An Evaluation of the Delayed-Coking ProductYield of Heavy Feedstocks Using Asphaltene Content and Carbon Residue，，,Oil&GasScience and Technology - Rev.1FP,第 52 卷(1997),第 I 期，第 73-85 頁的文章中描述了計算機建模的使用。
[0011]令人期望的是，提供一種改進的焦化方法，其提高與提質(zhì)原油有關(guān)的初步精煉加工的整體效率，并降低與現(xiàn)有技術(shù)的焦化方法有關(guān)的新設(shè)施的基建成本和運行成本。
[0012]作為此處使用的，術(shù)語“焦化單元”和“焦化裝置”指的是相同設(shè)備，并且可互換使用。術(shù)語“分餾塔”和 “分餾器”指的是相同設(shè)備，并且也可以互換使用。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0013]通過本發(fā)明的改進方法來實現(xiàn)期望的效率和其他優(yōu)點，其中用于延遲焦化單元的主要進料流是全餾分原油。該改進方法概括地包括以下步驟:
[0014]在爐中將新鮮全餾分原油進料流和來自焦化裝置產(chǎn)物分餾器或分餾塔的底部產(chǎn)物全部加熱到480°C -530°C /896 0F -986 °F的焦化溫度；
[0015]將經(jīng)加熱的混合的全餾分原油和底部產(chǎn)物進料流直接引入到延遲焦化單元中，該延遲焦化單元的壓力對應(yīng)于焦化罐中l(wèi)_3kg/cm3范圍內(nèi)的壓力；
[0016]使液態(tài)和氣態(tài)輸出流從焦化單元流至閃蒸單元；
[0017]從閃蒸單元回收包含H2S、NH3和C1-C4烴的輕質(zhì)產(chǎn)物氣體流；
[0018]將來自閃蒸單元的底部產(chǎn)物轉(zhuǎn)移到焦化裝置產(chǎn)物分餾器；
[0019]以單獨的側(cè)線餾分的形式從焦化裝置產(chǎn)物分餾器回收石腦油、輕質(zhì)粗柴油和重質(zhì)粗柴油；
[0020]將重質(zhì)柴油通過將重質(zhì)粗柴油與來自閃蒸單元的底部產(chǎn)物一起引入到焦化裝置產(chǎn)物分餾器中，以再循環(huán)重質(zhì)粗柴油；
[0021]將分餾器底部產(chǎn)物與全餾分原油進料流混合，以形成混合進料流；和
[0022]在爐中對混合的全餾分原油和分餾器底部產(chǎn)物進料流進行加熱，由此繼續(xù)該方法。
[0023]作為連同本發(fā)明的方法使用的，術(shù)語“全餾分原油”將被理解為包括原油、浙青、焦油砂和頁巖油，以及通過提質(zhì)浙青、焦油砂和頁巖油所產(chǎn)生的合成原油的原料。通常將合成原油提質(zhì)成可運輸或者可流動的形式。
[0024]用于本發(fā)明方法的合適的原料包括初始沸點為36°C _565°C的那些。該原料可以包含輕質(zhì)餾分，其沸點是36°C -370°C，并含有1-60W%、優(yōu)選1_25胃％和最優(yōu)選1_10W%的低沸點組分。沸點是36°C _565°C的原料可以包含1-90W%、優(yōu)選1_50胃％和最優(yōu)選1_25W%的輕質(zhì)餾分。該輕質(zhì)餾分中存在的原料氫含量優(yōu)選是12-16W%。該原料可以包含溶解的氣體，例如甲烷、乙烷、丙烷和丁燒，濃度為0-3體積百分比(V%)。這些溶解的氣體可以具有將初始沸點降低到36°C以下的效果。
[0025]本發(fā)明的方法和體系提供了如下益處:[0026]1.不必初步的常壓和真空分餾而直接焦化全餾分原油，這取消了常規(guī)的蒸餾單元;
[0027]2.降低焦炭產(chǎn)率和提高焦炭品質(zhì)，這歸因于輕質(zhì)原料組分(即石腦油和粗柴油成分)充當了氫供體溶劑；[0028]3.也發(fā)生更輕組分(例如真空粗柴油尾端)在焦化裝置中的裂解和非常輕質(zhì)組分的裂解，但是發(fā)生程度最小，因為這些組分將被氣化，并且停留時間較短；
[0029]4.由于原料的輕質(zhì)性質(zhì)，操作將更容易，并且輕質(zhì)組分(石腦油和粗柴油)也將使得爐管中的焦炭累積最小，這歸因于它們的溶劑效應(yīng)，并且輕質(zhì)組分將從爐管中汽提焦炭前體，以降低焦炭累積；和
[0030]5.任選加入均質(zhì)催化劑將通過使在富氫供體溶劑(例如石腦油和柴油餾分)存在下形成的自由基穩(wěn)定，促進鏈烷烴富氫分子和重質(zhì)分子之間的氫轉(zhuǎn)移，從而增強裂解反應(yīng)。[0031 ] 在本發(fā)明方法的實施方案中，全餾分原油進料流首先使用本領(lǐng)域公知的常規(guī)方法脫鹽和脫礦質(zhì)。
[0032]焦化單元方法優(yōu)選通過提供以擺動模式運行的至少兩個垂直的焦化罐，作為間歇-連續(xù)方法來進行。這允許經(jīng)過管式爐的流是連續(xù)的。將進料流從至少兩個罐的一個切換到另一個或者切換到其他。在具有雙罐的焦化單元中，一個罐是用焦炭在線填充的，而另一個罐進行蒸汽汽提、冷卻、除焦、檢查壓力和升溫。來自焦化罐的頂部蒸氣流向產(chǎn)物分餾器或者分餾塔。
[0033]任選地，該分餾器可以具有在底部的存儲器，在這里新鮮進料與重質(zhì)濃縮產(chǎn)物蒸氣或者再循環(huán)底部產(chǎn)物合并，來預(yù)熱焦化裝置加熱器爐上游的新鮮原油。
[0034]在本發(fā)明方法的一種實施方案中，在焦化罐下游提供任選的閃蒸單元，以增強焦化裝置產(chǎn)物流的分離。該閃蒸單元運行條件取決于產(chǎn)物分離的品質(zhì)。產(chǎn)物可以在焦化裝置單元出口溫度或者更低的溫度閃蒸，條件是對焦化裝置產(chǎn)物進行冷卻。冷卻可以通過與全餾分原油原料的熱交換來提供，和/或通過空氣冷卻器和/或水冷卻器來提供。根據(jù)焦化裝置產(chǎn)物流的溫度，閃蒸溫度可以是45°C _496°C。閃蒸單元的壓力小于焦化裝置出口壓力即l-3kg/cm2，考慮了裝置中的壓力降低。
[0035]雖然通過用燃燒的燃料直接接觸而加熱的水平管式爐在商業(yè)上獲得廣泛應(yīng)用并且目前是優(yōu)選的，但是現(xiàn)有技術(shù)中已知的其他類型的爐也可以用于本發(fā)明的方法中。
[0036]可以使用現(xiàn)有技術(shù)已知的用于冷卻、除焦和預(yù)熱待用空罐的任何不同的方法，并且不構(gòu)成要求保護的本發(fā)明的一部分。
[0037]在本發(fā)明方法的一個實施方案中，在全餾分原油進料流引入到爐中之前將均質(zhì)催化劑加入全餾分原油進料流中。可選地，該催化劑可以加入到焦化單元產(chǎn)物分餾器底部產(chǎn)物和全餾分原油的合并混合物中。催化劑的能力經(jīng)選擇以穩(wěn)定通過熱裂解所形成的自由基，并由此增強熱裂解反應(yīng)。
[0038]合適的催化劑包括均質(zhì)油溶性催化劑，其通過組合選自周期表第IV族至第VIII族的金屬的氧化物、硫化物或者鹽來生產(chǎn)，包括衍生自鑰、釩、鎢、鉻、鐵和其他材料的有機酸鹽或金屬-有機化合物的過渡金屬基催化劑。例子包括五氧化釩、脂環(huán)族和脂肪族羧酸鑰、環(huán)烷酸鑰、2-乙基己酸鎳、五羰基鐵、2-乙基己酸鑰、二 -硫代羧酸鑰、環(huán)烷酸鎳和環(huán)烷酸鐵。[0039]催化劑的加入不改變操作條件，因為該催化劑是油溶性的，并且是以基于重量的百萬分率(ppmw)的量加入的。該催化劑可以是l-10000ppmw,優(yōu)選1-1OOOppmw和最優(yōu)選
1-1OOppmw。
[0040]該催化劑可以在爐上游，在合并分餾器底部產(chǎn)物以形成混合進料流處或者在該處附近加入。在一個任選的實施方案中，該催化劑可以在爐下游加入。因為催化劑是均質(zhì)和油溶性的，因此它可以直接加入。如果該催化劑是由金屬氧化物制備的或者在使用前進行了調(diào)適，則需要單獨的步驟進行催化劑制備。制備合適的油溶性催化劑的方法是本領(lǐng)域公知的，并且不構(gòu)成本發(fā)明的一部分。
[0041]當催化劑包含在混合的全餾分原油進料流中時，焦化單元中的操作條件不需要變化。
[0042]如上所述，該催化劑可以例如在爐之前與原油進料流混合，或者與混合原油和分餾器底部產(chǎn)物進料流混合。催化劑的加入量基于新鮮原油進料流，例如基于重量的百萬分率(ppmw)，并且可以基于已知因素來預(yù)先確定，已知因素包括原油的特性、所用催化劑的類`型和焦化單元運行條件(即溫度和壓力)。催化劑加入量的確定屬于本領(lǐng)域的普通技術(shù)，并且不構(gòu)成本發(fā)明的一部分。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0043]將在下面進一步詳細地并且與附圖相結(jié)合地描述本發(fā)明，其中相同或類似的元件用相同的數(shù)字來表示，附圖中:
[0044]圖1是本發(fā)明方法的一個實施方案的示意圖，其包括閃蒸容器；
[0045]圖2是類似于圖1的示意圖，其中將催化劑加入到延遲焦化單元爐上游的原油進料流中；
[0046]圖3是一個實施方案的示意圖，其中將焦化單元產(chǎn)物流直接送到分餾塔；和
[0047]圖4是類似于圖3的示意圖，其中將原油進料流引入到分餾塔的下部，在這里將它用分餾塔的底部產(chǎn)物預(yù)熱。
【具體實施方式】
[0048]現(xiàn)在參見圖1所示意的方法和設(shè)備，顯示了全餾分原油進料10，用于加熱到延遲焦化單元30的進料的爐20，用于進行輕質(zhì)氣體與延遲焦化單元產(chǎn)物流的初步分離的閃蒸容器40和延遲焦化單元產(chǎn)物分餾器50。
[0049]一旦已經(jīng)達到了穩(wěn)態(tài)操作條件，則將全餾分原油進料流引導通過進料管線10，并與分餾器底部產(chǎn)物19合并以形成合并的混合進料流11，其被引入到爐20中，爐20可以是常規(guī)設(shè)計的水平管式爐。利用適當定位的熱電偶或者其他適合的溫度指示傳感器(未示出)來對爐中混合進料流11’的溫度進行密切監(jiān)視和控制，目的是避免在爐管中形成不期望的焦炭或者使其最小化。傳感器的自動化和熱源(例如明焰加熱器)的控制屬于本領(lǐng)域的普通技術(shù)，并且不形成本發(fā)明的一部分。
[0050]延遲焦化單元30顯示具有兩個焦化罐32，其具有罐入口管線35和入口控制閥34和出口控制閥36和罐出口管線37。通過調(diào)整入口控制閥34 (例如三通閥)，將來自爐20的經(jīng)加熱的進料流11’經(jīng)由進料管線35導入焦化罐32之一中。當罐包含預(yù)定的最大量的焦炭時，調(diào)整控制閥34以將經(jīng)加熱的進料流11’導入另一罐中。同時，調(diào)整焦化罐出口閥36，以使得焦化裝置產(chǎn)物12通過管線37排出。當失效時隨后從罐中除去的焦炭用38表示。
[0051]根據(jù)圖1所示的實施方案，任選將焦化單元產(chǎn)物流12引入閃蒸容器40中，用于分離和回收輕質(zhì)氣體產(chǎn)物流15，其可以包括C1-C4烴以及硫化氫和氨。在該實施方案中，焦化單元產(chǎn)物流12的溫度通過將它送過熱交換器39A(可以是蒸汽發(fā)生器)來降低，目的是捕集能量值用于工廠設(shè)施。來自閃蒸單元40的底部產(chǎn)物13與一部分重質(zhì)粗柴油混合，該一部分重質(zhì)粗柴油作為再循環(huán)側(cè)線餾分18從下游的焦化單元產(chǎn)物分餾器50抽出。將由閃蒸單元底部產(chǎn)物13和重質(zhì)粗柴油物流18所形成的混合物流14供入產(chǎn)物分餾器50中，從其中來回收石腦油側(cè)線餾分16、輕質(zhì)粗柴油側(cè)線餾分17和重質(zhì)粗柴油側(cè)線餾分21，該重質(zhì)粗柴油側(cè)線餾分21是前述的重質(zhì)粗柴油再循環(huán)物流18的剩余部分。[0052]同樣如前所述，在作為混合的爐進料流11送入爐20之前，將來自分餾器50的分餾器底部產(chǎn)物19再循環(huán)，以與新鮮全餾分原油進料流10混合。
[0053]焦化罐中的操作溫度可以是425 V -650 °C，優(yōu)選450 V -510 V和最優(yōu)選470°C-500°C。焦化罐中的操作壓力是適度的超大氣壓，范圍為l-20kg/cm2，優(yōu)選為1-1Okg/cm2和最優(yōu)選為l_3kg/cm2。
[0054]在方法的一個優(yōu)選實施方案中，將占原料約l_3w%的蒸汽與進料流一起引入爐中，以提高在管式爐中的速度，并降低原料油在罐中的分壓。該蒸汽還用于提高從焦化罐除去的粗柴油的量。蒸汽還有助于在進料流短暫中斷的情況下對管進行除焦。
[0055]根據(jù)本發(fā)明的延遲焦化方法的實踐實現(xiàn)了全餾分原油直接延遲焦化，并且無需現(xiàn)有技術(shù)中的初步常壓和/或真空蒸餾步驟。因為與現(xiàn)有技術(shù)的方法相比，該全餾分原油進料流的鏈烷烴含量高，因此在罐中每單位體積所加工的進料流所產(chǎn)生焦炭的量相對更低，并且改進了焦炭的品質(zhì)。本發(fā)明的方法還具有熱裂解更輕質(zhì)組分(例如焦化單元中減壓粗柴油尾部餾分)的優(yōu)點。
[0056]現(xiàn)在參見圖2，將描述實現(xiàn)本發(fā)明方法的第二實施方案，其利用催化劑和具有任選的閃蒸容器。在形成混合進料流11之前，催化劑22例如與全餾分原油進料流10混合?？蛇x地，催化劑22可以加入到分餾器底部產(chǎn)物19 (虛線)，或者加入到混合進料流11 (虛線)中。相對于新鮮進料流的重量，該催化劑以按PPm測量的低濃度存在，并且最終主要保持在沉積的焦炭產(chǎn)物中。當達到它保留在重質(zhì)烴餾分中的程度，就將它再循環(huán)回到焦化罐中。在該實施方案中，焦化單元產(chǎn)物流12與新鮮原油進料流10在熱交換器39中熱交換；蒸汽發(fā)生器60位于下游，以進一步降低產(chǎn)物流12的溫度和產(chǎn)生工藝蒸汽61。
[0057]參見圖3的實施方案，將焦化單元產(chǎn)物流12直接送到分餾器50。不同于圖1和2所示的實施方案，其中將一部分分餾器重質(zhì)粗柴油作為側(cè)線餾分18除去，并且與焦化單元產(chǎn)物流12混合以作為混合物流14引入到分餾器50中，在圖3中，將焦化單元產(chǎn)物流12直接送到分餾器50，而不與重質(zhì)粗柴油混合。在該實施方案中，催化劑物流22在爐上游引入到混合進料流11中，該混合進料流11包含原油原料10和來自分餾器50的底部產(chǎn)物19。
[0058]現(xiàn)在參見圖4，表示了另一實施方案，其中起初將原油進料流10引入到分餾器50的底部以預(yù)熱該原油。在該實施方案中，從分餾器50底部排出的液體物流19是分餾器底部產(chǎn)物和原油10的混合物。將催化劑22在爐20的上游加入到該混合物中。如圖3的實施方案所示，將焦化單元產(chǎn)物流12引入到分餾器中，而不送過閃蒸容器。如前所述，閃蒸容器40可以用于該實施方案中，但是不與重質(zhì)粗柴油物流混合。
[0059]對于本領(lǐng)域技術(shù)人員來說，處理焦化單元產(chǎn)物流的其他變型相對于本公開將是顯而易見的。這些改進可以基于打算通過精煉來生產(chǎn)的產(chǎn)品名錄，以及成本考慮，例如與閃蒸容器40的建造和操作有關(guān)的基建成本和操作成本。
[0060]本發(fā)明的方法代表了對現(xiàn)有技術(shù)方法的一種改進，在現(xiàn)有技術(shù)的方法中，重質(zhì)油在500°C和更高的分餾界限分餾，以使餾出物回收率最大化，但是留下了含有浙青質(zhì)的重質(zhì)餾分，其導致加工困難，包括操作循環(huán)時間短、裝置結(jié)垢和焦炭前體的熱裂解和報廢。在本發(fā)明的方法中，含有浙青質(zhì)的重質(zhì)餾分經(jīng)熱裂解，以除去焦炭前體，并由此改進下游的單元操作(例如加氫裂化和流化催化裂解)。
[0061]實施例
[0062]對工業(yè)上通常使用的焦化方法模型進行改進，以反映輕質(zhì)組分的存在和基于各自餾分的中等沸點溫度的相應(yīng)產(chǎn)率。該模型還包括關(guān)于進料流特性的實驗數(shù)據(jù)。
[0063]表1中列出阿拉伯重質(zhì)原油進料流，其性能和組成，其中CRR是作為起始材料的重量百分比的康拉遜殘?zhí)恐?，IBP和FBP分別是初始和最終沸點。
[0064]表1
[0065]
【權(quán)利要求】
1.一種用于在延遲焦化單元中熱裂解全餾分原油的延遲焦化方法，其中將該全餾分原油進料流在爐中加熱到預(yù)定的最高溫度，特征在于: a.在該爐中將該全餾分原油加熱到480°C_530°C的焦化溫度； b.將經(jīng)加熱的全餾分原油進料流直接引入到該延遲焦化單元中； c.將來自該延遲焦化單元的氣體和液體產(chǎn)物流送到延遲焦化單元分懼塔； d.以單獨的側(cè)線餾分的形式從該分餾塔回收石腦油、輕質(zhì)粗柴油和重質(zhì)粗柴油； e.再循環(huán)一部分該重質(zhì)粗柴油并將它與焦化單元產(chǎn)物流一起重新引入到該分餾塔中； f.將至少一部分分餾塔底部產(chǎn)物與該全餾分原油進料流混合，以形成混合進料流；和 g.將混合的全餾分原油和分餾塔底部產(chǎn)物進料流引入到該爐中。
2.權(quán)利要求1的方法，其中該延遲焦化單元包括兩個焦化罐，并且該焦化單元以間歇-連續(xù)擺動模式運行。
3.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油原料的初始沸點是36°C。
4.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油的最終沸點大于565°C。
5.權(quán)利要求4的方法，其中該輕質(zhì)餾分的氫含量是12-16重量％(w%)。
6.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油進料流包含l_60w%的沸點是36°C-370°C的輕質(zhì)餾分。
7.權(quán)利要求6的方法，其中該輕質(zhì)餾分的氫含量是12-16w%。
8.權(quán)利要求1的方法，其中l(wèi)_25w%的進料流的沸點是36°C_370°C。
9.權(quán)利要求8的方法，其中該輕質(zhì)餾分的氫含量是12-16w%。
10.權(quán)利要求1的方法，其中l(wèi)_10w%的進料流的沸點是36°C-370°C。
11.權(quán)利要求10的方法，其中該輕質(zhì)餾分的氫含量是12-16w%。
12.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油進料流包含l_90w%的沸點是36°C-565°C的輕質(zhì)餾分。
13.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油進料流包含l_50w%的沸點是36°C-565°C的輕質(zhì)餾分。
14.權(quán)利要求1的方法，其中該全餾分原油進料流包含l_25w%的沸點是36°C-565°C的輕質(zhì)餾分。
15.一種用于在延遲焦化單元中熱裂解全餾分原油的延遲焦化方法，其中將該全餾分原油進料流在爐中加熱到預(yù)定的最高溫度，特征在于: a.在該爐中將該全餾分原油加熱到480°C_530°C的焦化溫度； b.將經(jīng)加熱的全餾分原油進料流直接引入到該延遲焦化單元中； c.將來自該延遲焦化單元的氣體和液體產(chǎn)物流送到閃蒸單元； d.從該閃蒸單元回收包含H2S、NH3和C1-C4烴的輕質(zhì)產(chǎn)物氣體流； e.將來自閃蒸單元的底部產(chǎn)物轉(zhuǎn)移到延遲焦化單元產(chǎn)物分餾塔； f.以單獨的側(cè)線餾分的形式從該分餾塔回收石腦油、輕質(zhì)粗柴油和重質(zhì)粗柴油； g.再循環(huán)該重質(zhì)粗柴油并將它與來自該閃蒸單元的底部產(chǎn)物一起引入該分餾塔中； h.將至少一部分分餾塔底部產(chǎn)物與該全餾分原油進料流混合，以形成混合進料流；和 .1.將混合的全餾分原油和分餾塔底部產(chǎn)物進料流引入到該爐中。
16.權(quán)利要求1的方法，其包括加入均質(zhì)油溶性催化劑的步驟，該催化劑選自周期表的第IVB、VB、V1、VII和VIIIB族的金屬的有機-金屬配合物的氧化物、硫化物和鹽。
17.權(quán)利要求16的方法，其中該催化劑是過渡金屬基化合物，該化合物衍生自含有鑰、釩、鎢、鉻或鐵的有機酸鹽或者有機-金屬化合物。
18.權(quán)利要求17的方法，其中該催化劑選自五氧化釩、脂環(huán)族和脂肪族羧酸鑰、環(huán)烷酸鑰、2-乙基己酸鎳、五羰基鐵、2-乙基己酸鑰、二 -硫代羧酸鑰、環(huán)烷酸鎳和環(huán)烷酸鐵。
19.權(quán)利要求1的方法，其中在該延遲焦化單元上游和在將該全餾分原油引入到該爐中之前，將該催化劑加入到該全餾分原油中。
20.權(quán)利要求1的方法，其中該爐是水平管式爐。
21.權(quán)利要求1的方法，其包括在加熱原油之前，用水清洗該全餾分原油來脫鹽和從該原油除去污物的步驟。
【文檔編號】C10B57/04GK103649273SQ201280034521
【公開日】2014年3月19日 申請日期:2012年5月14日 優(yōu)先權(quán)日:2011年5月23日
【發(fā)明者】O·R·克塞奧格盧 申請人:沙特阿拉伯石油公司