R-t-b系稀土類燒結磁鐵和r-t-b系稀土類燒結磁鐵用合金的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種R-T-B系稀土類燒結磁鐵,該R-T-B系稀土類燒結磁鐵由稀土類元素R、作為以Fe為主成分的過渡金屬的T、含選自Al、Ga、Cu中的1種以上金屬的金屬元素M、以及B和不可避免雜質構成,含13~15.5原子%的R,含5.0~6.0原子%的B,含0.1~2.4原子%的M,T和不可避免雜質為其余部分,作為上述過渡金屬即T,含0.015~0.10原子%的Zr。
【專利說明】
R-T-B系稀±類燒結磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金
技術領域
[0001] 本發(fā)明設及R-T-B系稀±類燒結磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金。
[0002] 本發(fā)明基于2015年3月13日在日本提出申請的日本特愿2015-051353號和2015年 12月3日在日本提出申請的日本特愿2015-236922號主張優(yōu)先權,將其內容援引于此。
【背景技術】
[0003] W往,R-T-B系稀±類燒結磁鐵(W下有時簡寫為"R-T-B系磁鐵")用于硬盤驅動器 的音圈電機、混合動力汽車或電動汽車的發(fā)動機用電機等電機。
[0004] R-T-B系磁鐵通過將WNd、Fe、B為主成分的R-T-B系合金粉末成型并燒結而得到。 通常,在R-T-B系合金中,R是Nd和WPr、Dy、化等其它稀±類元素取代Nd的一部分而成的。T 是化和WCo、Ni等其它過渡金屬取代化的一部分而成的。B為棚,可W用C或N取代其一部分。 [000引一般的R-T-B系磁鐵的組織主要由主相和富R相構成。主相由R2T14B構成。富R相是 存在于主相的晶界且Nd濃度局于主相的相。富R相也被稱為晶界相。
[0006] 對于R-T-B系合金的組成,通常為了提高R-T-B系磁鐵的組織中的主相的比例,Nd 與化與B的比W盡量接近R2T14B的方式進行(例如,參照非專利文獻1)。
[0007] 此外,汽車用電機中使用的R-T-B系磁鐵在電機內暴露于高溫下,因此要求高的頑 磁力化cj)。
[0008] 作為提高R-T-B系磁鐵的頑磁力的技術,有將R-T-B系合金的R從Nd取代為Dy的技 術。然而,Dy不僅資源不均,而且產量也受限,因此對其供給不穩(wěn)定。因此,研究有不增加R- T-B系合金所含的Dy的含量而使R-T-B系磁鐵的頑磁力提高的技術。
[0009] 本發(fā)明的發(fā)明人等研究了 R-T-B系合金的組成,其結果發(fā)現(xiàn),低于W往的R-T-B系 合金的特定的B濃度時,頑磁力提高。然后,成功地開發(fā)了即使Dy的含量為零或非常少,也可 得到高頑磁力的R-T-B系磁鐵的R-T-B系合金(例如,參照專利文獻1)。
[0010]使用本發(fā)明的發(fā)明人等所開發(fā)的R-T-B系合金審雌的R-T-B系磁鐵具有由R2T14B 構成的主相、W及與主相相比含有大量R的晶界相。在該R-T-B系磁鐵中,作為晶界相,含有 除W往認可的稀±類元素濃度高的晶界相(富R相)W外,還含與W往的晶界相相比稀±類 元素濃度低且過渡金屬元素濃度高的晶界相(富過渡金屬相)。富過渡金屬相是能夠承擔頑 磁力的相,因此富過渡金屬相存在于晶界相的R-T-B系磁鐵是顛覆W往的常識的劃時代的 磁鐵。
[0011]現(xiàn)有技術文獻 [001引專利文獻
[0013] 專利文獻1:日本特開2013-216965號公報
[0014] 專利文獻2:日本特開2014-27268號公報
[0015] 非專利文獻
[0016] 非專利文獻1:佐川真人,永久磁鐵-材料科學與應用-2008年11月30日,初版第2次 印刷發(fā)行,256頁~261頁
【發(fā)明內容】
[0017]本發(fā)明的發(fā)明人等所開發(fā)的R-T-B系磁鐵在抑制Dy的含量的同時顯示高頑磁力 化Cj ),但要求進一步提高頑磁力。
[0018]本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的,本發(fā)明的發(fā)明人的目的是對上述所開發(fā)的R-T- B系磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金進一步進行改良,從而提供一種具有更高的頑磁 力化Cj)的R-T-B系稀±類燒結磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金。
[0019 ]本發(fā)明為了解決上述課題,采用了 W下手段。
[0020] (1) 一種R-T-B系稀±類燒結磁鐵,其特征在于,由稀±類元素R、WFe為主成分的 過渡金屬T、含選自Al、Ga、化中的1種W上金屬的金屬元素M、W及B和不可避免雜質構成,含 13~15.5原子%的3,含5.0~6.0原子%的8,含0.1~2.4原子%的1,1'和不可避免雜質為其 余部分,并且,含0.015~0.10原子%的Zr作為上述過渡金屬T。
[0021] (2)如(1)所述的R-T-B系稀±類燒結磁鐵,其特征在于,在晶界相中,上述Zr未與 上述B形成化合物。
[0022] (3)如(1)或(2)所述的R-T-B系稀±類燒結磁鐵,其特征在于,滿足下述(式1): [002引 0.32<B/TRE<0.40 ? ?(式1)
[0024] 在(式1)中,B表示棚元素的濃度(原子%),TRE表示稀±類元素總濃度(原子%)。
[0025] (4)一種R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金,其特征在于,由稀±類元素R、WFe為主 成分的過渡金屬T、含選自Al、Ga、Cu中的1種W上金屬的金屬元素M、W及B和不可避免雜質 構成,含13~15.5原子%的3,含5.0~6.0原子%的8,含0.1~2.4原子%的1,1'和不可避免 雜質為其余部分,并且含0.015~0.10原子%的Zr作為上述過渡金屬T。
[0026] (5)如(4)所述的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金,其特征在于,滿足下述(式1):
[0027] 0.32<B/TRE<0.40 ? ?(式1)
[0028] 在(式1)中,B表示棚元素的濃度(原子%),TRE表示稀±類元素總濃度(原子%)。
[0029] 根據本發(fā)明的R-T-B系稀±類燒結磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金,可W提 供一種抑制Dy的含量的具有高頑磁力的R-T-B系稀±類燒結磁鐵和R-T-B系稀±類燒結磁 鐵用合金。
【附圖說明】
[0030] 圖1是表示合金的制造裝置的一個例子的正面示意圖。
[0031 ]圖2是關于未添加Dy的R-T-B系磁鐵的實施例1~6和比較例1~4的化的含量與頑 磁力的關系的圖。
[0032] 圖3是表示關于未添加Dy的R-T-B系磁鐵的實施例1~6和比較例1~4的化的含量 與矩形性化k/Hcj)的關系的圖。
[0033] 圖4是表示關于添加Dy的R-T-B系磁鐵的實施例7~12和比較例5~7的化的含量與 頑磁力的關系的圖。
[0034] 圖5是表示關于添加Dy的R-T-B系磁鐵的實施例7~12和比較例5~7的化的含量與 矩形性化k/Hcj)的關系的圖。
[0035] 圖6是表示利用FE-EPMA的觀察結果的圖,(a)是實施例1的圖,(b)是比較例3的圖。
[0036] 符號說明
[0037] 1…制造裝置,2…鑄造裝置,3…加熱裝置,4…膽藏容器,5…容器,6…腔室,6a--- 鑄造室,6b…保溫?膽藏室,7…料斗,21…破碎裝置,31…加熱器,32…開閉式載置臺組, 33…開閉式載置臺。
【具體實施方式】
[0038] W下,對本發(fā)明的一個實施方式的R-T-B系稀±類燒結磁鐵詳細地進行說明。本發(fā) 明不限定于W下說明的一個實施方式,可W在不變更其主旨的范圍內進行適當變更而實 施。本發(fā)明的R-T-B系稀±類燒結磁鐵也可W在不偏離本發(fā)明的目的的范圍內含其它元素。
[0039] "R-T-B系稀±類燒結磁鐵"
[0040] 本實施方式的R-T-B系稀±類燒結磁鐵(W下有時簡寫為"R-T-B系磁鐵")由稀± 類元素R、W化為主成分的過渡金屬T、含選自Al、Ga、化中的巧巾W上金屬的金屬元素M、W及 B和不可避免雜質構成。本實施方式的R-T-B系磁鐵含13~15.5原子%的3,含5.0~6.0原 子%的8,含0.1~2.4原子%的1,1'和不可避免雜質為其余部分,作為過渡金屬T含0.015~ 〇.1〇原子%的2甘。
[0041] 若R-T-B系磁鐵所含的R的含量小于13原子%,貝化-T-B系磁鐵的頑磁力變得不充 分。此外,若R的含量大于15.5原子%,貝化-T-B系磁鐵的殘余磁化變低。
[0042] 本實施方式的R-T-B系磁鐵可W含或不含Dy。作為能夠含于R-T-B系磁鐵的除Dy W 外的稀±類元素,可舉出8。、¥、1^日、〔6、?1'、刷、化、5111、611、6(1、化、化、化、1'111、化、山。運些稀± 類元素中特別優(yōu)選使用Nd、Pr、Dy、Tb。此外,R-T-B系磁鐵的R優(yōu)選WNd為主成分。
[004引R-T-B系磁鐵所含的金屬元素M是選自Al、Ga、化中的巧巾W上的金屬。金屬元素M所 含的選自Al、Ga、Cu中的1種W上的金屬在制造R-T-B系磁鐵時促進富過渡金屬相的生成。其 結果,使R-T-B系磁鐵的頑磁力化Cj)有效地提高。
[0044] R-T-B系磁鐵中,金屬元素M含0.1~2.4原子%。因此,在制造R-T-B系磁鐵時,促進 富過渡金屬相的生成。若R-T-B系磁鐵所含的金屬元素M小于0.1原子%,則促進富過渡金屬 相的生成的效果不足。其結果,有可能R-T-B系磁鐵中不形成富過渡金屬相,化Ti7相析出,R- T-B系磁鐵的頑磁力化Cj)變得不充分。
[004引為了充分地生成富過渡金屬相,R-T-B系磁鐵所含的金屬元素M的含量優(yōu)選為0.7 原子%^上。此外,若R-T-B系磁鐵所含的金屬元素M大于2.4原子%,則R-T-B系磁鐵的磁化 (化)、最大能量積(BHmax)等磁特性下降。為了確保R-T-B系磁鐵的磁化和最大能量積,R-T- B系磁鐵所含的金屬元素M的含量優(yōu)選為2.4原子% W下。
[0046] 金屬元素M含Cu時,用于制造R-T-B系磁鐵的燒結變得容易,為優(yōu)選。金屬元素M含 Cu時,若R-T-B系磁鐵中的Cu的濃度小于1.0原子%,則R-T-B系磁鐵的殘余磁化(Br)良好。
[0047] R-T-B系磁鐵所含的B是棚,可W用C或N取代一部分。B含量為5.0~6.0原子%。進 而,本實施方式的R-T-B系磁鐵優(yōu)選滿足下述(式1)。在本實施方式中,若B含量為上述范圍、 優(yōu)選B/TRE為由(式1)表示的范圍,則成為頑磁力高的R-T-B系磁鐵。其理由推定如下所示。 [004引 0.32<B/TRE<0.40 ? ?(式1)
[0049] 在(式1)中,B表示棚元素的濃度(原子%),TRE表示稀±類元素總濃度(原子%)。
[0050] 若B含量為上述范圍、優(yōu)選為B/TRE為上述范圍,則R-T-B系磁鐵中所含的過渡金屬 和稀±類元素的含量相對變多。其結果,在R-T-B系磁鐵的制造工序中,利用金屬元素M有效 地促進富過渡金屬相的生成。因此,R-T-B系磁鐵成為充分地生成有富過渡金屬相的具有高 的頑磁力的磁鐵。
[0051 ] 此外,若R-T-B系磁鐵中的B的含量大于6.0原子%,貝化-T-B系磁鐵中含富B相,頑 磁力變得不充分。因此,R-T-B系磁鐵中的B的含量設為6.0原子%^下,優(yōu)選設為5.5原子% W下。
[0052] 此外,由上述(式1)表示的B/TRE為0.32~0.40,R-T-B系磁鐵為了得到高的頑磁 力,進一步優(yōu)選設為0.34~0.38。
[0053] R-T-B系磁鐵所含的過渡金屬TWFe為主成分,進一步含0.015~0.10原子%的化。 化的含量的下限優(yōu)選為0.017原子%,更優(yōu)選為0.018原子%。&的含量的上限優(yōu)選為0.04 原子%,更優(yōu)選為0.03原子%,進一步優(yōu)選為0.02原子%。
[0054] 通過將Zr的含量設為該范圍,可W制成維持高矩形性化kAlcj)的同時頑磁力高的 R-T-B系磁鐵。
[0055] 已知Zr在用于制造R-T-B系磁鐵的燒結時發(fā)揮抑制主相的晶粒生長的效果。
[0056] 本發(fā)明的發(fā)明人等進行了深入研究,其結果發(fā)現(xiàn),&的含量為上述范圍時,可W維 持高的矩形性的同時提高頑磁力。即,將Zr的含量減少至不進行晶粒生長的最大極限的量 的結果發(fā)現(xiàn)在上述非常狹窄的范圍內,在維持高的矩形性的同時提高頑磁力。
[0057] 對Zr的含量為上述范圍時頑磁力變高的機理推測為如下。
[0058] 化在R-T-B系磁鐵中W2個形態(tài)存在。一個是取代主相的Fe位點而成的形態(tài),另一 個是作為棚化物存在于晶界相的形態(tài)。若Zr取代主相的Fe位點,則在燒結工序中抑制晶粒 生長,因此R-T-B系磁鐵的頑磁力提高。此外,棚化物通過Zr和晶界相中的B進行反應而生 成,但對磁鐵特性沒有影響。
[0059] 在R-T-B系磁鐵的制造工序中,同時進行Zr的Fe位點的取代和棚化物的生成。在本 實施方式中,與通常的R-T-B系磁鐵相比B的含量低,因此在晶界相中幾乎不存在B。因此,優(yōu) 先進行Zr的Fe位點的取代。Zr的含量為上述范圍時,進行Zr的Fe位點的取代,抑制燒結工序 中的晶粒生長。
[0060]若化的含量與上述范圍的上限值相比變多,則化與主相中的B反應,在晶界相中生 成棚化物。通過該反應而主相分解,因此R-T-B系磁鐵的磁化和頑磁力運兩者均下降。
[0061] 此外,若Zr的含量與上述范圍的下限值相比變少,則在燒結時無法抑制主相的晶 粒生長,其結果,頑磁力變低。
[0062] Zr的含量與上述范圍相比過多或過少時,頑磁力均下降,因此,其結果,在夾在它 們之間的上述范圍時頑磁力變高。
[0063] 本實施方式的R-T-B系磁鐵與W往的磁鐵相比B的含量低,因此在晶界相幾乎不含 B。因此,&的大部分用于取代Fe位點,與晶界相的B反應的Zr為零(無)或僅有少量。因此,認 為W低于W往的R-T-B系磁鐵的Zr的含量,可得到在維持高的矩形性的同時使頑磁力提高 的效果。
[0064] 在本說明書中未與B形成化合物"是指Zr沒有與B-起生成化合物的情況W及 Zr與B僅生成在電場發(fā)射型電子射線顯微分析儀(FE-EPMA)的觀察圖像中無法被觀察到對 應于該化合物的亮點的程度的量的化合物的情況。更具體而言,是指在專利文獻2中未觀察 到相當于構成含Zr、B和C的相的化合物所對應的亮點的情況。
[0065] 作為R-T-B系磁鐵的T所含的除Fe、ZrW外的過渡金屬,可W使用各種3~11族元 素。具體而言,例如,可舉出Co、Nb等。R-T-B系磁鐵的T除化W外還含Co時,可W改善Tc (居里 溫度)和耐腐蝕性,因此優(yōu)選。此外,如上所述,R-T-B系磁鐵的T除FeW外還含Nb的情況下, 在用于制造R-T-B系磁鐵的燒結時主相的晶粒生長也被抑制,因此優(yōu)選。
[0066] R-T-B系磁鐵所含的相對于B含量的T含量比(T/B)優(yōu)選為13~15.5。若R-T-B系磁 鐵的T/B為上述范圍,則R-T-B系磁鐵的頑磁力進一步變高。此外,若R-T-B系磁鐵的T/B為13 ~15.5,則在R-T-B系磁鐵的制造工序中,富過渡金屬相的生成被更有效地促進。若R-T-B系 磁鐵的T/B為15.5 W下、更優(yōu)選為15 W下,則在制造時R2T17相在R-T-B系磁鐵中難W生成,可 得到良好的頑磁力和矩形性。此外,若R-T-B系磁鐵的T/B為13W上、更優(yōu)選為13.5W上,貝U R-T-B系磁鐵的殘余磁化良好。
[0067] 本實施方式的R-T-B系磁鐵具備由R2T14B構成的主相、W及與主相相比含大量R的 晶界相。晶界相具有富R相、W及R的濃度低于富R相且過渡金屬元素的濃度高的富過渡金屬 相。富R相是稀±類元素的總原子濃度為50原子% W上的相。富過渡金屬相是稀±類元素的 總原子濃度為25~35原子%的相。
[0068] R-T-B系磁鐵所含的富過渡金屬相的面積率更優(yōu)選為0.005面積%~3面積%。若 富過渡金屬相的面積率為上述范圍內,則可更有效地得到由晶界相中含富過渡金屬相所致 的頑磁力提高效果。與此相對,若富過渡金屬相的面積率小于0.005面積%,則R2T17相有可 能析出,使頑磁力化Cj)提高的效果變得不充分。此外,若富過渡金屬相的面積率大于3面 積%,則有可能造成殘余磁化(Br)、最大能量積((BH)max)下降等對磁特性不良的影響,因 此不優(yōu)選。
[0069] R-T-B系磁鐵的富過渡金屬相的面積率可通過W下所示的方法進行研究。首先,將 R-T-B系磁鐵埋入導電性的樹脂,切削與取向方向平行的面,進行鏡面研磨。接下來,用反射 電子圖像W1500倍左右的倍率觀察經鏡面研磨的表面,通過其對比度來判別主相、富R相、 富過渡金屬相。其后,算出富過渡金屬相的截面當中的面積率。
[0070] 富過渡金屬相的面積率可W通過調節(jié)用作原料的磁鐵用合金(或磁鐵用合金和改 性用合金)的組成,或調整后述的燒結工序、第1熱處理工序、第2熱處理工序中的至少任一 個熱處理條件來容易地調節(jié)。
[0071] 富過渡金屬相中的化的原子濃度優(yōu)選為50~70原子%。若富過渡金屬相中的化的 原子濃度為上述范圍內,則由含富過渡金屬相所致的頑磁力提高效果變得更顯著。
[0072] "R-T-B系稀±類燒結磁鐵的制造方法"
[0073] W下說明本發(fā)明的R-T-B系稀±類燒結磁鐵的制造方法。
[0074] 〔合金制造工序)
[0075] 本發(fā)明的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金例如可W通過SC(薄帶連鑄)法將例如 1450°C左右的溫度的規(guī)定組成的合金烙體進行鑄造而制造鑄造合金薄片。此時,也可W將 鑄造后的鑄造合金薄片的冷卻速度在700~900°C暫時延遲而進行促進合金內的成分的擴 散的處理(溫度保持工序)。
[0076] 其后,通過將所得的鑄造合金薄片利用氨破碎法等進行破碎,利用粉碎機進行粉 碎而得到R-T-B系合金。
[OOW] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金由稀±類元素R、WFe為主成分的過渡金屬T、含選 自Al、Ga、化中的1種W上金屬的金屬元素M、W及B和不可避免雜質構成。磁鐵用合金含13~ 15.5原子%的3,含5.0~6.0原子%的8,含0.1~2.4原子%的1,1'和不可避免雜質為其余部 分,作為過渡金屬T含0.15~0.10原子%的2'。3-1'-8系稀±類燒結磁鐵用合金無需含Dy,但 為了得到規(guī)定的頑磁力也可W含有。
[0078] 進而,R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金優(yōu)選滿足下述(式1)。
[0079] 0.32<B/TRE<0.40 ? ?(式1)
[0080] 在(式1)中,B表示棚元素的濃度(原子%),TRE表示稀±類元素總濃度(原子%)。
[0081] 若R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的R的含量小于13原子%,則使用它而得到 的R-T-B系磁鐵的頑磁力變得不充分。此外,若R的含量大于15.5原子%,則使用它制造的R- T-B系磁鐵的殘余磁化變低。
[0082] 作為R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的稀±類元素,可舉出Sc、Y、La、Ce、Pr、 炯、化、5111、611、6(1、〇7、化、化、6'、時1、孔、山。運些之中特別優(yōu)選使用炯、?'、〇7、化。此外,磁鐵 用合金的R優(yōu)選WNd為主成分。
[0083] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的金屬元素M是選自Al、Ga、化中的巧中W上的 金屬。金屬元素M所含的選自Al、Ga、Cu中的1種W上的金屬在制造R-T-B系磁鐵時促進富過 渡金屬相的生成。其結果,使R-T-B系磁鐵的頑磁力化Cj)有效地提高。
[0084] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金含0.1~2.4原子%的金屬元素M。因此,通過將磁 鐵用合金進行燒結、熱處理,可得到含富R相和富過渡金屬相的R-T-B系磁鐵。若磁鐵用合金 所含的金屬元素M小于0.1原子%,則促進富過渡金屬相的生成的效果不足。其結果,有可能 R-T-B系磁鐵中不形成富過渡金屬相,R-T-B系磁鐵的頑磁力化Cj)變得不充分。為了充分地 生成富過渡金屬相,磁鐵用合金所含的金屬元素M的含量優(yōu)選為0.7原子%^上。此外,若磁 鐵用合金所含的金屬元素M大于2.4原子%,則R-T-B系磁鐵的磁化(Br)、最大能量積 (B血ax)等磁特性下降。為了確保R-T-B系磁鐵的磁化和最大能量積,磁鐵用合金所含的金 屬元素M的含量優(yōu)選為2.4原子% W下。
[008引金屬元素M含Ga時,(?由于抑制R2T17相的生成的效果高,因此可W防止由生成R2T17 相所致的頑磁力、矩形性的下降。因此,金屬元素M優(yōu)選含Ga。
[0086] 金屬元素M含Cu時,磁鐵用合金的燒結變得容易,因此優(yōu)選。金屬元素M含Cu時,若 磁鐵用合金中的化的濃度小于1.0原子%,則使用磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵的殘余磁 化他)良好。
[0087] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的B為棚,可W用C或N取代一部分。B含量為 5.0~6.0原子%,且稀±類元素濃度相對于B濃度的比即B/TRE滿足上述(式1)。因此,在本 實施方式中,使用該磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵的頑磁力高。推定其原因如下所示。
[0088] 若R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金的B含量和B/TRE為上述范圍,則使用磁鐵用合 金制造的R-T-B系磁鐵成為晶界相均勻分布的磁鐵,可得到高的頑磁力。并且,若磁鐵用合 金的B含量和B/TRE為上述范圍,則磁鐵用合金中所含的過渡金屬和稀±類元素的含量相對 變多。其結果,在R-T-B系磁鐵的制造工序中,有效地促進富過渡金屬相的生成。因此,使用 該磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵成為充分地生成了富過渡金屬相的磁鐵,具有高的頑磁 力。
[0089] 若R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金中的B的含量小于5.0原子%,貝賄時R2Ti7相在 R-T-B磁鐵中析出,頑磁力不足。若磁鐵用合金中的B的含量大于6.0原子%,則使用其制造 的R-T-B系磁鐵中含富B相,頑磁力變得不充分。因此,磁鐵用合金中的B的含量設為6.0原 子%^下,優(yōu)選設為5.5原子% W下。
[0090] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的TW化為主成分,進一步含0.015~0.10原 子%的2'。&的含量的下限優(yōu)選為0.017原子%,更優(yōu)選為0.018原子% "Zr的含量的上限優(yōu) 選為0.04原子%,更優(yōu)選為0.03原子%,進一步優(yōu)選為0.02原子%。
[0091] 通過將化設為該范圍,使用該磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵可W制成維持矩形 性化k/Hcj)的同時高頑磁力的R-T-B系磁鐵。
[0092] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金所含的相對于B含量的T含量比(T/B)優(yōu)選為13~ 15.5。若磁鐵用合金的T/B為上述范圍,則使用磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵的頑磁力進 一步變高。此外,若磁鐵用合金的T/B為13~15.5,則在R-T-B系磁鐵的制造工序中,更有效 地促進富過渡金屬相的生成。若磁鐵用合金的T/B為15.5W下、更優(yōu)選為15W下,則可W在 使用磁鐵用合金制造的R-T-B系磁鐵中防止生成RsTi袖,且可防止頑磁力、矩形性下降。此 夕h若磁鐵用合金的T/B為13W上、更優(yōu)選為13.5W上,則使用磁鐵用合金制造的R-T-B系磁 鐵的殘余磁化變良好。
[0093] 若在R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金中作為雜質等而含的氧、氮和碳的總濃度高, 則在燒結工序中運些元素與稀上類元素R鍵合而消耗稀上類元素R。由此,磁鐵用合金中所 含的稀±類元素R中的在燒結工序后進行的第1熱處理工序和第2熱處理工序中作為富過渡 金屬相的原料利用的稀±類元素R的量變少。其結果,富過渡金屬相的生成量有可能變少, R-T-B系磁鐵的頑磁力變不充分。
[0094] 因此,R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金中所含的氧、氮和碳的總濃度優(yōu)選為2原 子% W下。通過將R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金中所含的氧、氮和碳的總濃度設為2原 子% ^下,可W抑制在燒結工序中消耗稀±類元素R,可W確保富過渡金屬相的生成量。因 此,可得到頑磁力化Cj)高的R-T-B系磁鐵。
[0095] R-T-B系稀±類燒結磁鐵用合金具備由R2T14B構成的主相、W及與主相相比含大量 R的晶界相。
[0096] 作為制造本發(fā)明的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金的工序的一個例子,對使用 圖1所示的制造裝置制造的方法進行說明。
[0097] (合金的制造裝置)
[0098] 圖1是表示合金的制造裝置的一個例子的正面示意圖。
[0099] 圖1所示的合金的制造裝置1具備:鑄造裝置2、破碎裝置21、配置于破碎裝置21的 下方的加熱裝置3、W及配置于加熱裝置3的下方的膽藏容器4。
[0100] 破碎裝置21將通過鑄造裝置2鑄造的鑄造合金塊進行破碎而制成鑄造合金薄片。 如圖1所示,在破碎裝置21與開閉式載置臺組32之間具備將鑄造合金薄片引導至加熱裝置3 的開閉式載置臺組32上的料斗7。
[0101] 加熱裝置3由加熱器31和容器5構成。容器5具備膽藏容器4、W及設置于膽藏容器4 的上部的開閉式載置臺組32。開閉式載置臺組32由多個開閉式載置臺33構成。開閉式載置 臺33在"閉"時載置由破碎裝置21供給的鑄造合金薄片,在"開"時使鑄造合金薄片輸出至膽 藏容器4。
[0102] 此外,制造裝置I具備使容器5可自由移動的帶式輸送機51(可移動裝置),利用帶 式輸送機51使得容器5可W在圖1中的左右方向移動。
[0103] 此外,圖1所示的制造裝置1具備腔室6。腔室6具備鑄造室6曰、W及設置于鑄造室6a 的下方而與鑄造室6a連通的保溫?膽藏室6b。鑄造室6a收納有鑄造裝置2,保溫?膽藏室化 收納有加熱裝置3。
[0104] 在本實施方式中,對于制造R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金而言,首先,在未圖 示的溶解裝置中制備145(TC左右的溫度的規(guī)定組成的合金烙體。接下來,將所得的合金烙 體使用未圖示的誘口盤供給至鑄造裝置2的由水冷銅漉構成的冷卻漉22而使其凝固,制成 鑄造合金。其后,使鑄造合金從冷卻漉22脫離,通過破碎裝置21的破碎漉之間而進行破碎, 從而制成鑄造合金薄片。
[0105] 破碎的鑄造合金薄片通過料斗7,堆積于配置于料斗7的下方的處于開閉式載置臺 組32的"閉"的狀態(tài)的開閉式載置臺33上。將堆積于開閉式載置臺33上的鑄造合金薄片利用 加熱器31加熱。
[0106] 在本實施方式中,對制造的大于800°C的鑄造合金在其成為小于500°C的溫度為止 期間進行在一定的溫度下維持10秒~120秒的溫度保持工序。在本實施方式中,在開閉式載 置臺33上供給80(TC~50(TC的溫度范圍內的鑄造合金薄片,從鑄造合金薄片堆積于開閉式 載置臺33上的時刻開始利用加熱器31進行加熱。由此,開始將鑄造合金W-定的溫度維持 10秒~120秒的溫度保持工序。
[0107] 然后,將堆積于開閉式載置臺33上的鑄造合金薄片在經過規(guī)定的時間的時刻使開 閉式載置臺33成為"開"的狀態(tài)而落下至膽藏容器4。由此,加熱器31的熱無法到達鑄造合金 薄片,恢復鑄造合金薄片的冷卻,溫度保持工序結束。
[0108] 推定在進行溫度保持工序時,鑄造合金所含的元素通過在鑄造合金內移動的元素 的再配置,促進含選自Al、Ga、Cu中的1種W上金屬的金屬元素MW及B的成分的替換。由此, 推定成為合金晶界相的區(qū)域所含的B的一部分向主相移動,成為主相的區(qū)域所含的金屬元 素M的一部分向合金晶界相移動。由此,推定可W發(fā)揮主相原本的磁鐵特性,因此使用它的 R-T-B系磁鐵的頑磁力變高。
[0109] 溫度保持工序中的鑄造合金的溫度大于800°C時,有可能合金組織粗大化。此外, 維持在一定的溫度的時間大于120秒時,有時對生產率造成障礙。
[0110] 此外,在溫度保持工序中的鑄造合金的溫度小于500°C設為情況下或在維持在一 定的溫度的時間小于10秒的情況下,有時無法充分得到進行溫度保持工序產生的元素的再 配置的效果。
[0111] 另外,在本實施方式中,通過在800°C~500°C的溫度范圍內將堆積于開閉式載置 臺33上的鑄造合金薄片W加熱器31進行加熱的方法進行溫度保持工序,溫度保持工序只要 在大于800°C的鑄造合金成為小于500°C的溫度為止的期間在一定的溫度下維持10秒~120 秒即可,不限定于該方法。
[0112] 此外,在本實施方式的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金的制造方法中,優(yōu)選將制 造R-T-B系合金的腔室6內設為非活性氣體的減壓環(huán)境。進而,在本實施方式中,優(yōu)選將鑄造 工序的至少一部分在含氮的環(huán)境中進行。氮與氣相比從鑄造合金除熱的能力高,可容易地 加速鑄造合金的冷卻速度。
[0113] 作為將鑄造工序的至少一部分在含氮的環(huán)境中進行的方法,例如,可舉出在腔室6 的鑄造室6a內W規(guī)定的流量作為非活性氣體供給氮的方法。在運種情況下,鑄造室6a內成 為含氮的環(huán)境,因此可W高效地冷卻利用鑄造裝置2進行鑄造且利用冷卻漉22進行驟冷的 鑄造合金中的與冷卻漉22未接觸的面。因此,鑄造合金的冷卻速度變快,合金組織的粒徑微 細化,粉碎性優(yōu)異,容易地得到合金晶界相的間隔為3WI1W下的微細的合金組織,可W提高 使用它制造的R-T-B系磁鐵的頑磁力。此外,將鑄造室6a內設為含氮的環(huán)境時,鑄造合金的 冷卻速度變快,因此可W容易地將堆積于開閉式載置臺33上的鑄造合金薄片的溫度制成 800〇CW 下。
[0114] 此外,在本實施方式的R-T-B系合金的制造方法中,優(yōu)選將溫度保持工序后的鑄造 合金薄片在含氮的環(huán)境中冷卻。由此,作為溫度保持工序后的鑄造合金的鑄造合金薄片的 冷卻速度變快,因此合金組織進一步微細化,可容易地得到粉碎性優(yōu)異、合金晶界相的間隔 為3WI1W下的微細的合金組織。作為將溫度保持工序后的鑄造合金薄片在含氮的環(huán)境中冷 卻的方法,例如,可舉出對收容有從開閉式載置臺33落下的鑄造合金薄片的膽藏容器4內W 規(guī)定的流量供給氮的方法。
[0115] 另外,在本實施方式中,對使用SC法制造R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金的情況 進行了說明,但在本發(fā)明中使用的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金不限定于使用SC法制 造的合金。例如,R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金也可W使用離屯、鑄造法、書型模法等進 行鑄造。
[0116] 氨破碎法例如通過如下的方法進行:在室溫下使氨吸附于鑄造合金薄片,在300°C 左右的溫度的氨中進行熱處理后,進行減壓而將進入至主相的晶格間的氨脫氣,其后,在 500°C左右的溫度下進行熱處理,除去與晶界相中的稀±類元素鍵合的氨。在氨破碎法中吸 附有氨的鑄造合金薄片由于體積膨脹,因此容易在合金內部產生大量龜裂(裂紋)而破碎。
[0117] 此外,作為將經氨破碎的鑄造合金薄片粉碎的方法,可使用噴射磨機等。將經氨破 碎的鑄造合金薄片放入至噴射磨機粉碎機,使用例如〇.6MPa的高壓氮微粉碎至平均粒度1 ~4.5WI1而制成粉末。減小粉末的平均粒度可W使燒結磁鐵的頑磁力提高。然而,若過度減 小粒度,則粉末表面容易被氧化,頑磁力反而下降。
[0118] 〔使用合金的磁鐵制造工序)
[0119] 接著,對使用如此得到的R-T-B系稀±類燒結磁鐵用的合金制造R-T-B系磁鐵的方 法進行說明。
[0120] 作為制造本實施方式的R-T-B系磁鐵的方法,例如可舉出在R-T-B系稀±類燒結磁 鐵用的合金的粉末中添加0.02質量%~0.03質量%的硬脂酸鋒作為潤滑劑,使用橫向磁場 中成型機等進行擠壓成型,在真空中燒結,其后,進行熱處理的方法等。
[0121] (燒結工序)
[0122] 在800°C~1200°C下、更優(yōu)選在900°C~1200°C下燒結后,400°C~800°C下進行熱 處理時,R-T-B系磁鐵進一步容易生成富過渡金屬相,可得到頑磁力更高的R-T-B系磁鐵。
[0123] 在本實施方式中,通過滿足上述(式1)而在R-T-B系合金中生成R2T17相。推測R2T17 相在將R-T-B系合金燒結而制成R-T-B系磁鐵后的熱處理中用作富過渡金屬相的原料。
[0124] 燒結后的熱處理可W僅為1次也可W為2次W上。例如,僅進行1次燒結后的熱處理 時,優(yōu)選在500°C~530°C下進行熱處理。此外,進行2次燒結后的熱處理時,優(yōu)選在600°C~ 950°C的溫度和400°C~500°C的溫度的2階段的溫度下進行熱處理。
[0125] W2階段的溫度進行熱處理時,推定如下所示,富過渡金屬相的生成被促進,因此 可得到頑磁力更優(yōu)異的R-T-B系磁鐵。
[0126] 目P,W2階段的溫度進行熱處理時,在第1次的600~950°C的熱處理中,富R相成為 液相而環(huán)繞于主相的周圍。由此,在第2次的400~500°C的熱處理中,富R相與R2T17相與金屬 元素M的反應被促進,富過渡金屬相的生成被促進。
[0127] 在本實施方式的R-T-B系磁鐵的制造方法中,使用B含量滿足上述(式1)且含0.1~ 2.4原子%的金屬元素M的合金作為R-T-B系合金,因此由具備主要含RsFewB的主相W及與 主相相比含大量R的晶界相的燒結體構成,可得到晶界相含稀±類元素的總原子濃度為70 原子% W上的富R相W及稀±類元素的總原子濃度為25~35原子%的富過渡金屬相的本發(fā) 明的R-T-B系磁鐵。
[0128] 進而,通過將本實施方式的R-T-B系合金所含的金屬元素的種類或使用量、含R2T17 相的區(qū)域的面積率、R-T-B系合金的組成調節(jié)在本發(fā)明的范圍內,并且調整燒結溫度或燒結 后的熱處理等條件,可W將R-T-B系磁鐵中的富過渡金屬相的面積率容易地調節(jié)為0.005~ 3面積%的優(yōu)選范圍。然后,通過調整R-T-B系磁鐵中的富過渡金屬相的面積率,可得到抑制 Dy的含量的同時具有根據用途的規(guī)定的頑磁力的R-T-B系磁鐵。
[0129] 此外,推測在本發(fā)明的R-T-B系磁鐵中,使所得的頑磁力化Cj)提高的效果首先是 由于在晶界相中形成有W高濃度含F(xiàn)e的富過渡金屬相。本發(fā)明的R-T-B系磁鐵所含的富過 渡金屬相的面積率優(yōu)選為0.005~3面積%,更優(yōu)選為0.1 %~2面積%。
[0130] 若富過渡金屬相的面積率為上述范圍內,則可更有效地得到由晶界相中含富過渡 金屬相所致的頑磁力提高效果。與此相對,若富過渡金屬相的面積率小于0.005面積%,貝U 有可能使頑磁力化Cj)提高的效果變得不充分。此外,若富過渡金屬相的面積率大于3面 積%,則造成殘余磁化(Br)、最大能量積((BH)max)下降等對磁特性的不良影響,因此不優(yōu) 選。
[0131] 進而,推測在本發(fā)明的R-T-B系磁鐵中,使所得的頑磁力化Cj)提高的效果其次是 由于R-T-B系磁鐵所含的過渡金屬TWFe為主成分,進一步含0.015~0.10原子%的2',從而 抑制燒結時的主相的晶粒生長,且減少在晶界相與棚(B)的化合物的形成。
[0132] 富過渡金屬相中的化的原子濃度優(yōu)選為50~70原子%。若富過渡金屬相中的化的 原子濃度為上述范圍內,則可更有效地得到由含富過渡金屬相所致的效果。與此相對,若富 過渡金屬相的Fe的原子濃度小于上述范圍,則有可能由晶界相中含富過渡金屬相所致的頑 磁力化Cj)提高效果變得不充分。此外,若富過渡金屬相的Fe的原子濃度大于上述范圍,貝U 有可能析出R2T17相或化而對磁特性造成不良影響。
[0133] 本實施方式的R-T-B系磁鐵是將B/TRE含量滿足上述(式1)且含0.1~2.4原子%的 金屬元素M的R-T-B系合金進行成型并燒結而成的,晶界相含富R相和富過渡金屬相,富過渡 金屬相是稀±類元素的總原子濃度低于富R相、Fe的原子濃度高于富R相的相,因此在抑制 Dy的含量的同時,具有高的頑磁力,具有適合用于電機的優(yōu)異的磁特性。
[0134] 另外,在本實施方式中,使Dy金屬或Dy化合物附著于燒結后的R-T-B系磁鐵的表面 而進行熱處理,使Dy擴散于燒結磁鐵內部,從而可W制成燒結磁鐵表面的Dy濃度高于內部 的Dy濃度的R-T-B系磁鐵,使頑磁力進一步提高。
[013引作為制造燒結磁鐵表面的Dy濃度高于內部的Dy濃度的R-T-B系磁鐵的方法,具體 而言,可舉出W下所示的方法。例如,通過在將乙醇等溶劑與氣化鋪(Dy的)W規(guī)定的比例混 合而成的涂布液中浸潰燒結后的R-T-B系磁鐵,將涂布液涂布于R-T-B系磁鐵。其后,對涂布 有涂布液的R-T-B系磁鐵進行擴散工序,該擴散工序進行2階段的熱處理。具體而言,進行將 涂布有涂布液的R-T-B系磁鐵在氣環(huán)境中W900°C的溫度加熱1小時左右的第1熱處理,將第 1熱處理后的R-T-B系磁鐵暫時冷卻至室溫。其后,進行再次將R-T-B系磁鐵在氣環(huán)境中W 500°C的溫度加熱1小時左右的第2熱處理,冷卻至室溫。
[0136] 作為除上述方法W外的燒結后的使Dy金屬或Dy化合物附著于R-T-B系磁鐵的表面 的方法,可W使用使金屬氣化而使運些膜附著于磁鐵表面的方法、使有機金屬分解而使膜 附著于表面的方法等。
[0137] 另外,也可W在燒結后的R-T-B系磁鐵的表面,將化金屬或化化合物代替Dy金屬或 Dy化合物而使其附著而進行熱處理。在運種情況下,例如,將含化的氣化物的涂布液涂布于 燒結后的R-T-B系磁鐵的表面而進行熱處理,使化在燒結磁鐵內部擴散,從而可W制成燒結 磁鐵表面的化濃度高于內部的化濃度的R-T-B系磁鐵,可W使頑磁力進一步提高。
[0138] 此外,可W使金屬Dy、金屬化蒸鍛于R-T-B系磁鐵的表面而進行熱處理,使DyJb在 燒結磁鐵內部擴散,從而使頑磁力進一步提高??蒞對本實施方式的R-T-B系磁鐵沒有任何 障礙地使用運種技術。
[0139] R-T-B系磁鐵的頑磁力化Cj)越高越優(yōu)選,在用作汽車等的電動動力轉向的電機用 的磁鐵時,優(yōu)選為20k0e W上,用作電動汽車的電機用的磁鐵時,優(yōu)選為30k0e W上。在電動 汽車的電機用的磁鐵中若頑磁力化Cj)小于30k0e,則有時作為電機的耐熱性不足。
[0140] 實施例
[0141] 。實施例1~12、比較例1~7"
[0142] 將Nd金屬(純度99wt% W上)、Pr金屬(純度99wt% W上)、Dy金屬(純度99wt% W 上)、棚鐵(Fe80%,B20w%)、鐵塊(純度99%wtW上)、A1金屬(純度99wt%W上)、Ga金屬(純 度99wt% W上)、Cu金屬(純度99wt% )、Co金屬(純度99wt% W上)、化金屬(純度99wt% W 上)W成為表1和表2所示的合金A~S的合金組成的方式稱取,裝填于氧化侶相蝸。
[0143] 表1表示不含Dy的合金,表2表示含Dy的合金。
[0144] [表 1]
[0145] 未添加Dy磁鐵組成 at% 01461
[0150] 其后,將氧化侶相蝸設置于高頻真空感應電爐內,將爐內WAr取代。然后,將高頻 真空感應電爐加熱至1450°C而使合金烙融而制成烙融金屬。其后,向水冷銅漉注入烙融金 屬,通過SC(薄帶連鑄)法而鑄造鑄造合金。此時,將水冷銅漉的圓周速度設為1.0m/秒,將烙 融金屬的平均厚度設為0.3mm左右。其后,將鑄造合金破碎而得到鑄造合金薄片。
[0151] 接著,將鑄造合金薄片通過W下所示的氨破碎法進行破碎。首先,將鑄造合金薄片 W成為直徑5mm左右的方式進行粗粉碎,插入在室溫的氨中而使氨吸附。接下來,進行將粗 粉碎而使氨吸附的鑄造合金薄片在氨中加熱至300°C的熱處理。其后,通過W下方法進行破 碎:進行減壓而將主相的晶格間的氨脫氣,進一步進行加熱至500°C的熱處理而放出除去晶 界相中的氨,冷卻至室溫。
[0152] 接著,對經氨破碎的鑄造合金薄片添加硬脂酸鋒0.025wt%作為潤滑劑,利用噴射 磨機化OSOkawa Micron 100AFG)使用0.6MPa的高壓氮將經氨破碎的鑄造合金薄片微粉碎 至平均粒度(d50) 4.5皿而得到R-T-B系合金粉末。
[0153] 接著,對如此得到的R-T-B系合金粉末添加0.02質量%~0.03質量%的硬脂酸鋒 作為潤滑劑,使用橫向磁場中成型機W成型壓力〇.8t/cm2進行擠壓成型而制成成型體。
[0154] 其后,將由合金構成的成型體設置于碳制的托盤內,將放入了成型體的托盤配置 于熱處理爐內,減壓至0.01化。接下來,W有機物的除去為目的而在500°C下進行熱處理,W 氨化物的分解為目的而在8〇o°c下進行熱處理,W燒結為目的而在1000~Iiocrc下進行熱 處理,得到燒結體(燒結工序)。
[0155] 其后,在800°C和500°C的2階段的溫度下對燒結體進行熱處理,冷卻,從而得到實 施例1~12和比較例1~7的R-T-B系磁鐵。
[0156] 接下來,將所得的實施例1~12和比較例1~7的R-T-B系磁鐵的各自的磁特性W脈 沖型BH曲線描繪儀(東英工業(yè)TPM2-10)測定。將其結果示于表3。
[0157] [表 3]
[015引頑磁力,化/Hci-覽表 系磁鐵相同程度的Zr的含量附近,頑磁力成為最大。
[0167] 圖5是表示關于添加Dy的R-T-B系磁鐵的實施例7~12和比較例5~7的化的含量與 矩形性化k/Hcj)的關系的圖。
[0168] 由圖5可知,矩形性化k/Hcj)從0.399原子%起即使化的含量減少也維持在高的狀 態(tài),在減少到少于0.02原子%時開始下降,在0.015原子%時為0.9,在從0.015原子%起減 少時,單調地下降直至在0原子%時為0.88為止。
[0169] 將各樣品的R-T-B系磁鐵分別研磨后,利用電場發(fā)射型電子射線顯微分析儀(FE- EPMA)觀察研磨面,進行組成映射分析。
[0170] 圖6(a)、(b)是表示利用FE-EPMA的觀察結果的圖,圖6(a)是實施例1的圖,圖6(b) 是比較例3的圖。
[0171] 在圖6(b)中,如W箭頭表示的那樣,在晶界相觀察到大量的與含Zr和棚(B)的化合 物所對應的明亮的亮點,與此相對,在圖6(a)中,未觀察到與運種化合物所對應的明亮的亮 點。
【主權項】
1. 一種R-T-B系稀土類燒結磁鐵,其特征在于,由稀土類元素 R、以Fe為主成分的過渡金 屬T、含選自Al、Ga、Cu中的1種以上金屬的金屬元素 M、以及B和不可避免雜質構成,含13~ 15.5原子%的1?,含5.0~6.0原子%的1含0.1~2.4原子%的^! 1和不可避免雜質為其余部 分, 并且,含0.015~0.10原子作為所述過渡金屬T。2. 如權利要求1所述的R-T-B系稀土類燒結磁鐵,其特征在于,在晶界相中,所述Zr未與 所述B形成化合物。3. 如權利要求1或2所述的R-T-B系稀土類燒結磁鐵,其特征在于,滿足下述式1:0.32 < B/TRE <0.40 式 1 在式1中,B表示硼元素的以原子%計的濃度,TRE表示稀土類元素的以原子%計的總濃 度。4. 如權利要求1~3中任一項所述的R-T-B系稀土類燒結磁鐵,其特征在于,含0.015~ 0.02原子%的2『。5. -種R-T-B系稀土類燒結磁鐵用合金,由稀土類元素 R、以Fe為主成分的過渡金屬T、 含選自Al、Ga、Cu中的1種以上金屬的金屬元素 M、以及B和不可避免雜質構成,含13~15.5原 子%的1?,含5.0~6.0原子%的1含0.1~2.4原子%的^! 1和不可避免雜質為其余部分,其 特征在于, 含0.015~0.10原子%的Zr作為所述過渡金屬T。6. 如權利要求5所述的R-T-B系稀土類燒結磁鐵用合金,其特征在于,滿足下述式1: 0.32 < B/TRE <0.40 式 1 在式1中,B表示硼元素的以原子%計的濃度,TRE表示稀土類元素的以原子%計的總濃 度。7. 如權利要求5或6所述的R-T-B系稀土類燒結磁鐵用合金,其特征在于,含0.015~ 0.02原子%的2『。
【文檔編號】H01F1/057GK105976958SQ201610134238
【公開日】2016年9月28日
【申請日】2016年3月9日
【發(fā)明人】山崎貴司, 村岡亮史, 中島健朗, 中島健一朗
【申請人】昭和電工株式會社