專利名稱：充氣輪胎及其制造方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種用于兩輪或四輪車輛的充氣輪胎，特別是涉及用于但非專用于汽車的充氣輪胎。
特別地，本發(fā)明涉及的充氣輪胎包括胎體結構，其具有至少一個胎體簾布層，至少一個與所述胎體簾布層結合的環(huán)形加強結構，位于相對于胎體結構的徑向外部位置處的由彈性體材料制成的胎面帶，插入在胎體結構和胎面帶之間的帶結構，以及一對位于胎體結構上的軸向相對的側壁，其中胎面帶是包括多個軸向相鄰的扇形面的那種類型。
背景技術：
在用于車輛的充氣輪胎領域中，一個迫切的需要是確保充氣輪胎的性能，特別是當胎面帶不可避免地磨損時，應盡可能保持它與路面的附著穩(wěn)定性。
在已知的充氣輪胎中，在胎面帶經過一些磨損后，幾乎總是會觀察到其性能的改變。
這種磨損，實際上，首先降低了胎面帶的高度，該高度確定了隨前述皮帶的偏移穩(wěn)定性而大體上成比例的增加；其次，如果胎面是有花紋的，磨損也會使胎面花紋的幾何尺寸改變至日益擴大的程度，并且，更特別地，由形成在胎面帶中的凹槽所覆蓋的區(qū)域的延伸通常與所謂的海洋/陸地比(sea/land)成比例。
在這里應該具體說明的是，在該說明書和隨后的權利要求中，術語海洋/陸地比(sea/land)用來表明由存在于胎面帶或它的任何部分中的凹槽占用的面積與胎面帶，或相應地，它的任何部分的總面積之間的比值。
總的來說，由于沿徑向內部方向的凹槽逐漸變細，由凹槽逐漸覆蓋的面積的延伸減小了，這是由于當輪胎磨損時，胎面帶的橫向剛度相應的增加并且道路上充氣輪胎的工作情況改變了。
由于無凹槽充氣輪胎的胎面帶厚度的減小，以及有花紋的充氣輪胎的海洋/陸地比值的降低，該胎面帶增加的橫向剛度通常在相同轉向角時具有較大的充氣輪胎推力，這樣在車輛的前軸和后軸之間可能具有不平衡，駕駛者無論如何應改變他/她的駕駛風格，以便校正充氣輪胎的不同工作情況。
已知的參考文獻描述了胎面帶的充氣輪胎，該胎面帶包括多個軸向相鄰的扇形面。
在用于汽車的充氣輪胎領域中，例如日本專利申請JP 05-256646提出了一種沿著曲線對輪胎性能進行的改進，即通過制備具有較低硬度的赤道部分，和與胎面帶本身的那些相對的肩部相比具有較大tangδ的胎面帶來實現(xiàn)。
另一方面，為了防止胎面帶發(fā)生部分磨損，即彈性體材料層的剝落以及在該材料中形成裂縫，日本專利申請JP 02-314293提出了一種胎面帶，它具有兩個徑向疊置的層，每一層又被軸向地分為兩個由不同材料制成的適當成形的部分。更特別地，該文獻提出的構造預見到，每一胎面帶層的兩個部分具有末端部分，該末端部分在充氣輪胎的赤道平面處具有減小的厚度，通過以這種方式，該層的兩個部分可相互軸向地裝配。
在抗靜電充氣輪胎領域，美國專利US-6523585也提出了一種改進，即通過一種包括多個軸向地相鄰扇形面的胎面帶來實現(xiàn)胎面帶的磨損均勻性以及減小充氣輪胎的噪音，該扇形面分別由電絕緣彈性體材料和導電彈性體材料制成。根據(jù)該參考文獻的教導，前述電絕緣和導電彈性體材料必需具有特定的機械特性，并且特別地，具有各自的硬度，以便導電扇形面在室溫下的肖氏A硬度(A肖氏硬度)與電絕緣扇形面在室溫下的肖氏A硬度之比小于1.10。
本發(fā)明的問題本發(fā)明的目的是提供一種充氣輪胎，其具有包括多個軸向相鄰的扇形面的胎面帶，以便在胎面帶磨損時允許保持充氣輪胎與地面的大體上恒定的附著穩(wěn)定性。

發(fā)明內容
根據(jù)本發(fā)明的第一方面，該目的通過限定在所附權利要求1中的充氣輪胎來實現(xiàn)。
特別地，申請人已經發(fā)現(xiàn)由于胎面帶的具有特定幾何結構的軸向相鄰的扇形面的特定結合，有可能得到一種能夠補償幾何特性的橫向剛度增加的胎面帶，其中這些扇形面具有特定的機械特性，并且橫向剛度的增加是由于胎面帶的磨損并且正比于皮帶的厚度減小引起的，以及無論是因為在具有花紋的充氣輪胎的情形中、還是因為在沿徑向內部方向限定在凹槽之間的部分彈性體材料的橫向變形性中逐漸增加的海洋/陸地比值的減小引起的。
更特別地，申請人已經發(fā)現(xiàn)前述目的可由一種胎面帶來實現(xiàn)，該胎面帶包括i)多個軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的第一扇形面，和ii)多個軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的第二扇形面，其中所述第一和第二扇形面在沿胎面帶的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位，并且其中根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面在23℃下的肖氏A硬度之比大于1.10。
盡管不希望被任何解釋的理論所約束，但是申請人發(fā)現(xiàn)隨著第二扇形面的寬度沿徑向內部方向的增加，有可能有效地實現(xiàn)前述具有適當成分的胎面帶的橫向剛度增加的平衡效果，其中第二扇形面由硫化后具有較小硬度的彈性體材料組成。
因此該充氣輪胎允許保持充氣輪胎與地面的大體上恒定的附著穩(wěn)定性，特別是只要它對于由駕駛員通過方向盤設定的軌跡修正的響應被考慮，從而避免車輛的前軸和后軸之間可能的不平衡，并允許駕駛員不需顯著地改變他/她的駕駛風格。
該技術效果特別地為那些采取所謂“直到極限”的人理解。
在本發(fā)明的優(yōu)選實施例中，根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面在23℃下的肖氏A硬度之比在約1.12和約1.70之間，更優(yōu)選地，該比值在約1.20和約1.40之間。
通過這種方式，當磨損增加時，有利地是可能在車輪與地面的附著穩(wěn)定性和充氣輪胎需要的其它性能，例如駕駛舒適性、噪音、耐磨性和平穩(wěn)度之間實現(xiàn)最佳的折中。
優(yōu)選地并且為了達到前述比值，根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面在23℃下的肖氏A硬度在約60和75之間，而根據(jù)標準DIN53505測量的第二扇形面在23℃下的肖氏A硬度在約35和約65之間。
通過觀察胎面帶的逐漸變細以及軸向相鄰的扇形面的前述肖氏A硬度值，已經發(fā)現(xiàn)有可能以最佳的方式通過逐漸增加與地面接觸的較小硬度的彈性體材料的部分來補償橫向的剛度增加，該剛度的增加是由于胎面帶的厚度的減小，以及在具有花紋的充氣輪胎的情形下，是由于充氣輪胎的胎面帶的磨損而引起的海洋/陸地比值的減小造成的。
更優(yōu)選地，根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面在23℃下的肖氏A硬度在約65和70之間，而根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面在23℃下的肖氏A硬度在約50和約60之間。
對于本發(fā)明來說，胎面帶的逐漸變細以及軸向相鄰的扇形面可通過形成并且硫化適當?shù)膹椥泽w材料來得到，以便達到前述所需的在23℃下的肖氏A硬度值，其中彈性體材料的組成可由本領域的技術人員容易地確定。
在這里應該具體說明的是，在該說明書和隨后的權利要求中，術語“彈性體材料”被用來指代包括至少一種彈性聚合物和至少一種增強填充劑的合成物。優(yōu)選地，這種合成物還包括添加劑，例如交聯(lián)劑和/或增塑劑。由于該交聯(lián)劑的存在，這種材料可通過加熱法被交聯(lián)在一起，從而形成成品。
優(yōu)選地，沿胎面帶的徑向內部方向逐漸變細的第一扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約7和約13MPa之間，而軸向地間隔開并且沿徑向外部方向逐漸變細的第二扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約5和約8MPa之間。
在下面的說明書和隨后的權利要求中，在壓力下的彈性模量E’，以及粘性模量E”的值將通過傳統(tǒng)的裝置來測量，即提供長25mm、直徑為14mm的圓柱形的硫化后的彈性體材料的試樣，其經受直到達到它的初始高度的25％的縱向變形的預加應力并保持在23℃的溫度下，在預加應力下達到其高度的±3.50％最大寬度的具有每秒100個循環(huán)(100Hz)頻率的動態(tài)正弦變形。
通過觀察胎面帶的錐形扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)的前述值，已經發(fā)現(xiàn)有利地是有可能以最佳的方式補償無凹槽的和有花紋的充氣輪胎的橫向剛度的增加，并且在充氣輪胎的胎面帶的磨損性能方面和抵抗橫向應力性能方面實現(xiàn)最佳的折中，其中輪胎的橫向應力主要是在沿曲線或混合道路的行駛過程遭受的。
更優(yōu)選地，前述胎面帶的第一扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約9和約11MPa之間，而胎面帶的第二扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約5.5和約7MPa之間。
在本發(fā)明的優(yōu)選實施例中，胎面帶的第一扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)與第二扇形面在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)之間的比值大于約1.15，并且更優(yōu)選地該比值在約1.4和約2.0之間。
同樣在該情形中，已經發(fā)現(xiàn)通過觀察這種比值是有利地，即有可能在充氣輪胎的胎面帶的磨損性能方面和抵抗橫向應力性能方面之間實現(xiàn)最佳的折中，其中輪胎的橫向應力主要是在沿曲線或混合道路的行駛過程遭受的。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面沿著胎面帶的橫向展開方向以大體上恒定的間距一個接一個地軸向分布。
在本說明書和所附的權利要求的框架內，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面的術語“間距”，被用來指代兩個連續(xù)的扇形面的中間軸之間的位于橫截面內的以及沿軸向方向測量的距離。在該限定的框架內，每一扇形面的中間值是將扇形面本身分為兩個大體上相等的徑向內表面和徑向外表面部分的軸。
由于胎面帶的前述軸向分布，有利地是，有可能將胎面帶的橫向剛度在大體上沿整個軸向展開的方向上保持為大體上均勻的值。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選實施例，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面設有限定了一錐形角的軸向相對的側壁，相對于大體上垂直于該扇形面的徑向內表面和徑向外表面延伸的平面測得的該角在約30°和約80°之間。
已經發(fā)現(xiàn)，這種方式是有利的，即有可能沿限定在凹槽之間的彈性體材料部分的橫向方向最優(yōu)化產量的逐漸增加，來補償由于充氣輪胎的胎面帶的磨損而引起的胎面帶的厚度減小和海洋/陸地比值的可能降低。
申請人已經發(fā)現(xiàn)，只要所需的錐形能沿相鄰的扇形面的徑向相反的方向得到維持，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面便可具有不同的幾何形狀。
因此，在第一優(yōu)選實施例中，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面的軸向相對的側壁可大體上是直線性的。
可替換地，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面的軸向相對的側壁可設有至少一個大體上曲線的部分。
本領域的技術人員可以在這些可能的構造中容易地選擇最適合的或最有利的一個來作為被采用的用于制造胎面帶的生產方法的函數(shù)。
如上所述，本發(fā)明的充氣輪胎可被裝配到兩輪或四輪車輛。
在這些可能用途的框架內并根據(jù)優(yōu)選實施例，本發(fā)明的充氣輪胎包括設有胎面花紋的胎面帶，其中限定于胎面花紋的凹槽形成在沿徑向內部方向逐漸變細的胎面帶的扇形面中，并且其由更硬的彈性體材料制成。
可替換地，現(xiàn)定在胎面花紋中的凹槽可形成在沿徑向外部方向逐漸變細的胎面帶的扇形面中，并且其由更易彎曲的彈性體材料制成。
對于本發(fā)明來說，盡管胎面花紋的凹槽的定位不是決定性的，將凹槽設置在由相同類型的彈性體材料組成的扇形面中，并且更優(yōu)選地，將凹槽設置在沿徑向內部方向逐漸變細的由更硬的彈性體材料組成的扇形面中，以便優(yōu)選地，將胎面帶發(fā)生的不規(guī)則磨損現(xiàn)象限定為最小。
在本發(fā)明的優(yōu)選實施例中，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面大體上在胎面帶的整個厚度上徑向地延伸，以便在大體上充氣輪胎的整個使用壽命期間獲得保持橫向剛度特性所需的技術效果。
在可替換的本發(fā)明的優(yōu)選實施例中，充氣輪胎可進一步設置一層置于胎面帶和帶結構之間的適當?shù)膹椥泽w材料。
通過這種方式，有利地是，如果需要，有可能最優(yōu)化充氣輪胎的特定特性，例如滾動阻力。
根據(jù)本發(fā)明的另一方面，提供了一種制造限定在從屬權利要求16中的充氣輪胎的方法。
特別地，這種方法包括步驟a)制造一具有至少一層結合到至少一個環(huán)形加強結構的胎體簾布層的胎體結構；b)制造一帶結構；c)在相對于所述帶結構的徑向外部位置處，設置多個軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的胎面帶的大體上由第一彈性體材料組成的第一扇形面，該第一彈性體材料在硫化后在23℃下具有根據(jù)標準DIN 53505測量的預定的肖氏A硬度值；d)在相對于所述帶結構的徑向外部位置處，設置多個軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的胎面帶的大體上由第二彈性體材料組成的第二扇形面，該第二彈性體材料在硫化后在23℃下具有根據(jù)標準DIN 53505測量的預定的肖氏A硬度值，從而根據(jù)標準DIN 53505測量的第一彈性體材料在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二彈性體材料在23℃下的肖氏A硬度之比大于1.10；其中步驟c)和d)以這樣的方式來執(zhí)行，以便所述胎面帶的第一和第二扇形面在沿胎面帶的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位。


從下面的根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的一些優(yōu)選實施例和它們的制造方法的說明中，本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將變得更加明顯，其中說明書是參照附圖并以非限定性方式作出的，其中圖1是根據(jù)本發(fā)明充氣輪胎第一實施例的斷面圖；圖2是圖1中充氣輪胎的一些細節(jié)的放大斷面圖；圖3是根據(jù)本發(fā)明充氣輪胎第二實施例的一些細節(jié)的放大斷面圖；圖4是用于制造根據(jù)本發(fā)明充氣輪胎的胎面帶的自動化工作站的示意性平面圖；圖5是用于在大體上圓柱形的附屬鼓形物上制造根據(jù)本發(fā)明充氣輪胎的胎面帶的自動化工作站的示意性平面圖；圖6是用于在大體上剛性的環(huán)形支撐上制造根據(jù)本發(fā)明充氣輪胎的胎面帶的自動化工作站的示意性透視圖。
具體實施例方式
參照圖1-2，根據(jù)本發(fā)明第一優(yōu)選實施例制造的充氣輪胎，其在特定的例子中將被安裝到汽車上，通常以1來指代。
充氣輪胎1包括具有至少一個胎體簾布層2a的胎體結構2，該胎體簾布層的相對側邊繞各自環(huán)形加強結構3的外部折疊起來，通常被稱為“胎緣芯部”，每一胎緣芯部被包圍在沿充氣輪胎1的內圓周邊限定的胎緣4中，并且充氣輪胎本身在該內圓周邊處與構成了車輪一部分的輪圈(未示出)相接合。
充氣輪胎1還包括位于相對于胎體結構2的徑向外部位置處的由彈性體材料制成的胎面帶6，插入在胎體結構2和胎面帶6之間的帶結構5，以及一對位于胎體結構2上的軸向相對位置處的側壁7，8。
優(yōu)選地，帶結構5包括一層或多層例如由金屬線或嵌入在橡膠板中的金屬線織物制成的皮帶層，這些皮帶層在每一層中相互平行地設置，并且相對于相鄰層的皮帶呈交叉狀，而且在相對于交叉的金屬線織物的徑向外部位置處以一個或多個所謂的0°線螺旋狀地或同軸地纏繞在充氣輪胎1上。
根據(jù)示于圖1的實施例，圓周地施加在帶結構5的周圍的胎面帶6包括多個軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的第一扇形面9，和多個軸向地間隔開并沿相反的方向，即沿徑向外部方向逐漸變細第二扇形面10。
優(yōu)選地，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10大體上在胎面帶本身的整個厚度上徑向地延伸。
前述第一和第二扇形面9，10在沿胎面帶6的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位，并且它們由適當?shù)牟煌瑥椥泽w材料制成，從而根據(jù)標準DIN 53505測量的扇形面9在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的扇形面10在23℃下的肖氏A硬度之比大于1.10，并且更優(yōu)選地該比值在約1.12和約1.70之間，更優(yōu)選地，該比值在約1.20和約1.40之間。
優(yōu)選地，并且為了得到前述比率，根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面9在23℃下的肖氏A硬度在約60和約75之間，而根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面10在23℃下的肖氏A硬度在約35和約65之間。
更優(yōu)選地，根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面9在23℃下的肖氏A硬度在約65和約70之間，而根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面10在23℃下的肖氏A硬度在約50和約60之間。
優(yōu)選地，胎面帶6的第一扇形面9在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約7和約13MPa之間，而第二扇形面10在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約5和約8MPa之間。
更優(yōu)選地，胎面帶6的第一扇形面9在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約9和約11MPa之間，而第二扇形面10在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約5.5和約7MPa之間。
通過這種方式，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10逐漸變細并且并排地軸向定位，有利地是，它們的不同幾何尺寸和機械特性允許在胎面帶6磨損時保持其橫向剛度的大體上恒定，并且允許在胎面帶6的磨損方面的性能和抵抗胎面主要在沿彎曲或混合道路上行駛時所遭受的橫向應力之間實現(xiàn)最佳的折中。
因此所制得的胎面帶6具有設置用來與地面相接觸的徑向外表面6a，并且該外表面通常配備有包括多個凹槽11的胎面花紋，該凹槽限定了多個橡膠肋和橡膠塊。
根據(jù)本發(fā)明的優(yōu)選特征，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10沿著胎面帶6的橫向展開方向以大體上恒定的間距p一個接一個地軸向分布。
但是優(yōu)選的是，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10大體上是梯形的，并且具有限定了各自錐形角α，β的軸向相對的側壁9a，9b和10a，10b，該α，β角相對于大體上垂直于扇形面的徑向內表面9c，10c和徑向外表面9d，10d延伸的平面λ測得的值在約30°和約80°之間。
優(yōu)選地，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10的軸向相對的側壁9a，9b和10a，10b大體上是直線性的。
可替換地，胎面帶的逐漸變細的以及軸向相鄰的扇形面的軸向相對的側壁9a，9b和10a，10b可設置有至少一個大體上曲線的部分。
本領域的技術人員可在這些可能的構造中容易地選擇最適合的或最有利的一個來作為被采用的用于制造胎面帶的生產方法的函數(shù)。
而且，優(yōu)選地，凹槽11形成在胎面帶6的第一扇形面9中，以便將胎面帶發(fā)生的不規(guī)則磨損現(xiàn)象限定為最小。
最后，在示于圖1和2的優(yōu)選實施例中，充氣輪胎1還包括插入在胎面帶6和帶結構5之間的適當彈性體材料的層12。
盡管該優(yōu)選實施例的充氣輪胎1已被示出具有正好一個包括錐形以及軸向相鄰扇形面9，10的層，但這并不意味著胎面帶6不會包括兩個或多個用于滿足特定的和可能發(fā)生的應用需要的徑向疊置的層。
而且，清楚地是，胎面帶6的第一和第二扇形面9，10的橫向展開的數(shù)量和寬度可不同于那些在圖1和2中僅作為說明性而非限定性目的的例子，并且本領域技術人員可根據(jù)充氣輪胎1的特定應用和要求而容易地確定其數(shù)量和寬度。
圖3示出了本發(fā)明充氣輪胎1的另一優(yōu)選實施例。
在下面的說明書和附圖中，充氣輪胎1的元件，其結構和功能與在先的參照圖1-2描述的實施例的那些元件相當，將以同樣的附圖標記來指代并將不再作出描述。
在示于圖3的實施例中，凹槽11形成在胎面帶6的第二扇形面10中，因此在該情形中也能實現(xiàn)與示于圖1和2的充氣輪胎1大體上相同的總的技術效果。
在下面的出于指示性目的而非限定性目的例子中，將顯示可被用于制造根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎胎面帶6的第一和第二扇形面9，10的優(yōu)選彈性體材料的一些成分。
例子在下表1中以A和B標示的彈性體材料已被制備出來了，它們可用于制造根據(jù)本發(fā)明的胎面帶6的第一和第二扇形面9，10。在該表中所有的量是以phr表示的。
表1


使用的成分如下-E-SBR 1712＝以乳化液制備的丁二烯-苯乙烯共聚物，在市場上可買到，其商品名為KRYNOL1712(BAYER)；-E-SBR 1500＝以乳化液制備的丁二烯-苯乙烯共聚物，在市場上可買到，其商品名為KRYLENE1500(BAYER)；-炭黑N 234＝在市場上可獲得的商品名為VULCAN7H的產品(CABOT公司)；-SiO2＝在市場上可獲得的商品名為ULTRASILVN3(DEGUSSA)的硅石；-SiO2粘合劑＝包括50％炭黑(N330)，50％雙(3-三乙氧基甲硅烷基-丙烷基)四硫化物的固體混合物，在市場上可買到，其商品名為X50S(DEGUSSA)；-芳香油＝在市場上可獲得的商品名為MOBILOIL90(MOBIL)的產品；-硬脂酸＝在市場上可獲得的商品名為STEARINATP8(MIRACHEM)的產品；-ZnO＝在市場上可獲得的商品名為ZINKOXYDAKTIV(BAYER)的產品；-6PPD＝在市場上可獲得的商品名為VULCANOX4020(BAYER)的N-1，3-二甲基丁基-N’-苯基-p-苯二胺；-DPG＝在市場上可獲得的商品名為VULKACITD(BAYER)的二苯胍；-TBBS＝在市場上可獲得的商品名為VULKACITNZ(BAYER)的N-t-丁基-2-苯丙噻唑基-亞磺酰胺；-CBS＝在市場上可獲得的商品名為VULKACITCZ(BAYER)的N-環(huán)己烷-2-苯丙噻唑基-亞磺酰胺；-可溶性硫磺＝在市場上可獲得的商品名為RUBERSUL400(REPSOL DERIVADOS)的產品；根據(jù)常規(guī)技術本身以及本領域的公知常識，前述彈性體材料經受硫化并且隨后經受一系列的測試，該測試的目的在于測量該硫化材料的一些典型參數(shù)。要考慮的參數(shù)如下肖氏A硬度＝根據(jù)標準DIN 53505在23℃下測定；E’23℃＝根據(jù)上文所述的程序在23℃測定的壓力下的彈性模量；Tangδ23℃＝根據(jù)上文所述的程序在23℃測定的粘性模量(E”)和彈性模量(E’)之間的比；CA1＝根據(jù)標準DIN 53504測定的具有100％變形的牽引力(指的是試樣部分)；CA3＝根據(jù)標準DIN 53504測定的具有300％變形的牽引力(指的是試樣部分)；執(zhí)行測試得到的結果示于下面的表2。
表2

下面將參照圖4，5和6描述各自的工作站，通常在圖4和5中以16來指代，而在圖6中以17來指代，試圖在根據(jù)本發(fā)明制造方法的優(yōu)選實施例的框架內，用充氣輪胎1的軸向相鄰的扇形面來制造胎面帶6。
在示于圖4的實施例中，試圖制造圖1中充氣輪胎1的胎面帶6的自動化工作站通常指代為16。
工作站16是傳統(tǒng)的制造設備，用于生產充氣輪胎，或用于執(zhí)行在充氣輪胎本身的生產周期內可被預見的部分工序，由于該設備本質上是公知的，因此未被示出。
在這種設備中，本質上已知的并且未被說明的裝置也是目前可提供的，其用于在能夠呈現(xiàn)大體上環(huán)形構造的支撐元件上制造胎體結構2和連接于該胎體結構上的環(huán)形加強結構3，例如本質上已知的制造的鼓形物18，以及用于接下來在相對于胎體結構2的徑向外部位置處形成的帶結構5。
工作站16包括本質上已知的通常指代以21的自動臂，并且其優(yōu)選地是具有七個軸的擬人化的那種類型，用于從限定在傳送帶19或其它適當?shù)妮斔脱b置端部處的提升位置20將支撐胎體結構2的每一鼓形物18環(huán)形加強結構3和帶結構5提升至胎面帶6的扇形面9，10的輸送位置。
更特別地，沿胎面帶6的徑向內部方向逐漸變細的扇形面9的輸送位置被限定在擠壓機23的第一傳送部件22處，該傳送部件22適合于提供至少一個第一連續(xù)的細長元件，該細長元件包括由具有適當斷面尺寸的適當彈性體材料制成的細長元件24，然而，沿胎面帶6的徑向外部方向逐漸變細的扇形面10的輸送位置被限定在擠壓機26的第二傳送部件25處，該傳送部件25適合于提供至少一個第二連續(xù)的細長元件，該細長元件也包括由具有適當斷面尺寸的適當彈性體材料制成的細長元件27。
參照上述工作站16和附圖4，現(xiàn)在將描述用于制造本發(fā)明的充氣輪胎的方法的第一優(yōu)選實施例。
在工作站16的上游執(zhí)行的一系列預先步驟中，包括環(huán)形加強結構3和帶結構5的胎體結構2被制造并且在鼓形物18上成形，該鼓形物在建造中呈現(xiàn)并且隨后確定大體上環(huán)形的充氣輪胎。所述鼓形物18隨后被傳送帶19輸送至提升位置20。
在接下來的步驟中，自動臂21將鼓形物18定位在第一輸送位置處，其中該第一輸送位置限定在由第一彈性體材料制成的細長元件24的第一傳送部件22處，該第一彈性體材料在硫化后在23℃下具有預定的肖氏A硬度并用于形成沿徑向內部方向逐漸變細的胎面觸軌面6的扇形面9。
在該輸送位置中，自動臂21使鼓形物18繞其旋轉軸X-X轉動，并且在傳送部件22和鼓形物18之間實現(xiàn)相對的位移，并且還給予后者(鼓形物)以沿大體上平行于前述旋轉軸X-X方向的平移運動。
在鼓形物18的旋轉和平移運動的同時，第一傳送部件22在相對于皮帶層5的徑向外部位置處傳送細長的元件24，以便形成胎面觸軌面6的扇形面9。
有利地是，鼓形物18的旋轉和平移運動以這樣的方式被適當?shù)仳寗?，以便以預定的間距p形成軸向間隔的多個扇形面9。
優(yōu)選地，細長元件24的傳送通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來執(zhí)行，以便限定扇形面9。
在接下來的步驟中，自動臂21將鼓形物18定位在第二輸送位置處，其中該第二輸送位置限定在由第二彈性體材料制成的細長元件27的第二傳送部件25處，該第二彈性體材料用于形成沿徑向外部方向逐漸變細的胎面觸軌面6的扇形面10，并且其在硫化后具有肖氏A硬度，從而根據(jù)標準DIN 53505測量的第一硫化后的彈性體材料在室溫下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二硫化后的彈性體材料在室溫下的肖氏A硬度之比大于1.10。
而且，在該第二輸送位置中，自動臂21使鼓形物18繞其旋轉軸X-X轉動，并且在傳送部件25和鼓形物18之間實現(xiàn)相對的位移，并且還給予后者(鼓形物)以沿大體上平行于前述旋轉軸X-X方向的平移運動。
在附屬鼓形物18的旋轉和平移運動的同時，第二傳送部件25在相對于皮帶層5的徑向外部位置處傳送細長的元件27，以便在先前形成的扇形面9之間形成胎面觸軌面6的扇形面10。
而且，在該情形中，鼓形物18的旋轉和平移運動被適當?shù)仳寗?，以便以預定的間距p形成軸向間隔的多個扇形面10。
而且，在該步驟中，細長元件27的傳送優(yōu)選地通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來執(zhí)行。
在該第二沉積步驟的結尾，被制造的未硫化的充氣輪胎的胎面觸軌面6可被認為完成了，據(jù)此理由，鼓形物18以本質上已知的且未示出的方式輸送至設備的后續(xù)工作站。
根據(jù)本發(fā)明，扇形面9，10的沉積順序不是決定性的，據(jù)此理由，也有可能預見扇形面10在扇形面9之前形成于相對于皮帶層5的徑向外部位置處。
在根據(jù)本發(fā)明的前述實施例的變型中，參照圖5，大體上圓柱形的附屬鼓形物18’被使用，在該鼓形物上裝配有帶結構5。該附屬鼓形物18’以與先前所述的鼓形物18大體上相同的方式移動。
更準確地，附屬鼓形物18’被定位在第一彈性體材料的第一傳送部件22處；隨后，所述第一彈性體材料的細長元件24由輸送元件22傳送到帶結構5之上，優(yōu)選地在第一傳送部件22和附屬鼓形物18’之間實現(xiàn)相對的位移，從而形成沿徑向內部方向逐漸變細的胎面觸軌面6的扇形面9。
接下來，附屬鼓形物18’被定位在第二彈性體材料的第二傳送部件25處；并且由部件25傳送的細長元件27沉積在帶結構5之上，優(yōu)選地在第二傳送部件25和附屬鼓形物18’之間實現(xiàn)相對的位移，從而在先前形成的扇形面9之間形成胎面觸軌面6的扇形面10。
同樣在該實施例中，傳送前述彈性體材料的細長元件的步驟優(yōu)選地通過使附屬鼓形物18’繞其旋轉軸轉動來實現(xiàn)。
類似地，前述傳送步驟通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來執(zhí)行，從而限定胎面觸軌面6的第一和第二扇形面9，10。
優(yōu)選地，最后，傳送部件22，25和附屬鼓形物18’之間的相對位移通過給予附屬鼓形物18’以沿大體上平行于它的旋轉軸的方向的平移運動來實現(xiàn)。
而且，在該情形中，扇形面9，10的沉積順序不是決定性的，據(jù)此理由，有可能預見扇形面10在扇形面9之前形成于相對于皮帶層5的徑向外部位置處。
在胎面觸軌面6的沉積的結尾，帶結構-胎面觸軌面組件被聯(lián)合至充氣輪胎的其余部分，該其余部分將要在不同的制造鼓形物上被制造。該充氣輪胎隨后的成形最終允許得到的未硫化的輪胎被硫化。
根據(jù)本發(fā)明的方法的優(yōu)選實施例具有有利的和有效的應用，特別是在需要使用傳統(tǒng)的生產線時，實際上使用至少一個制造的鼓形物，位于該鼓形物上的將構成充氣輪胎的半成品被至少部分地形成，所述傳統(tǒng)的生產線與最終的自動化工作站形成整體，以用于制造在其上具有上述軸向相鄰的扇形面的胎面觸軌面。
在示于圖6的實施例中，用于制造充氣輪胎1的胎面觸軌面6的工作站通常指代以17。
特別地，工作站17是高度自動化的設備，用于制造充氣輪胎，或者用于執(zhí)行在充氣輪胎本身的生產周期中可以預見的部分工序，換句話說，該工作站是本質上已知的設備。
在這些工序的框架內，有利地是可以預見直接在大體上為環(huán)形和優(yōu)選地大體上為剛性的支撐28上制造充氣輪胎1的不同部分，該支撐28具有大體上根據(jù)充氣輪胎本身的內部構造成形的外表面28a，28b。
在這種設備內部，在這里未示出的環(huán)形站也是目前可提供的，其用于在環(huán)形支撐28上制造包括環(huán)形加強結構3的胎體結構2，并且用于接下來在相對于胎體結構2的徑向外部位置處形成帶結構5。
工作站17包括本質上已知的通常指代以29的自動臂，并且其優(yōu)選地是具有七個軸的擬人化的那種類型，用于從限定在支架31的兩個支撐臂36，37或其它適當?shù)闹窝b置的端部處的提升位置30將承載胎體結構2的每一支撐28、環(huán)形加強結構3和帶結構5提升至胎面帶6的扇形面9，10的輸送位置。
更特別地，沿徑向內部方向逐漸變細的胎面帶6的扇形面9的輸送位置被限定在擠壓機33的第一傳送部件32處，該傳送部件32適合于提供至少一個第一連續(xù)的細長元件，該細長元件包括由具有適當斷面尺寸的適當彈性體材料制成的細長元件(在圖6中不可見)，然而，沿徑向外部方向逐漸變細的胎面帶6的扇形面10的輸送位置被限定在擠壓機35的第二傳送部件34處，該傳送部件34適合于提供至少一個第二連續(xù)的細長元件(在圖6中也不可見)，該細長元件包括由具有適當斷面尺寸的適當?shù)牡诙椥泽w材料制成的細長元件。
環(huán)形臂29的進一步結構和功能細節(jié)被描述在例如以本申請人的名義申請的國際專利申請WO 00/35666中，其說明書被合并于此而引為參考。
參照上述工作站17和附圖6，現(xiàn)在將描述用于制造本發(fā)明的充氣輪胎的方法的另一優(yōu)選實施例。
在工作站17的上游執(zhí)行的一系列預先步驟中，在一系列的自動化工作站中，胎體結構2、環(huán)形加強結構3和帶結構5被制造在環(huán)形支撐28上，該環(huán)形支撐28隨后被輸送至提升位置30。
在接下來的步驟中，自動臂29將環(huán)形支撐28定位在第一輸送位置處，該第一輸送位置限定在由第一彈性體材料組成的細長元件的第一傳送部件32處，該第一彈性體材料在硫化后在23℃下具有預定的肖氏A硬度并用于形成胎面觸軌面6的扇形面9。
在這種輸送位置中，自動臂29使支撐28繞其旋轉軸X-X轉動，并且在傳送部件32和支撐28之間實現(xiàn)相對的位移，并且還給予后者(支撐)以沿大體上平行于前述旋轉軸X-X方向的平移運動。
在支撐28的旋轉和平移運動的同時，第一傳送部件32在相對于皮帶層5的徑向外部位置處傳送細長的元件，以便形成胎面觸軌面6的扇形面9。
優(yōu)選地，細長元件的傳送通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來執(zhí)行，以便限定扇形面9。
在接下來的步驟中，自動臂29將支撐28定位在第二輸送位置處，該第二輸送位置限定在由第二彈性體材料組成的細長元件的第二傳送部件34處，該第二彈性體材料在硫化后具有這樣的肖氏A硬度，即根據(jù)標準DIN 53505測量的第一硫化后的彈性體材料在室溫下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二硫化后的彈性體材料在室溫下的肖氏A硬度之比大于1.10。
同樣在該第二輸送位置中，自動臂29使支撐28繞其旋轉軸X-X轉動，并且在傳送部件34和支撐28之間實現(xiàn)相對的位移，并且還給予后者(支撐)以沿大體上平行于前述旋轉軸X-X方向的平移運動。
在支撐28的旋轉和平移運動的同時，第二傳送部件34在相對于皮帶層5的徑向外部位置處傳送細長的元件，以便在先前形成的扇形面9之間形成胎面觸軌面6的扇形面10。
同樣在該情形中，細長元件的傳送通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來執(zhí)行。
同樣在該情形中，扇形面9，10的沉積順序不是決定性的，據(jù)此理由，有可能預見扇形面10在扇形面9之前形成于相對于皮帶層5的徑向外部位置處。
在該第二沉積步驟的結尾，被制造的未硫化的充氣輪胎的胎面觸軌面6可被認為完成了，據(jù)此理由，支撐28以本質上已知的且未示出的方式輸送至設備的后續(xù)工作站。
當需要使用允許最小化，或可能地話消除半成品的生產和貯藏的生產技術時，例如通過采用加工方法，即通過多個自動化的工作站并根據(jù)預定的順序將它們直接施加到被制造的充氣輪胎上而允許制得單個的部件，該根據(jù)本發(fā)明方法的不同優(yōu)選實施例具有特別有利和有效的應用。
由申請人執(zhí)行的重復測試已經表明，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎完全達到了當胎面觸軌面磨損時仍可保持大體上恒定的輪胎與路面附著穩(wěn)定性的目的。
權利要求
1.充氣輪胎(1)，包括具有至少一個胎體簾布層(2a)的胎體結構(2)，至少一層結合到所述胎體簾布層(2a)的環(huán)形加強結構(3)，位于相對于所述胎體結構(2)徑向外部位置處的由彈性體材料制成的胎面帶(6)，插入在所述胎體結構(2)和所述胎面帶(6)之間的帶結構(5)，以及一對位于所述胎體結構(2)上的軸向相對的側壁(7，8)，其中胎面帶(6)包括i)多個軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的第一扇形面(9)，和ii)多個軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的第二扇形面(10)，其中所述第一和第二扇形面(9，10)在沿胎面帶(6)的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位，并且其中根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面(9)在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面(10)在23℃下的肖氏A硬度之比大于1.10。
2.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面(9)在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面(10)在23℃下的肖氏A硬度之比在約1.12和約1.70之間。
3.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面(9)在23℃下的肖氏A硬度在約60和75之間。
4.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面(10)在23℃下的肖氏A硬度在約35和約65之間。
5.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的第一扇形面(9)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約7和約13MPa之間。
6.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的第二扇形面(10)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)在約5和約8MPa之間。
7.根據(jù)權利要求5或6所述的充氣輪胎(1)，其中所述第一扇形面(9)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)與所述第二扇形面(10)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)之間的比值大于約1.15。
8.根據(jù)權利要求7所述的充氣輪胎(1)，其中所述第一扇形面(9)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)與所述第二扇形面(10)在23℃時在壓力下的彈性模量(E’)之間的比值在約1.4和約2.0之間。
9.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的第一和第二扇形面(9，10)沿著胎面帶(6)的橫向展開方向以大體上恒定的間距(p)一個接一個地軸向分布。
10.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的第一和第二扇形面(9，10)設有限定了一錐形角(α，β)的軸向相對的側壁(9a，9b，10a，10b)，相對于基本垂直于扇形面(9，10)的徑向內表面(9c，10c)和徑向外表面(9d，10d)延伸的平面(λ)測得的該錐形角在約30°和約80°之間。
11.根據(jù)權利要求10所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的所述第一和第二扇形面(9，10)的軸向相對的側壁(9a，9b，10a，10b)基本是直線性的。
12.根據(jù)權利要求10所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)的所述第一和第二扇形面(9，10)的軸向相對的側壁(9a，9b，10a，10b)設置有至少一個基本為曲線的部分。
13.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)設置有包括多個凹槽(11)的胎面花紋，并且其中所述凹槽(11)形成在胎面帶(6)的所述第一扇形面(9)中。
14.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)設置有包括多個凹槽(11)的胎面花紋，并且其中所述凹槽(11)形成在胎面帶(6)的所述第二扇形面(10)中。
15.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，其中所述胎面帶(6)所述第一和第二扇形面(9，10)基本在胎面帶(6)的整個厚度上徑向地延伸。
16.根據(jù)權利要求1所述的充氣輪胎(1)，還包括插入在胎面帶(6)和帶結構(5)之間的適當彈性體材料的層(12)。
17.制造充氣輪胎(1)的方法，包括步驟a)制造具有至少一層結合到至少一個環(huán)形加強結構(3)的胎體簾布層(2a)的胎體結構(2)；b)制造帶結構(5)；c)在相對于所述帶結構(5)的徑向外部位置處設置多個胎面帶(6)的第一扇形面(9)，所述第一扇形面(9)軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細并且其基本由第一彈性體材料組成，所述第一彈性體材料在硫化后在23℃下具有根據(jù)標準DIN 53505測量的預定的肖氏A硬度值；d)在相對于所述帶結構(5)的徑向外部位置處設置多個胎面帶(6)的第二扇形面(10)，所述第二扇形面(10)軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細并且其基本由第二彈性體材料組成，所述第二彈性體材料在硫化后在23℃下具有根據(jù)標準DIN 53505測量的預定的肖氏A硬度值，從而根據(jù)標準DIN 53505測量的第一彈性體材料在23℃下的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二彈性體材料在23℃下的肖氏A硬度之比大于1.10；其中步驟c)和d)以這樣的方式來執(zhí)行，以便所述胎面帶(6)的第一和第二扇形面(9，10)在沿胎面帶(6)的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位。
18.根據(jù)權利要求17所述的方法，其中所述帶結構(5)在基本為圓柱形的附屬鼓形物(18’)上制備，并且所述步驟c)和d)包括步驟e)將所述附屬鼓形物(18’)定位在第一彈性體材料的第一傳送部件(22)處；f)通過所述第一傳送部件(22)將至少一個由所述第一彈性體材料制成的細長元件(24)傳送到帶結構(5)之上，同時在第一傳送部件(22)和附屬鼓形物(18’)之間進行相對位移，從而形成軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的所述胎面觸軌面(6)的第一扇形面(9)；g)將附屬鼓形物(18’)定位在第二彈性體材料的第二傳送部件(25)處；h)通過所述第二傳送部件(25)將至少一個由所述第二彈性體材料制成的細長元件(27)傳送到帶結構(5)之上，同時在第二傳送部件(25)和附屬鼓形物(18’)之間進行相對位移，從而形成軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的所述胎面觸軌面(6)的第二扇形面(10)。
19.根據(jù)權利要求18所述的方法，其中傳送所述第一和第二彈性體材料的細長元件(24，27)的步驟f)和h)是通過使所述附屬鼓形物(18’)繞它的旋轉軸(X-X)轉動來實現(xiàn)的。
20.根據(jù)權利要求18或19所述的方法，其中傳送部件(22，25)和附屬鼓形物(18’)之間的相對位移是通過給予附屬鼓形物(18’)以沿基本平行于它的旋轉軸(X-X)方向的第一平移運動和/或沿基本垂直于所述旋轉軸(X-X)方向的第二平移運動來實現(xiàn)的。
21.根據(jù)權利要求18所述的方法，其中傳送所述第一和第二彈性體材料的細長元件的步驟f)和h)是通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來實現(xiàn)的，以便限定胎面帶(6)的并排、一個接一個軸向定位的所述第一和第二扇形面(9，10)。
22.根據(jù)權利要求17所述的方法，其中所述帶結構(5)裝配在基本為環(huán)形的支撐(18，28)上，并且所述步驟c)和d)包括步驟e’)將基本為環(huán)形的支撐(18，28)定位在第一彈性體材料的第一傳送部件(22，32)處；f’)通過所述第一傳送部件(22，32)將至少一個由所述第一彈性體材料制成的細長元件傳送到相對于所述帶結構(5)的徑向外部位置處，同時在第一傳送部件(22，32)和基本為環(huán)形的支撐(18，28)之間進行相對位移，以便形成胎面帶(6)的軸向地間隔開并沿朝向帶結構(5)的徑向內部方向逐漸變細的所述第一扇形面(9)；g’)將基本為環(huán)形的支撐(18，28)定位在第二彈性體材料的第二傳送部件(25，34)處；h’)通過所述第二傳送部件(25，34)將至少一個由所述第二彈性體材料制成的細長元件傳送到相對于所述帶結構(5)的徑向外部位置處，同時在第二傳送部件(25，34)和基本為環(huán)形的支撐(18，28)之間進行相對位移，以便形成胎面帶(6)軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的的所述第二扇形面(10)。
23.根據(jù)權利要求22所述的方法，其中傳送所述第一和第二彈性體材料的細長元件的步驟f’)和h’)是通過使所述基本為環(huán)形的支撐(18，28)繞其旋轉軸(X-X)轉動來實現(xiàn)的。
24.根據(jù)權利要求22或23所述的方法，其中傳送部件(32，34)和基本為環(huán)形的支撐(18，28)之間的相對位移是通過給予基本為環(huán)形的支撐(18，28)以沿基本平行于其旋轉軸(X-X)方向的第一平移運動和/或沿基本垂直于所述旋轉軸(X-X)方向的第二平移運動來實現(xiàn)的。
25.根據(jù)權利要求22所述的方法，其中傳送所述第一和第二彈性體材料的細長元件的步驟f’)和h’)是通過形成多個軸向設置的并排和/或徑向疊置的匝來實現(xiàn)的，以便限定胎面帶(6)的并排、一個接一個軸向定位的所述第一和第二扇形面(9，10)。
26.根據(jù)權利要求22所述的方法，其中所述基本為環(huán)形的支撐(28)基本是剛性的。
全文摘要
描述了一種充氣輪胎(1)，其包括具有至少一個胎體簾布層(2a)的胎體結構(2)，至少一層結合到所述胎體簾布層(2a)的環(huán)形加強結構(3)，位于相對于胎體結構(2)的徑向外部位置處的由彈性體材料制成的胎面帶(6)，插入在胎體結構(2)和胎面帶(6)之間的帶結構(5)，以及一對位于胎體結構(2)上的軸向相對的側壁(7，8)，其中胎面帶(6)包括i)多個軸向地間隔開并沿徑向內部方向逐漸變細的第一扇形面(9)，和ii)多個軸向地間隔開并沿徑向外部方向逐漸變細的第二扇形面(10)，其中第一和第二扇形面(9，10)在沿胎面帶(6)的橫向展開方向上并排、一個接一個地軸向定位，并且根據(jù)標準DIN 53505測量的第一扇形面(9)在23℃時的肖氏A硬度與根據(jù)標準DIN 53505測量的第二扇形面(10)在23℃時的肖氏A硬度之比大于1.10。
文檔編號B29D30/30GK1839056SQ03827144
公開日2006年9月27日 申請日期2003年9月30日 優(yōu)先權日2003年9月30日
發(fā)明者P·洛西, P·德坎切利斯, G·洛普雷斯蒂, R·諾托, C·拉卡尼納 申請人:倍耐力輪胎公司