質(zhì)量比修正標(biāo)準的燃料質(zhì)量:從具有輸入?yún)?shù)空氣質(zhì)量比204和發(fā)動機實際轉(zhuǎn)速206的給定特征曲線202的二維輸出值200減去數(shù)值I。結(jié)果與給定的二維曲線210的輸出值208相乘。這個權(quán)重曲線210具有理論扭矩212作為輸入?yún)?shù)。接著乘積結(jié)果214與值I相加。最后，得到的和216是相乘的標(biāo)準燃料質(zhì)量的修正系數(shù)，它與標(biāo)準燃料質(zhì)量218相乘。
[0041]圖6示出根據(jù)空氣質(zhì)量比按照所建議的方法的實施例修正燃料質(zhì)量。
[0042]圖7示出按照所示方法的實施例的增壓空氣壓力限制LDA。
[0043]圖8表示空氣質(zhì)量比的計算:
由增壓空氣溫度400、增壓空氣壓力402和氣缸容積404計算實際的空氣質(zhì)量406。由三維特征曲線410計算標(biāo)準空氣質(zhì)量408，它取決于發(fā)動機實際轉(zhuǎn)速412、理論扭矩414和增壓控制狀態(tài)416?？諝赓|(zhì)量比420由實際空氣質(zhì)量406與標(biāo)準空氣質(zhì)量408的商數(shù)計算。
[0044]在文獻US 7，536，995 B2中描述了空氣質(zhì)量比的計算。
[0045]在缺少空氣的情況下這個無量綱的商數(shù)小于I。如果出現(xiàn)空氣多余，則這個商數(shù)大于1
[0046]下面以取決于空氣質(zhì)量比的燃料質(zhì)量修正為例解釋在圖1中所示的不穩(wěn)定性: 在圖10和11中示例地示出用于燃料質(zhì)量修正與空氣質(zhì)量比關(guān)系的兩維的權(quán)重曲線和三維的特征曲線的值:
如果理論扭矩小于14000Nm，則權(quán)重系數(shù)一致地為零，由此不修正燃料質(zhì)量。
[0047]如果理論扭矩大于16000Nm，則權(quán)重系數(shù)一致為I。是否修正燃料質(zhì)量，在這種情況下取決于給定的三維的、在圖11中所示的特征曲線。如果空氣質(zhì)量比大于1.0，所有的特征曲線值一致為1.0，即不修正燃料質(zhì)量。在所有其它情況下特征曲線值大于1.0，由此修正燃料質(zhì)量，即，乘法地加大。如果例如由于負載接通空氣質(zhì)量比下降到值0.65，并且發(fā)動機實際轉(zhuǎn)速同時下降到1400轉(zhuǎn)/min，則燃料質(zhì)量以14%向上修正。
[0048]如果理論扭矩大于14000Nm且小于16000Nm，則權(quán)重系數(shù)從值O變化到值I。在這個過渡范圍取決于空氣質(zhì)量比的燃料質(zhì)量修正開始起作用，而且理論扭矩越大，修正越大。如果由于負載接通發(fā)動機實際轉(zhuǎn)速下降，則轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器提高理論扭矩。如果這個理論扭矩大于14000Nm，則燃料質(zhì)量向上修正，因為空氣質(zhì)量比同時下降。更高的燃料質(zhì)量對應(yīng)于圖2引起更小的效率并由此引起LDA扭矩下降。如果理論扭矩通過LDA扭矩限制，則隨著LDA扭矩理論扭矩也下降。這又導(dǎo)致，減小與空氣質(zhì)量有關(guān)的燃料質(zhì)量修正。由此使效率提高并且使LDA扭矩增加。因為理論扭矩通過LDA扭矩限制，因此理論扭矩也增加。由此又提高與空氣質(zhì)量有關(guān)的燃料質(zhì)量修正，由此又降低效率，等。
[0049]因此存在LDA扭矩、理論扭矩、與空氣質(zhì)量有關(guān)的修正值并所以也包括燃料質(zhì)量的振蕩。這個效應(yīng)出現(xiàn)的越大，在權(quán)重系數(shù)中從值O到值I的過渡越陡斜，S卩，越窄，它們一起位于從屬于這些值的權(quán)重曲線的理論扭矩支撐位置。
[0050]所述的不穩(wěn)定性可以以相同的方式通過修正燃料質(zhì)量根據(jù)開始噴射修正解決。
[0051]通過本發(fā)明能夠防止不穩(wěn)定性。本發(fā)明的擴展結(jié)構(gòu)在圖6和7中示出。
[0052]所建議方法的特征在于，使燃料質(zhì)量的修正與LDA扭矩的計算動態(tài)地斷耦聯(lián)。
[0053]圖6示出，在修正燃料質(zhì)量時如何可以根據(jù)空氣質(zhì)量比轉(zhuǎn)換。與圖5相同的部件配有相同的附圖標(biāo)記:
-通過濾波修正值，例如借助于PTf濾波器230。
[0054]-通過在理論扭矩212位置上使用在圖5中的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器I分量234作為權(quán)重曲線210的輸入?yún)?shù)236。
[0055]-通過濾波修正值并且附加地在理論扭矩位置使用轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器I分量作為權(quán)重曲線的輸入?yún)?shù)。
[0056]圖7示出本發(fā)明的另一擴展結(jié)構(gòu)。附圖標(biāo)記與圖2中一樣，并且參照圖2的實施例。附加地設(shè)有PTf濾波器75。因此例如通過PTr^波器實現(xiàn)效率濾波。
[0057]通過濾波在時間上延遲燃料質(zhì)量的修正。這在實踐中是沒有問題的，因為修正主要靜態(tài)必需并且也獲得。這意味著，如果空氣質(zhì)量例如由于大氣空氣壓力變化而變化，然后尤其根據(jù)空氣質(zhì)量比必需修正燃料質(zhì)量。
[0058]本發(fā)明的另一擴展結(jié)構(gòu)通過設(shè)計燃料質(zhì)量-修正的權(quán)重曲線表征。如果這個權(quán)重曲線具有恒定值，例如值I或者扁平的變化，則同樣實現(xiàn)LDA限制的穩(wěn)定性。
[0059]圖9示出用于對應(yīng)于圖7計算LDA理論扭矩的流程圖。首先在步驟SI中計算發(fā)動機實際轉(zhuǎn)速。接著在步驟S2中計算理論扭矩。在步驟S3中獲得修正的標(biāo)準燃料質(zhì)量。由增壓空氣溫度、增壓空氣壓力和氣缸容積在步驟S4中計算空氣質(zhì)量。由此在步驟S5中由LDA特征曲線獲得LDA燃料質(zhì)量。
[0060]現(xiàn)在，在步驟S6中由理論扭矩和修正的標(biāo)準燃料質(zhì)量計算效率。在步驟S7中借助于PIV濾波器濾波效率。濾波的效率在步驟S8中與LDA燃料質(zhì)量相乘。
[0061]最后，步驟S8的結(jié)果是LDA理論扭矩。接著又通過步驟SI繼續(xù)運行。
【主權(quán)項】
1.一種用于內(nèi)燃機運行的方法，在該方法中由代表期望功率的輸入?yún)?shù)計算理論扭矩，其中通過與增壓壓力有關(guān)的限制限制該理論扭矩，其中，使燃料質(zhì)量的修正與增壓壓力有關(guān)的限制的計算動態(tài)地斷f禹聯(lián)。2.如權(quán)利要求1所述的方法，其中，為了動態(tài)地斷耦聯(lián)使用延遲環(huán)節(jié)。3.如權(quán)利要求1或2所述的方法，其中，為了動態(tài)地斷耦聯(lián)使用濾波器。4.如權(quán)利要求1至3中任一項所述的方法，其中，代替理論扭矩使用轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)器I分量作為權(quán)重曲線的輸入?yún)?shù)。5.如權(quán)利要求1至4中任一項所述的方法，其中，以扁平或恒定的變化給定權(quán)重曲線。6.如權(quán)利要求1至5中任一項所述的方法，其中，為了穩(wěn)定轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)回路使效率計算與LDA限制扭矩計算動態(tài)地斷耦聯(lián)。7.一個用于內(nèi)燃機運行的裝置，尤其用于執(zhí)行如權(quán)利要求1至6中任一項所述的方法，該裝置設(shè)計成，由代表期望功率的輸入?yún)?shù)計算理論扭矩，其中通過增壓壓力有關(guān)的限制限制該理論扭矩，并且使燃料質(zhì)量的修正與增壓壓力有關(guān)的限制的計算動態(tài)地斷耦聯(lián)。8.如權(quán)利要求7所述的裝置，該裝置為了動態(tài)地斷耦聯(lián)包括濾波器。
【專利摘要】一種用于內(nèi)燃機運行的方法和裝置。在該方法中，使燃料質(zhì)量的修正與增壓壓力有關(guān)的限制的計算動態(tài)地斷耦聯(lián)。
【IPC分類】F02D41/14, F02D41/30
【公開號】CN104995389
【申請?zhí)枴緾N201380067106
【發(fā)明人】A.德爾克, J.巴爾道夫
【申請人】Mtu 腓特烈港有限責(zé)任公司
【公開日】2015年10月21日
【申請日】2013年12月17日
【公告號】DE102012025019A1, EP2956652A1, US20150354490, WO2014095046A1