專利名稱：蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)及應(yīng)用的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種對(duì)低壓蒸汽進(jìn)行熱力壓縮的熱力學(xué)循環(huán)路線。低壓蒸汽來(lái)源于熱機(jī)真空膨脹做工排出的乏蒸汽和真空蒸發(fā)產(chǎn)生的低壓蒸汽，如果不加壓縮難以回收應(yīng)用，用經(jīng)濟(jì)可行的方法壓縮回收熱機(jī)做工排出的低壓水蒸汽，對(duì)提高能源效率，大幅減少溫室氣體排放具有巨大的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。壓縮低壓水蒸汽的有效方法是采用拉瓦爾噴管熱力壓縮，低壓水蒸汽從膨脹做工終點(diǎn)絕熱壓縮到可利用的壓力，會(huì)很快到達(dá)過(guò)熱區(qū)，導(dǎo)致工質(zhì)的焓；熵；溫度同時(shí)升高，工作蒸汽用量急劇增加，只有開(kāi)發(fā)新的熱力學(xué)循環(huán)路線才能降低熱力壓縮能耗，利于應(yīng)用。
本發(fā)明的目的是為熱力壓縮蒸汽開(kāi)發(fā)新的熱力學(xué)循環(huán)路線，低壓蒸汽能夠沿循環(huán)路線在飽和線附近完成壓縮，能夠用少的工作蒸汽(用于對(duì)低壓蒸汽傳遞多余動(dòng)量的過(guò)熱蒸汽)耗量使低壓蒸汽升壓到可重新利用的壓力，大幅度減少熱力發(fā)電和供熱產(chǎn)生的溫室汽體排放，大幅減少或杜絕冷凝水蒸汽的排放。
本發(fā)明是這樣實(shí)現(xiàn)的采用拉瓦爾噴管對(duì)低壓蒸汽作動(dòng)量壓縮(動(dòng)量的變化與壓差成正比)，工作蒸汽采用300-800℃的過(guò)熱蒸汽，過(guò)熱蒸汽可以是汽機(jī)中間抽汽再熱或獨(dú)立提供的過(guò)熱蒸汽，在焓熵圖上膨脹做工終點(diǎn)絕熱等熵壓縮到飽和線以上等壓線的交點(diǎn)，這一點(diǎn)過(guò)熱溫度隨壓力升高而升高，導(dǎo)致壓縮能耗升高，壓縮能耗最低的路線是從濕蒸汽區(qū)絕熱壓縮至飽和點(diǎn)完成壓縮，能夠?qū)崿F(xiàn)的熱力循環(huán)路線有三種1.先壓縮后加濕把絕熱壓縮終點(diǎn)到等壓線上的飽和點(diǎn)作為一個(gè)區(qū)間，根據(jù)區(qū)間的焓差或熵差劃分為多個(gè)壓縮級(jí)，每個(gè)絕熱壓縮級(jí)的終點(diǎn)在離飽和點(diǎn)很近的過(guò)熱區(qū)完成，在每個(gè)壓縮級(jí)的終點(diǎn)布置一個(gè)等壓加濕級(jí)，加濕液體迅速吸收過(guò)熱熱量蒸發(fā)，導(dǎo)致過(guò)熱的壓縮終點(diǎn)沿等壓線滑到飽和點(diǎn)，也可滑到濕蒸汽區(qū)，，以上一壓縮級(jí)的終點(diǎn)(可以是飽和點(diǎn)或等壓線上的濕蒸汽點(diǎn))為起點(diǎn)再進(jìn)行下一絕熱壓縮級(jí)壓縮，2.先加濕后壓縮把絕熱壓縮終點(diǎn)到等壓線上的飽和點(diǎn)作為一個(gè)區(qū)間，根據(jù)區(qū)間的焓差或熵差劃分為多個(gè)壓縮級(jí)，首先從第一級(jí)壓縮終點(diǎn)作絕熱膨脹線交于熱機(jī)膨脹做工終點(diǎn)的等壓線，交點(diǎn)作為第一級(jí)加濕終點(diǎn)，先加濕后再絕熱壓縮到第一級(jí)壓縮終點(diǎn)，第二級(jí)加濕壓縮的路線是先加濕使第一級(jí)壓縮終點(diǎn)沿等壓線向濕蒸汽區(qū)移動(dòng)至第二級(jí)壓縮終點(diǎn)絕熱等熵膨脹線的交點(diǎn)，再絕熱壓縮到第二級(jí)壓縮終點(diǎn)，以后的壓縮級(jí)按相同原理的熱力循環(huán)路線完成，3.采用“先壓縮后加濕”與先“加濕后壓縮”混合的熱力循環(huán)路線，實(shí)現(xiàn)“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”可以采用在引入蒸汽進(jìn)口有加濕器，在第一級(jí)噴管裝置里全部工作蒸汽在喉管與全部引入蒸汽混合，擴(kuò)壓段由多級(jí)擴(kuò)壓等壓加濕段串連構(gòu)成的一體化裝置，也可以采用在引入蒸汽進(jìn)口有加濕器，擴(kuò)壓管出口有等壓加濕段的多套獨(dú)立拉瓦爾噴管串連組成的系統(tǒng)裝置，實(shí)現(xiàn)“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”的一體化拉瓦爾噴管裝置與多套獨(dú)立拉瓦爾噴管串連組成的系統(tǒng)裝置，可以等壓加濕段在前，擴(kuò)壓壓縮段在后，可以擴(kuò)壓壓縮段在前等壓加濕段在后，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于回收真空蒸發(fā)低壓蒸汽時(shí)，優(yōu)先采用“先壓縮后加濕”或“先壓縮后加濕”與“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線、“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于熱電聯(lián)供汽機(jī)低壓排氣熱力壓縮回收時(shí)，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”或采用“先壓縮后加濕”“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于降低冷凝汽機(jī)膨脹終點(diǎn)和升高冷凝排氣終點(diǎn)時(shí)，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”或采用“先壓縮后加濕”“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線。
采用分級(jí)交替壓縮加濕熱力循環(huán)路標(biāo)線能夠降低壓縮能耗的原理分析如下k/k+1(1)絕熱壓縮過(guò)程有T2/T1＝ε
式中T1壓縮起點(diǎn)溫度 T2壓縮終點(diǎn)溫度 壓比ε＝P2/P1K絕熱指數(shù)上式說(shuō)明壓比不變，起點(diǎn)溫度高壓縮終點(diǎn)溫度高，壓縮終點(diǎn)溫度升高導(dǎo)致壓縮工質(zhì)熱焓升高，過(guò)熱蒸汽熱焓可用下式估算I＝r+CPΔT(2)式中I過(guò)熱蒸汽熱焓，r汽化顯潛熱，CP過(guò)熱區(qū)比熱ΔT飽和溫度與過(guò)熱蒸汽溫差。很少加濕量便能吸收大量熱量使過(guò)熱或飽和蒸汽沿等壓線滑到飽和點(diǎn)或濕蒸汽區(qū)，在濕蒸汽區(qū)接近絕熱壓縮起點(diǎn)壓縮，能夠避免蒸汽過(guò)熱，降低了平均壓縮溫度和工質(zhì)熱焓，總體效果是減少壓縮能耗，提高壓縮效率。
本發(fā)明的積極效果表現(xiàn)在1用交替加濕壓縮的熱力學(xué)循環(huán)路線對(duì)低壓蒸汽壓縮，很少加濕量便能吸收大量熱量使過(guò)過(guò)熱(或飽和)蒸汽沿等壓線滑到飽和點(diǎn)或濕蒸汽區(qū)，在濕蒸汽區(qū)接近絕熱壓縮起點(diǎn)開(kāi)始?jí)嚎s，在飽和線附近完成壓縮，能夠避免蒸汽過(guò)熱，降低了平均壓縮溫度和工質(zhì)熱焓，減少壓縮能耗，提高壓縮效率。加濕壓縮使過(guò)程沿熵減的方向發(fā)展，而現(xiàn)有絕熱壓縮過(guò)程是熵增的。
2.用于熱電機(jī)組可以既保持高發(fā)電出力又可避免冷凝熱損失。
3.用于冷凝熱力發(fā)電機(jī)組即可以通過(guò)抽射真空提高發(fā)電出力，又可以通過(guò)熱力壓縮改變冷凝溫度，在任何可能的自然環(huán)境溫度下可靠完成冷凝。
4.本發(fā)明提供的熱力循環(huán)路線能夠大幅度減少熱力發(fā)電和供熱產(chǎn)生的溫室汽體排放，大幅減少或杜絕冷凝水蒸汽的排放，冷凝水蒸汽排放和溫室氣體排放的復(fù)合作用能夠加速破壞性氣候變化。
接合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說(shuō)明實(shí)施例的條件是用拉瓦爾噴管壓縮汽輪機(jī)排出的低壓蒸汽用于供熱。
絕熱壓縮工藝熱力參數(shù)如下
汽輪機(jī)排出蒸汽壓力 4000Pa 28.8℃ I＝2320KJ S＝7.7工作蒸汽壓力1.27MPa 450℃ 3365KJ飽和壓縮終點(diǎn)1.0MPA 180℃ 2780KJ絕熱壓縮終點(diǎn)1.0MPA 479℃ 3435KJ S＝7.7分級(jí)壓縮加濕工藝的熱力參數(shù)如下第一級(jí)壓縮起點(diǎn) 0.004MPa 28.8℃ 2330KJ(絕熱膨脹終點(diǎn)X＝0.905)第一級(jí)壓縮終點(diǎn) 0.1MPAa 168℃ 2820KJ(絕熱壓縮點(diǎn))第一級(jí)加濕終點(diǎn) 0.1MPa100℃ 2680KJ(等壓飽和點(diǎn))第二級(jí)壓縮起點(diǎn) 0.1MPa100℃ 2680KJ第二級(jí)壓縮終點(diǎn) 0.2MPa165℃ 2810KJ(絕熱壓縮點(diǎn))第二級(jí)加濕終點(diǎn) 0.2MPa119.6℃ 2710KJ(等壓飽和點(diǎn))第三級(jí)壓縮起點(diǎn) 0.2MPa119.6℃ 2710KJ第三級(jí)壓縮終點(diǎn) 0.5MPa214℃ 2885KJ(絕熱壓縮點(diǎn))第三級(jí)加濕終點(diǎn) 0.5MPa151.1℃ 2750KJ(等壓飽和點(diǎn)第四級(jí)壓縮起點(diǎn) 0.5MPa151.1℃ 2750KJ第四級(jí)壓縮終點(diǎn) 1.0MPa227℃ 2890KJ(絕熱壓縮點(diǎn))熵S＝6.6KJ壓縮消耗工作蒸汽量多少反應(yīng)壓縮效率的高低。壓縮消耗工作蒸汽量按下述方法確定根據(jù)動(dòng)量守衡定理對(duì)拉瓦爾噴管吼管有+m2V2-(m1+m2)V3＝A(P2-P1)(3)式中m1、m2工作蒸汽 引入蒸汽質(zhì)量V1、V2、V3 工作蒸汽 引入蒸汽 混合蒸汽流速
P1、P2、A 喉管入口壓力 吼管出口壓力 吼管進(jìn)出口面積(等徑時(shí))如果等式右邊很小(可忽略)有m1V1+m2V2＝(m1+m2)V設(shè) m2/m1＝G2/G1＝U(引射系數(shù)) (4)U＝(V1-V3)/(V3-V2)(5)因 I＝A/2G(V2)(2G/A)0.5×I0.5＝V代入上式有U＝(I10.5-I30.5)/(I30.5-I20.5) (6)用(6)式估算實(shí)施例如下工作蒸汽1.27MPa 450℃ 3365KJ實(shí)施例1一級(jí)絕熱壓縮工作蒸汽1.27MPa 450℃ 3365KJ壓縮0.004MPa/288℃/2330KJ至0.1MPa/479℃/3435KJU＝33650.5-34350.5/34350.5-23300.5＝58-58.6/58.6-48.27＝-0.058說(shuō)明因絕熱壓縮終點(diǎn)溫升和熱焓值高，不可能用1.27/450℃工作蒸汽完成0.004至1. 0MPa的絕熱壓縮。
實(shí)施例2采用先壓縮后加濕工藝工作蒸汽1.27MPa 450℃ 3365KJ第一級(jí)壓縮0.004MPa(X＝0.905)分級(jí)絕熱壓縮加濕至0.1MPaU1＝33650.5-28200.5/28200.5-23300.5＝58-53.1/53.1-48.27＝1.0144第一級(jí)加濕終點(diǎn)0.1MPa 100℃ 268KJ工作蒸汽量G11＝0.9988 引入蒸汽G12＝1 混合流量＝1.9988第一級(jí)加濕量ΔG1＝(2820-2680)/(2680-83.7)＝0.0539KG/KG第一級(jí)排出蒸汽總量1.9988×(1+0.0539)＝2.1065第二級(jí)U2＝33650.5-28100.5/28100.5-26800.5＝58-53/53-51.76＝4.032第二級(jí)加濕終點(diǎn) 0.1MPa 119.6℃ 2710KJ
第二級(jí)工作蒸汽量G12＝0.522 引入蒸汽G22＝2.1065 混合流量2.6285第二級(jí)加濕量ΔG2＝(2810-2710)/(2710-83.7)＝0.038KG/KG第二級(jí)排出蒸汽總量2.625(1+0.038)＝2.725第三級(jí)U3＝33650.5-28850.5/28850.5-27100.5＝58-53.7/53.7-52＝2.529第三級(jí)加濕終點(diǎn)0.5MPa151.1℃ 2750KJ第三級(jí)工作蒸汽量G13＝2.628/2.529＝1.039 引入蒸汽G23＝2.6285 混合流量＝3.67第三級(jí)加濕量ΔG3＝(2885-2710)/(2710-83.7)＝0.067KG/KG第三級(jí)排出蒸汽總量3.67(1+0.066)＝3.912第四級(jí)U2＝33650.5-28900.5/28900.5-27100.5＝ 58-53.76/53.76-52.06＝2.42第四級(jí)終點(diǎn)1.0MPa 227℃ 2890KJ工作蒸汽量G14＝3.912/2.42＝1.6165 引入蒸汽G24＝3.912 混合蒸汽量5.528工作蒸汽用量∑G1i＝G11+G12+G13+G14＝0.9988+0.552+1.039+1.516＝4.1058引入蒸汽流量1引入系數(shù) U＝1/4.1058＝0.243說(shuō)明例二壓縮終點(diǎn)仍然在過(guò)熱區(qū)，雖然完成了壓縮，但工作蒸汽用量仍然較多實(shí)施例3采用先加濕后壓縮熱力循環(huán)路線，兩級(jí)完成壓縮過(guò)程起點(diǎn)0.004MPa 28.8℃ 2330KJ(實(shí)際膨脹終點(diǎn)X＝0.905)第一級(jí)加濕終點(diǎn)0.004MPa X＝0.816(絕熱膨脹終點(diǎn))2110KJ第一級(jí)壓縮終點(diǎn) 0.5MPAa 151.1℃ X＝1.02750KJ(飽和點(diǎn))第二級(jí)濕終點(diǎn) 0.5MPa 151℃X＝0.952650KJ第二級(jí)壓縮終點(diǎn) 1.0MPa 180℃2800KJ(飽和點(diǎn))第一級(jí)壓縮U＝33650.5-27500.5/27500.5-21100.5＝58-52.44/52.44-45.93＝0.854
工作蒸汽流量G11＝1.17 引入蒸汽G12＝1 混合蒸汽流量2.17第二級(jí)壓縮U＝33650.5-28000.5/28000.5-26500.5＝58-52.9/52.9-51.48＝3.59工作蒸汽流量G12＝0.604 引入蒸汽G22＝2.17 混合蒸汽流量2.77總蒸汽流量＝G11+G12＝1.17+0.604＝1.774總引入系數(shù)U＝1/1.774＝0.5636實(shí)施例3說(shuō)明先加濕后壓縮可以在飽和線以下完成壓縮，工作蒸汽用量有明顯降低。
實(shí)施例4工作蒸汽1.27MPa 550℃，3580KJ其余條件同例3第一級(jí)壓縮U＝35800.5-27500.5/27500.5-21100.5＝59.83-52.44/52.44-45.93＝1.135工作蒸汽流量G11＝0.88 引入蒸汽G12＝1 混合蒸汽流量1.88第二級(jí)壓縮U＝35800.5-28000.5/28000.5-26500.5＝59.83-52.9/52.9-51.48-＝4.88工作蒸汽流量G12＝0.385 引入蒸汽G22＝1.88 混合蒸汽流量2.265總蒸汽流量＝G11+G12＝0.88+0.385＝1.245總引入系數(shù)U＝1/1.245＝0.803實(shí)施例4說(shuō)明采用高溫過(guò)熱蒸汽，工作蒸汽用量進(jìn)一步減少。
實(shí)施例5工藝條件同實(shí)施例4，用于熱電聯(lián)供過(guò)熱蒸汽焓3.43MPa/435℃/33151KJ工作蒸汽從汽機(jī)中間抽出參數(shù)為1.27MPa 350℃(3150KJ)再熱至550℃(3580KJ)抽汽前發(fā)電熱焓I1＝3315-3150＝165KJ/KG抽汽后發(fā)電熱焓I2＝(3150-2320)×0.803/1+0.803＝369.66KJ/Kg發(fā)電合計(jì)I1+I2＝(165369.66)/4.1868＝127.7Kcal/kg度電汽耗d＝860/127.7＝6.734Kg/kwh 蒸汽100％用于供熱。
參數(shù)相近的抽汽冷凝機(jī)組C12-35/10 度電汽耗d＝8.25Kg/kwh，只有58.8％的蒸汽能夠用于供熱。參數(shù)相近的背壓發(fā)電供熱機(jī)組B1.5-35/10 度電汽耗d＝16.57Kg/kwh，發(fā)電供熱參數(shù)比較
比較說(shuō)明蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)用于熱電聯(lián)供有明顯優(yōu)點(diǎn)，即能夠用較低的發(fā)電汽耗生產(chǎn)較多的電，又能將汽機(jī)排汽全部用于供熱，避免蒸汽冷凝損失。實(shí)施例中汽機(jī)絕熱膨脹終點(diǎn)0.004MPa(X＝0.905)S7.7，完成壓縮終點(diǎn)1.0MPa(飽和)S6.58，壓縮過(guò)程沿熵減的方向完成。
實(shí)施例6用于改變凝汽式汽輪機(jī)膨脹終點(diǎn)和冷凝終點(diǎn)，過(guò)熱蒸汽3.43MPa/435℃ 3303KJ/背壓0.0081MPa，2390.4KJ冷凝溫度41.1℃，發(fā)電汽耗4.75dg/kwh現(xiàn)用產(chǎn)本發(fā)明提供的拉瓦爾噴管抽射壓縮方法將膨脹終點(diǎn)抽到0.004MPa/2330KJ(X＝0.905)發(fā)電汽耗4.4kg/kwh后再升壓到0.0081MPa冷凝，發(fā)電量增加4.75-4.4/4.75＝7.368％，付出的代價(jià)是消耗部分熱量采用1.27MPa//350℃/3150KJ抽汽作工作蒸汽U＝31500.5-23900.5/2390.5-23300.5＝56.12-48.88/48.88-48.27＝11.869工作蒸汽用量＝1/1+11.869＝0.0778kg/kg，4.4+0.0778＝4.478Kg，說(shuō)明在一定條件下抽射真空可以不增加熱耗多發(fā)電。在環(huán)境溫度高于冷凝溫度時(shí)，汽機(jī)背壓真空會(huì)降低，導(dǎo)致出力以更大的幅度降低，采用實(shí)施例6的熱力壓縮方法即可保持發(fā)電量又可順利完成冷凝，用于風(fēng)冷熱電機(jī)組可以隨環(huán)境溫度而調(diào)節(jié)冷凝溫度。
權(quán)利要求
1.本發(fā)明涉及熱力壓縮水蒸汽的循環(huán)路線，特別是“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”其特征在于采用拉瓦爾噴管對(duì)低壓蒸汽作動(dòng)量壓縮(動(dòng)量的變化與壓差成正比)時(shí)，工作蒸汽采用過(guò)熱蒸汽，低壓蒸汽能耗最低的壓縮路線是從濕蒸汽區(qū)絕熱壓縮至飽和點(diǎn)完成壓縮，能夠?qū)崿F(xiàn)的熱力循環(huán)路線有三種1。先壓縮后加濕、2。先加濕后壓縮、3。“先壓縮后加濕”與先“加濕后壓縮”混合的熱力循環(huán)路線，實(shí)現(xiàn)“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”可以采用在引入蒸汽進(jìn)口有加濕器，在第一級(jí)噴管裝置里全部工作蒸汽在喉管與全部引入蒸汽混合，擴(kuò)壓段由多級(jí)擴(kuò)壓等壓加濕段串連構(gòu)成的一體化裝置，也可以采用在引入蒸汽進(jìn)口有加濕器，擴(kuò)壓管出口有等壓加濕段的多套獨(dú)立拉瓦爾噴管串連組成的系統(tǒng)裝置，實(shí)現(xiàn)“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”的一體化拉瓦爾噴管裝置與多套獨(dú)立拉瓦爾噴管串連組成的系統(tǒng)裝置，可以等壓加濕段在前，擴(kuò)壓壓縮段在后，可以擴(kuò)壓壓縮段在前等壓加濕段在后，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于回收真空蒸發(fā)低壓蒸汽時(shí)，采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先壓縮后加濕”或采用“先壓縮后加濕”與“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線、“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于熱電聯(lián)供汽機(jī)低壓排氣熱力壓縮回收時(shí)，采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”或采用“先壓縮后加濕”“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線、“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于降低冷凝汽機(jī)膨脹終點(diǎn)和升高冷凝排氣終點(diǎn)時(shí)，采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”或采用“先壓縮后加濕”“先加濕后壓縮”混合使用的熱力循環(huán)路線。
2.權(quán)利要求1中，熱力循環(huán)路線“先壓縮后加濕”其特征是把絕熱壓縮終點(diǎn)到等壓線上的飽和點(diǎn)作為一個(gè)區(qū)間，根據(jù)區(qū)間的焓差或熵差劃分為多個(gè)壓縮級(jí)，每個(gè)絕熱壓縮級(jí)的終點(diǎn)在離飽和點(diǎn)很近的過(guò)熱區(qū)完成，在每個(gè)壓縮級(jí)的終點(diǎn)布置一個(gè)等壓加濕級(jí)，加濕液體迅速吸收過(guò)熱熱量蒸發(fā)，導(dǎo)致過(guò)熱的壓縮終點(diǎn)沿等壓線滑到飽和點(diǎn)，也可滑到濕蒸汽區(qū)，以上一壓縮級(jí)的終點(diǎn)(可以是飽和點(diǎn)或等壓線上的濕蒸汽點(diǎn))為起點(diǎn)再進(jìn)行下一絕熱壓縮級(jí)壓縮。
3.權(quán)利要求1中，熱力循環(huán)路線“先加濕后壓縮”其特征是把絕熱壓縮終點(diǎn)到等壓線上的飽和點(diǎn)作為一個(gè)區(qū)間，根據(jù)區(qū)間的焓差或熵差劃分為多個(gè)壓縮級(jí)，首先從第一級(jí)壓縮終點(diǎn)作絕熱膨脹線交于熱機(jī)膨脹做工終點(diǎn)的等壓線，交點(diǎn)作為第一級(jí)加濕終點(diǎn)，先加濕后再絕熱壓縮到第一級(jí)壓縮終點(diǎn)，第二級(jí)加濕壓縮的路線是先加濕使第一級(jí)壓縮終點(diǎn)沿等壓線向濕蒸汽區(qū)移動(dòng)至第二級(jí)壓縮終點(diǎn)絕熱等熵膨脹線的交點(diǎn)，再絕熱壓縮到第二級(jí)壓縮終點(diǎn)，以后的壓縮級(jí)按相同原理的熱力循環(huán)路線完成。
4.權(quán)利要求1中，工作蒸汽采用過(guò)熱蒸汽其特征是300-800℃的過(guò)熱蒸汽，過(guò)熱蒸汽可以是汽機(jī)中間抽汽再熱或獨(dú)立提供的過(guò)熱蒸汽。
5.權(quán)利要求1中，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于回收真空蒸發(fā)低壓蒸汽時(shí)，其特征在于采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先壓縮后加濕”的熱力循環(huán)路線、
6 權(quán)利要求1中，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于熱電聯(lián)供汽機(jī)低壓排氣熱力壓縮回收時(shí)，其特征在于采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”的熱力循環(huán)路線，
7.權(quán)利要求1中，“蒸汽加濕壓縮熱力循環(huán)”用于降低冷凝汽機(jī)膨脹終點(diǎn)和升高冷凝排氣終點(diǎn)時(shí)，其特征在于采用拉瓦爾噴管作抽射真空熱力壓縮裝置，優(yōu)先采用“先加濕后壓縮”的熱力循環(huán)路線。
全文摘要
本發(fā)明涉及對(duì)低壓蒸汽熱力壓縮的循環(huán)路線。低壓蒸汽來(lái)源汽輪機(jī)真空膨脹做工排汽和真空蒸發(fā)產(chǎn)生的蒸汽，采用本發(fā)明提出的“加濕壓縮”“壓縮加濕”路線，能夠通過(guò)拉瓦爾噴管用最少的工作過(guò)熱蒸汽完成低壓蒸汽壓縮回收，用于熱力發(fā)電機(jī)組時(shí)比背壓熱電機(jī)組增加發(fā)電量1倍以上、比抽汽冷凝機(jī)組發(fā)電增加10％，供熱增加40％，沒(méi)有冷凝排放、提高凝汽機(jī)組真空度多發(fā)電7％，同時(shí)提高冷凝溫度在任何可能的汽溫下完成熱力循環(huán)。
文檔編號(hào)F01K19/00GK1763354SQ20041008580
公開(kāi)日2006年4月26日 申請(qǐng)日期2004年10月21日 優(yōu)先權(quán)日2004年10月21日
發(fā)明者王衛(wèi)民 申請(qǐng)人:王衛(wèi)民