本發(fā)明涉及用作玻璃瓶的蓋的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。
背景技術(shù)：
對于清涼飲料水、酒類等的飲料用容器而言，自古以來大多使用玻璃瓶，細(xì)口的玻璃瓶中廣泛使用被稱為瓶蓋(crowncap)的金屬制的蓋。通常，瓶蓋以薄鋼板為原材料通過壓制成型來制造，包括堵塞瓶口的圓盤狀的部分和設(shè)于其周圍的褶皺狀部分，通過將褶皺狀的部分壓接(crimp)于瓶口而密封瓶。
使用瓶蓋的瓶中大多填充有啤酒、碳酸飲料等產(chǎn)生內(nèi)壓的內(nèi)容物。因此，對瓶蓋要求很高的耐壓強(qiáng)度，使其即使在內(nèi)壓因溫度變化等而增高時(shí)瓶蓋也不變形而破壞瓶的密封。另外，即使原材料的強(qiáng)度足夠，在成型性不足的情況下，褶皺的形狀也不均勻，即使壓接于瓶口，也會發(fā)生無法得到足夠的密封性的情況，因此也要求成型性優(yōu)異。
用作瓶蓋的原材料的薄鋼板主要使用sr(singlereduced)鋼板。該鋼板通過冷軋使鋼板減薄后，實(shí)施退火，并進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制。以往的瓶蓋用鋼板的板厚通常為0.22mm以上，通過應(yīng)用以食品、飲料的罐等所使用的軟鋼作為原材料的sr材料，能夠確保足夠的耐壓強(qiáng)度和成型性。
近年來，與罐用鋼板一樣，對于瓶蓋用鋼板，以成本降低為目的的薄壁化的要求正在增加。在瓶蓋用鋼板的板厚為0.20mm以下時(shí)，利用以往的sr材料制造的瓶蓋的耐壓強(qiáng)度不足。為了確保耐壓強(qiáng)度，可以考慮應(yīng)用如下dr(doublereduced)鋼板，所述dr鋼板在退火后實(shí)施二次冷軋且可利用對伴隨薄壁化的強(qiáng)度降低進(jìn)行補(bǔ)償?shù)募庸び不?，但?dāng)增大二次冷軋時(shí)的壓下率時(shí)，鋼板變硬，因此成型性降低。在瓶蓋成型中，在成型初期，中央部被一定程度地拉深，然后，外緣部被成型為褶皺形狀。在成型性低的鋼板的情況下，有時(shí)發(fā)生褶皺形狀不均勻的形狀不良。褶皺形狀不均勻的瓶蓋存在如下問題：即使壓蓋于瓶上也無法得到耐壓強(qiáng)度，發(fā)生內(nèi)容物的泄漏，不能起到作為蓋的作用。另外，即使褶皺形狀均勻，在鋼板強(qiáng)度低的情況下，瓶蓋也可能由于耐壓強(qiáng)度不足而脫落。
目前為止，為了得到薄壁化時(shí)強(qiáng)度和成型性兩者優(yōu)異的鋼板，提出了以下這樣的技術(shù)。
專利文獻(xiàn)1中公開了一種板厚0.4mm以下且罐強(qiáng)度、罐成型性優(yōu)異的容器用極薄軟質(zhì)鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有n：0.0040～0.0300％、al：0.005～0.080％，利用jis5號試驗(yàn)片進(jìn)行的拉伸試驗(yàn)中的0.2％耐力為430mpa以下，總伸長率為15～40％，內(nèi)部摩擦產(chǎn)生的q-1為0.0010以上。
專利文獻(xiàn)2中公開了一種高強(qiáng)度高加工性罐用鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有：c：0.001～0.080％、si：0.003～0.100％、mn：0.10～0.80％、p：0.001～0.100％、s：0.001～0.020％、al：0.005～0.100％、n：0.0050～0.0150％、b：0.0002～0.0050％，在軋制方向截面中，以面積率計(jì)，含有0.01～1.00％的晶粒的伸長率(elongationrate)為5.0以上的晶粒。
現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
專利文獻(xiàn)
專利文獻(xiàn)1：日本特開2001-49383號公報(bào)
專利文獻(xiàn)2：日本特開2013-28842號公報(bào)
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
發(fā)明所要解決的課題
但是，在將上述現(xiàn)有技術(shù)應(yīng)用于瓶蓋用鋼板的薄壁化的情況下，均存在無法確保作為瓶蓋的性能的問題。專利文獻(xiàn)1所記載的鋼板為軟質(zhì)，且含有大量n，因此，在為了得到需要的強(qiáng)度而增大二次冷軋壓下率時(shí)，各向異性也增大，損害成型性。另外，專利文獻(xiàn)2所記載的鋼板也一樣，n的含量多，因此難以兼顧瓶蓋所要求的耐壓強(qiáng)度和成型性。
本發(fā)明是鑒于上述課題而完成的，其目的在于提供一種即使薄壁化也具備足夠強(qiáng)度和成型性的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。
用于解決課題的方案
[1]一種瓶蓋用鋼板，其具有下述成分組成：以質(zhì)量％計(jì)，含有c：0.0010％以上且低于0.0050％、si：0.10％以下、mn：0.05％以上且低于0.50％、p：0.050％以下、s：0.050％以下、al：大于0.002％且低于0.070％、n：低于0.0040％、b：0.0005％以上且0.0020％以下，余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，所述瓶蓋用鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa以上，下式(1)所示的平均蘭克福特值(r)為1.1以上，下式(2)所示的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)為－0.3以上且0.3以下，
r＝101.44/(145.0×e×10-6－38.83)2－0.564···(1)
式中，
e＝(e0+2e45+e90)/4···(2)
e0、e45、e90：相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa)，
δr＝0.031－4.685×10-5×δe···(3)
式中，δe＝(e0－2e45+e90)/2···(4)。
[2]如上述[1]所記載的瓶蓋用鋼板，其板厚為0.20mm以下。
[3]一種瓶蓋用鋼板的制造方法，該方法包括：對具有上述[1]所述的成分組成的鋼坯進(jìn)行熱軋，在精軋后以30～80℃/秒的冷卻速度進(jìn)行冷卻，在570～670℃的溫度下進(jìn)行卷取，進(jìn)行一次冷軋，在620～720℃的溫度下進(jìn)行退火，以大于20％且50％以下的壓下率進(jìn)行二次冷軋。
[4]一種瓶蓋，其是對上述[1]或[2]所述的瓶蓋用鋼板進(jìn)行成型而得到的。
發(fā)明效果
根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種即使薄壁化也具備足夠強(qiáng)度及成型性的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。
具體實(shí)施方式
本發(fā)明的瓶蓋用鋼板具有下述成分組成：以質(zhì)量％計(jì)，含有c：0.0010％以上且低于0.0050％、si：0.10％以下、mn：0.05％以上且低于0.50％、p：0.050％以下、s：0.050％以下、al：大于0.002％且低于0.070％、n：低于0.0040％、b：0.0005％以上且0.0020％以下，余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，所述瓶蓋用鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa以上，平均蘭克福特值(r(＝101.44/(145.0×e×10-6－38.83)2－0.564))為1.1以上，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr(＝0.031－4.685×10-5×δe))為－0.3以上且0.3以下。以下，對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板進(jìn)行說明。
首先，對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板的成分組成進(jìn)行說明。含量的單位“％”全部為“質(zhì)量％”。
〔c的含量：0.0010％以上且低于0.0050％〕
即使將c(碳)的含量設(shè)為低于0.0010％，也不會得到特別的效果，反而精煉成本變得過高。另一方面，在含有大量c時(shí)，平均蘭克福特值(r)降低，且如后面敘述的那樣損害瓶蓋的成型性。特別是在c的含量為0.0050％以上時(shí)，成型后的瓶蓋的褶皺形狀變得不均勻，導(dǎo)致形狀不良。因此，c的含量設(shè)為0.0010％以上且低于0.0050％。
〔si的含量：0.10％以下〕
在含有大量si(硅)時(shí)，由于與c相同的原因，損害瓶蓋的成型性。因此，si的含量設(shè)為0.10％以下。另外，從提高鋼板的強(qiáng)度的觀點(diǎn)考慮，si的含量優(yōu)選設(shè)為0.01％以上。
〔mn的含量：0.05％以上且低于0.50％〕
mn(錳)的含量低于0.05％時(shí)，即使在降低s的含量的情況下，也難以避免高溫脆性，在連續(xù)鑄造時(shí)發(fā)生表面裂紋等的問題。因此，mn的含量設(shè)為0.05％以上。另一方面，在含有大量mn時(shí)，由于與c相同的原因，損害瓶蓋的成型性。因此，mn的含量設(shè)為低于0.50％。
〔p的含量：0.050％以下〕
在p(磷)的含量超過0.050％時(shí)，導(dǎo)致鋼板的硬質(zhì)化、耐腐蝕性的降低。因此，p的含量的上限值設(shè)為0.050％。另外，為了使p低于0.001％時(shí)脫p成本過高，因此p的含量優(yōu)選設(shè)為0.001％以上。
〔s的含量：0.050％以下〕
s(硫)在鋼板中與mn結(jié)合而形成mns，并大量析出，從而使鋼板的熱延展性降低。s的含量超過0.050％時(shí)，該影響變得明顯。因此，s的含量的上限值設(shè)為0.050％。另外，為了使s低于0.005％時(shí)脫s成本過高，因此s的含量優(yōu)選設(shè)為0.005％以上。
〔al的含量：大于0.002％且低于0.070％〕
al(鋁)是作為脫氧劑而含有的元素，且與鋼中的n形成aln，使鋼中的固溶n減少。在al含量為0.002％以下時(shí)，作為脫氧劑的效果不足，導(dǎo)致發(fā)生凝固缺陷。另一方面，在二次冷軋的壓下率高的情況下，大量的al是成型性降低的主要原因。特別是al含量為0.070％以上時(shí)，平均蘭克福特值(r)降低，損害瓶蓋的成型性。因此，al的含量設(shè)為大于0.002％且低于0.070％。
〔n的含量：低于0.0040％〕
n(氮)的含量為0.0040％以上時(shí)，平均蘭克福特值(r)降低，損害瓶蓋的成型性。因此，使n的含量低于0.0040％。另外，難以使n穩(wěn)定地低于0.0010％，且制造成本也過高，因此n的含量優(yōu)選為0.0010％以上。
〔b的含量：0.0005％以上且0.0020％以下〕
通過含有b(硼)，可以抑制熱軋后形成粗大晶粒，因此b是本發(fā)明鋼板高強(qiáng)度化所需要的元素。在b的含量低于0.0005％時(shí)，無法充分發(fā)揮上述的效果。另一方面，即使b的含量大于0.0020％，也不能期待進(jìn)一步的效果，成為導(dǎo)致成本增加的主要原因。因此，b的含量設(shè)為0.0005％以上且0.0020％以下，優(yōu)選b的含量為0.0008％以上且0.0015％以下。
余量為fe及不可避免的雜質(zhì)。
接著，對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板的機(jī)械性質(zhì)進(jìn)行說明。
本發(fā)明的瓶蓋用鋼板要求瓶蓋不會因瓶的內(nèi)壓而脫落的耐壓強(qiáng)度。以往使用的瓶蓋用鋼板的板厚為0.22mm以上，在進(jìn)行使板厚為0.20mm以下的薄壁化時(shí)，需要比以往更高的強(qiáng)度。在鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa時(shí)，不能對上述那樣的薄壁化的瓶蓋賦予足夠的耐壓強(qiáng)度。因此，軋制方向的屈服強(qiáng)度設(shè)為500mpa以上。需要說明的是，屈服強(qiáng)度可以通過“jisz2241”所示的金屬材料拉伸試驗(yàn)方法來測定。希望的屈服強(qiáng)度可以通過調(diào)整成分組成、調(diào)整熱軋精軋后的冷卻速度、并調(diào)整二次冷軋工序中的壓下率而得到，500mpa以上的屈服強(qiáng)度可以通過采用上述的成分組成、將熱軋精軋后的冷卻速度設(shè)為30℃/秒以上、并將二次冷軋工序中的壓下率設(shè)為大于20％而得到。
在瓶蓋用鋼板被沖裁成圓形的坯料后，通過壓制成型而成型為瓶蓋。成型后的瓶蓋形狀主要以褶皺形狀的均勻性來進(jìn)行評價(jià)。褶皺形狀不均勻時(shí)，有時(shí)會損害壓蓋后的密封性，從而導(dǎo)致瓶中內(nèi)容物的泄漏。瓶蓋用鋼板的成型性與平均蘭克福特值(r)及蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)有密切的關(guān)系，當(dāng)平均蘭克福特值(r)低于1.1或蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)低于－0.3或大于0.3時(shí)，成型后的褶皺形狀變得不均勻。因此，平均蘭克福特值(r)設(shè)為1.1以上，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)設(shè)為－0.3以上且0.3以下。平均蘭克福特值(r)更優(yōu)選為1.2以上。
需要說明的是，平均蘭克福特值(r)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法進(jìn)行評價(jià)，并以下式(1)來表示。該平均蘭克福特值(r)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法測定各方向的楊氏模量，并根據(jù)以下式(2)表示的平均楊氏模量(e)求得。另外，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)以非專利文獻(xiàn)1(p.r.mould,t.e.johnsonjr,“rapidassessmentofcold-rolledlow-carbonsteelsheets”,sheetmetalindustries,vol.50,1973,328-332頁)中所示的下式(3)來表示。該蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法測定各方向的楊氏模量，并根據(jù)以下式(4)表示的楊氏模量的面內(nèi)各向異性(δe)求得。
r＝101.44/(145.0×e×10-6－38.83)2－0.564···(1)
式中，e＝(e0+2e45+e90)/4···(2)
e0、e45、e90：相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa)。
δr＝0.031－4.685×10-5×δe···(3)
式中，δe＝(e0－2e45+e90)/2···(4)。
希望的平均蘭克福特值(r)可以通過調(diào)整成分組成、并調(diào)整熱軋時(shí)的卷取溫度而得到，1.1以上的平均蘭克福特值(r)可以通過設(shè)為上述的成分組成、并將熱軋時(shí)的卷取溫度設(shè)為670℃以下而得到。
另外，希望的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過調(diào)整熱軋精軋后的冷卻速度、并調(diào)整退火溫度及二次冷軋工序中的壓下率而得到，－0.3以上且0.3以下的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過將熱軋精軋后的冷卻速度設(shè)為80℃/秒以下、將退火溫度設(shè)為620℃以上、并將二次冷軋工序中的壓下率設(shè)為50％以下而得到。
接著，對本發(fā)明瓶蓋用鋼板的制造方法的一例進(jìn)行說明。本發(fā)明的瓶蓋用鋼板通過如下方式制造：對包含上述成分組成的鋼坯進(jìn)行熱軋，在精軋后以冷卻速度30～80℃/秒進(jìn)行冷卻，在570～670℃的溫度下卷取，進(jìn)行一次冷軋，在620～720℃的溫度下進(jìn)行退火，并以大于20％且50％以下的壓下率進(jìn)行二次冷軋。
在制造本發(fā)明的瓶蓋用鋼板時(shí)，通過使用轉(zhuǎn)爐等的公知方法，將鋼水調(diào)整為上述化學(xué)成分，例如，通過連續(xù)鑄造法制成鋼坯。接著，優(yōu)選在加熱下對坯料進(jìn)行粗軋。粗軋的方法沒有限定，優(yōu)選坯料的加熱溫度為1200℃以上。
從軋制負(fù)荷的穩(wěn)定性的觀點(diǎn)考慮，熱軋工序的精軋溫度優(yōu)選為850℃以上。另一方面，不必要地提高精軋溫度有時(shí)難以進(jìn)行薄鋼板的制造。具體而言，精軋溫度優(yōu)選設(shè)為850～960℃的溫度范圍內(nèi)。
在熱軋工序的精軋后，冷卻速度低于30℃/秒時(shí)，鐵素體在冷卻中過度生長，二次冷軋后的鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa，因此不優(yōu)選。另一方面，當(dāng)精軋后的冷卻速度設(shè)為大于80℃/秒時(shí)，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)低于－0.3，各向異性過大，損害成型性。因此，熱軋工序中精軋后的冷卻速度優(yōu)選設(shè)為30～80℃/秒，冷卻速度更優(yōu)選為30～55℃/秒。冷卻優(yōu)選在精軋后4.5秒鐘以內(nèi)開始，更優(yōu)選在3.0秒鐘以內(nèi)開始。需要說明的是，精軋后的冷卻速度表示從冷卻開始到卷取的平均冷卻速度。
當(dāng)熱軋工序的卷取溫度設(shè)為低于570℃時(shí)，為了不損害效率地進(jìn)行操作而需要降低精軋溫度，因此不優(yōu)選。另一方面，在卷取溫度高于670℃時(shí)，卷取后析出的aln量過多，導(dǎo)致退火后的細(xì)?；骄m克福特值(r)降低。因此，熱軋工序的卷取溫度優(yōu)選為570～670℃，更優(yōu)選為600～650℃。接下來，根據(jù)需要進(jìn)行酸洗。酸洗只要能夠除去表層氧化皮即可，不需要特別限定條件。另外，也可以使用機(jī)械性除去等方法來代替酸洗。
一次冷軋工序的壓下率沒有特別限定，但為了使二次冷軋后的鋼板的板厚為0.20mm以下，優(yōu)選為85～94％。
退火(熱處理)工序在620～720℃的溫度下進(jìn)行。當(dāng)退火溫度超過720℃時(shí)，在連續(xù)退火時(shí)容易發(fā)生熱翹曲等板通過不良的情況，因此不優(yōu)選。當(dāng)退火溫度低于620℃時(shí)，再結(jié)晶不完全，材質(zhì)不均勻。因此，退火(熱處理)工序優(yōu)選在620～720℃的溫度下進(jìn)行，更優(yōu)選在650～720℃的溫度下進(jìn)行。
本發(fā)明的瓶蓋用鋼板可以通過退火后的二次冷軋得到需要的屈服強(qiáng)度。二次冷軋的壓下率為20％以下時(shí)，無法得到確保瓶蓋耐壓性的足夠的屈服強(qiáng)度。另外，在二次冷軋的壓下率大于50％時(shí)，各向異性過大，損害成型性。因此，二次冷軋的壓下率優(yōu)選設(shè)為大于20％且50％以下，二次冷軋的壓下率更優(yōu)選為大于20％且40％以下。
對于如上所述得到的冷軋鋼板而言，隨后根據(jù)需要，通過例如電鍍對鋼板表面實(shí)施鍍錫、鍍鉻、鍍鎳等鍍敷處理而形成鍍敷層，制成瓶蓋用鋼板。需要說明的是，由于鍍敷等表面處理的膜厚相對于板厚足夠小，因此對瓶蓋用鋼板的機(jī)械特性的影響為可忽視的水平。
如以上的說明，本發(fā)明的瓶蓋用鋼板即使薄壁化也可以具有足夠的強(qiáng)度及成型性。
另外，本發(fā)明的瓶蓋是使用上述瓶蓋用鋼板成型的。瓶蓋主要由堵塞瓶口的圓盤狀的部分和設(shè)于其周圍的褶皺狀的部分組成。本發(fā)明的瓶蓋可以在沖裁成圓形的坯料后通過壓制成型而成型。本發(fā)明的瓶蓋由具有足夠的屈服強(qiáng)度且成型性優(yōu)異的鋼板制造，因此，即使薄壁化，作為瓶蓋的耐壓強(qiáng)度也優(yōu)異，還具有減少隨使用所帶來的廢棄物的排放量的效果。
實(shí)施例
本實(shí)施例中，首先，用轉(zhuǎn)爐熔煉含有表1所示的成分組成、且余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼，并進(jìn)行連續(xù)鑄造，由此得到了鋼坯。對這里得到的鋼坯再次加熱至1250℃后，在軋制開始溫度1150℃下進(jìn)行熱軋，并在表2所示的精軋溫度、冷卻速度、卷取溫度下進(jìn)行卷取。在熱軋后實(shí)施了酸洗。接著，以表2所示的壓下率進(jìn)行一次冷軋，在表2所示的退火溫度下進(jìn)行連續(xù)退火，接著以表2所示的壓下率實(shí)施二次冷軋。對得到的鋼板連續(xù)地實(shí)施通常的鍍cr，得到了無錫鋼板。
對以上得到的鋼板進(jìn)行了210℃、15分鐘的相當(dāng)于涂裝烘烤的熱處理，然后進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)、平均蘭克福特值r的測定及蘭克福特值的面內(nèi)各向異性δr的測定。拉伸試驗(yàn)使用jis5號尺寸的拉伸試驗(yàn)片按照“jisz2241”進(jìn)行，測定了軋制方向的屈服強(qiáng)度。下式(1)所示的平均蘭克福特值(r)使用“jisz2254”的附錄ja所記載的固有振動法測定。另外，下式(2)所示的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)使用“jisz2254”的附錄ja所記載的固有振動法測定各方向的楊氏模量，再通過下式(3)算出。
r＝101.44/(145.0×e×10-6－38.83)2－0.564···(1)
式中，e＝(e0+2e45+e90)/4···(2)
e0、e45、e90：相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa)。
δr＝0.031－4.685×10-5×δe···(3)
式中，δe＝(e0－2e45+e90)/2···(4)。
使用得到的鋼板成型為瓶蓋，并對瓶蓋成型性進(jìn)行了評價(jià)。使用直徑37mm的圓形坯料，通過壓制加工成型為“jiss9017”(廢除標(biāo)準(zhǔn))中記載的3種瓶蓋的尺寸(外徑32.1mm，高度6.5mm，褶皺數(shù)21)。通過肉眼觀察進(jìn)行評價(jià)，將褶皺大小完全一致的情況評價(jià)為○，將褶皺大小不一致的情況評價(jià)為×。
另外，使用成型的瓶蓋進(jìn)行了耐壓試驗(yàn)。作為耐壓試驗(yàn)，將氯乙烯制襯墊成型于瓶蓋的內(nèi)側(cè)，壓蓋于市售的啤酒瓶上，使用securepak公司制造的securesealtester測定了瓶蓋脫落的內(nèi)壓。將顯示出與現(xiàn)有的瓶蓋同等以上的耐壓強(qiáng)度的情況評價(jià)為○，將未到達(dá)現(xiàn)有的瓶蓋的耐壓強(qiáng)度的情況評價(jià)為×。將得到的結(jié)果示于表3。
根據(jù)表3，作為本發(fā)明例的水平1～11的鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa，且平均蘭克福特值為1.1以上，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為-0.3以上且0.3以下，瓶蓋成型性及耐壓強(qiáng)度均良好。另一方面可知，作為比較例的水平12的鋼板的c含量過多，因此，平均蘭克福特值低于1.1，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足?？芍?，水平13的鋼板的mn含量過多，因此，平均蘭克福特值低于1.1，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足?？芍?，水平14的鋼板的al含量過多，因此，平均蘭克福特值低于1.1，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足?？芍?5的鋼板的n含量過多，因此，平均蘭克福特值低于1.1，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足。另外可知，水平17的鋼板的熱軋后的卷取溫度過高，因此，平均蘭克福特值低于1.1，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足。
另外可知，作為比較例的水平16的鋼板的b含量過少，因此，軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa，耐壓強(qiáng)度不足?？芍?，水平19的鋼板的二次冷軋的壓下率過小，因此，軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa，耐壓強(qiáng)度不足?？芍?1、22、25的鋼板的熱軋工序中精軋后的冷卻速度過慢，因此，軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa，耐壓強(qiáng)度不足。
另外可知，作為比較例的水平18的鋼板的退火溫度過低，因此，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足?？芍?，作為比較例的水平20的鋼板的二次冷軋的壓下率過大，因此，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足?？芍?，水平23、24的鋼板的熱軋工序的冷卻速度過快，因此，蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值，瓶蓋成型性差，耐壓強(qiáng)度也不足。