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瓶蓋用鋼板、瓶蓋用鋼板的制造方法及瓶蓋與流程

文檔序號:11331887閱讀:486來源:國知局

本發(fā)明涉及用作玻璃瓶的蓋的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。



背景技術(shù):

對于清涼飲料水、酒類等的飲料用容器而言,自古以來大多使用玻璃瓶,細(xì)口的玻璃瓶中廣泛使用被稱為瓶蓋(crowncap)的金屬制的蓋。通常,瓶蓋以薄鋼板為原材料通過壓制成型來制造,包括堵塞瓶口的圓盤狀的部分和設(shè)于其周圍的褶皺狀部分,通過將褶皺狀的部分壓接(crimp)于瓶口而密封瓶。

使用瓶蓋的瓶中大多填充有啤酒、碳酸飲料等產(chǎn)生內(nèi)壓的內(nèi)容物。因此,對瓶蓋要求很高的耐壓強(qiáng)度,使其即使在內(nèi)壓因溫度變化等而增高時(shí)瓶蓋也不變形而破壞瓶的密封。另外,即使原材料的強(qiáng)度足夠,在成型性不足的情況下,褶皺的形狀也不均勻,即使壓接于瓶口,也會發(fā)生無法得到足夠的密封性的情況,因此也要求成型性優(yōu)異。

用作瓶蓋的原材料的薄鋼板主要使用sr(singlereduced)鋼板。該鋼板通過冷軋使鋼板減薄后,實(shí)施退火,并進(jìn)行調(diào)質(zhì)軋制。以往的瓶蓋用鋼板的板厚通常為0.22mm以上,通過應(yīng)用以食品、飲料的罐等所使用的軟鋼作為原材料的sr材料,能夠確保足夠的耐壓強(qiáng)度和成型性。

近年來,與罐用鋼板一樣,對于瓶蓋用鋼板,以成本降低為目的的薄壁化的要求正在增加。在瓶蓋用鋼板的板厚為0.20mm以下時(shí),利用以往的sr材料制造的瓶蓋的耐壓強(qiáng)度不足。為了確保耐壓強(qiáng)度,可以考慮應(yīng)用如下dr(doublereduced)鋼板,所述dr鋼板在退火后實(shí)施二次冷軋且可利用對伴隨薄壁化的強(qiáng)度降低進(jìn)行補(bǔ)償?shù)募庸び不?,但?dāng)增大二次冷軋時(shí)的壓下率時(shí),鋼板變硬,因此成型性降低。在瓶蓋成型中,在成型初期,中央部被一定程度地拉深,然后,外緣部被成型為褶皺形狀。在成型性低的鋼板的情況下,有時(shí)發(fā)生褶皺形狀不均勻的形狀不良。褶皺形狀不均勻的瓶蓋存在如下問題:即使壓蓋于瓶上也無法得到耐壓強(qiáng)度,發(fā)生內(nèi)容物的泄漏,不能起到作為蓋的作用。另外,即使褶皺形狀均勻,在鋼板強(qiáng)度低的情況下,瓶蓋也可能由于耐壓強(qiáng)度不足而脫落。

目前為止,為了得到薄壁化時(shí)強(qiáng)度和成型性兩者優(yōu)異的鋼板,提出了以下這樣的技術(shù)。

專利文獻(xiàn)1中公開了一種板厚0.4mm以下且罐強(qiáng)度、罐成型性優(yōu)異的容器用極薄軟質(zhì)鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計(jì),含有n:0.0040~0.0300%、al:0.005~0.080%,利用jis5號試驗(yàn)片進(jìn)行的拉伸試驗(yàn)中的0.2%耐力為430mpa以下,總伸長率為15~40%,內(nèi)部摩擦產(chǎn)生的q-1為0.0010以上。

專利文獻(xiàn)2中公開了一種高強(qiáng)度高加工性罐用鋼板,其特征在于,以質(zhì)量%計(jì),含有:c:0.001~0.080%、si:0.003~0.100%、mn:0.10~0.80%、p:0.001~0.100%、s:0.001~0.020%、al:0.005~0.100%、n:0.0050~0.0150%、b:0.0002~0.0050%,在軋制方向截面中,以面積率計(jì),含有0.01~1.00%的晶粒的伸長率(elongationrate)為5.0以上的晶粒。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1:日本特開2001-49383號公報(bào)

專利文獻(xiàn)2:日本特開2013-28842號公報(bào)



技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素:

發(fā)明所要解決的課題

但是,在將上述現(xiàn)有技術(shù)應(yīng)用于瓶蓋用鋼板的薄壁化的情況下,均存在無法確保作為瓶蓋的性能的問題。專利文獻(xiàn)1所記載的鋼板為軟質(zhì),且含有大量n,因此,在為了得到需要的強(qiáng)度而增大二次冷軋壓下率時(shí),各向異性也增大,損害成型性。另外,專利文獻(xiàn)2所記載的鋼板也一樣,n的含量多,因此難以兼顧瓶蓋所要求的耐壓強(qiáng)度和成型性。

本發(fā)明是鑒于上述課題而完成的,其目的在于提供一種即使薄壁化也具備足夠強(qiáng)度和成型性的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。

用于解決課題的方案

[1]一種瓶蓋用鋼板,其具有下述成分組成:以質(zhì)量%計(jì),含有c:0.0010%以上且低于0.0050%、si:0.10%以下、mn:0.05%以上且低于0.50%、p:0.050%以下、s:0.050%以下、al:大于0.002%且低于0.070%、n:低于0.0040%、b:0.0005%以上且0.0020%以下,余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成,所述瓶蓋用鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa以上,下式(1)所示的平均蘭克福特值(r)為1.1以上,下式(2)所示的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)為-0.3以上且0.3以下,

r=101.44/(145.0×e×10-6-38.83)2-0.564···(1)

式中,

e=(e0+2e45+e90)/4···(2)

e0、e45、e90:相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa),

δr=0.031-4.685×10-5×δe···(3)

式中,δe=(e0-2e45+e90)/2···(4)。

[2]如上述[1]所記載的瓶蓋用鋼板,其板厚為0.20mm以下。

[3]一種瓶蓋用鋼板的制造方法,該方法包括:對具有上述[1]所述的成分組成的鋼坯進(jìn)行熱軋,在精軋后以30~80℃/秒的冷卻速度進(jìn)行冷卻,在570~670℃的溫度下進(jìn)行卷取,進(jìn)行一次冷軋,在620~720℃的溫度下進(jìn)行退火,以大于20%且50%以下的壓下率進(jìn)行二次冷軋。

[4]一種瓶蓋,其是對上述[1]或[2]所述的瓶蓋用鋼板進(jìn)行成型而得到的。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明,可以提供一種即使薄壁化也具備足夠強(qiáng)度及成型性的瓶蓋用鋼板、其制造方法及瓶蓋。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明的瓶蓋用鋼板具有下述成分組成:以質(zhì)量%計(jì),含有c:0.0010%以上且低于0.0050%、si:0.10%以下、mn:0.05%以上且低于0.50%、p:0.050%以下、s:0.050%以下、al:大于0.002%且低于0.070%、n:低于0.0040%、b:0.0005%以上且0.0020%以下,余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成,所述瓶蓋用鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa以上,平均蘭克福特值(r(=101.44/(145.0×e×10-6-38.83)2-0.564))為1.1以上,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr(=0.031-4.685×10-5×δe))為-0.3以上且0.3以下。以下,對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板進(jìn)行說明。

首先,對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板的成分組成進(jìn)行說明。含量的單位“%”全部為“質(zhì)量%”。

〔c的含量:0.0010%以上且低于0.0050%〕

即使將c(碳)的含量設(shè)為低于0.0010%,也不會得到特別的效果,反而精煉成本變得過高。另一方面,在含有大量c時(shí),平均蘭克福特值(r)降低,且如后面敘述的那樣損害瓶蓋的成型性。特別是在c的含量為0.0050%以上時(shí),成型后的瓶蓋的褶皺形狀變得不均勻,導(dǎo)致形狀不良。因此,c的含量設(shè)為0.0010%以上且低于0.0050%。

〔si的含量:0.10%以下〕

在含有大量si(硅)時(shí),由于與c相同的原因,損害瓶蓋的成型性。因此,si的含量設(shè)為0.10%以下。另外,從提高鋼板的強(qiáng)度的觀點(diǎn)考慮,si的含量優(yōu)選設(shè)為0.01%以上。

〔mn的含量:0.05%以上且低于0.50%〕

mn(錳)的含量低于0.05%時(shí),即使在降低s的含量的情況下,也難以避免高溫脆性,在連續(xù)鑄造時(shí)發(fā)生表面裂紋等的問題。因此,mn的含量設(shè)為0.05%以上。另一方面,在含有大量mn時(shí),由于與c相同的原因,損害瓶蓋的成型性。因此,mn的含量設(shè)為低于0.50%。

〔p的含量:0.050%以下〕

在p(磷)的含量超過0.050%時(shí),導(dǎo)致鋼板的硬質(zhì)化、耐腐蝕性的降低。因此,p的含量的上限值設(shè)為0.050%。另外,為了使p低于0.001%時(shí)脫p成本過高,因此p的含量優(yōu)選設(shè)為0.001%以上。

〔s的含量:0.050%以下〕

s(硫)在鋼板中與mn結(jié)合而形成mns,并大量析出,從而使鋼板的熱延展性降低。s的含量超過0.050%時(shí),該影響變得明顯。因此,s的含量的上限值設(shè)為0.050%。另外,為了使s低于0.005%時(shí)脫s成本過高,因此s的含量優(yōu)選設(shè)為0.005%以上。

〔al的含量:大于0.002%且低于0.070%〕

al(鋁)是作為脫氧劑而含有的元素,且與鋼中的n形成aln,使鋼中的固溶n減少。在al含量為0.002%以下時(shí),作為脫氧劑的效果不足,導(dǎo)致發(fā)生凝固缺陷。另一方面,在二次冷軋的壓下率高的情況下,大量的al是成型性降低的主要原因。特別是al含量為0.070%以上時(shí),平均蘭克福特值(r)降低,損害瓶蓋的成型性。因此,al的含量設(shè)為大于0.002%且低于0.070%。

〔n的含量:低于0.0040%〕

n(氮)的含量為0.0040%以上時(shí),平均蘭克福特值(r)降低,損害瓶蓋的成型性。因此,使n的含量低于0.0040%。另外,難以使n穩(wěn)定地低于0.0010%,且制造成本也過高,因此n的含量優(yōu)選為0.0010%以上。

〔b的含量:0.0005%以上且0.0020%以下〕

通過含有b(硼),可以抑制熱軋后形成粗大晶粒,因此b是本發(fā)明鋼板高強(qiáng)度化所需要的元素。在b的含量低于0.0005%時(shí),無法充分發(fā)揮上述的效果。另一方面,即使b的含量大于0.0020%,也不能期待進(jìn)一步的效果,成為導(dǎo)致成本增加的主要原因。因此,b的含量設(shè)為0.0005%以上且0.0020%以下,優(yōu)選b的含量為0.0008%以上且0.0015%以下。

余量為fe及不可避免的雜質(zhì)。

接著,對本發(fā)明的瓶蓋用鋼板的機(jī)械性質(zhì)進(jìn)行說明。

本發(fā)明的瓶蓋用鋼板要求瓶蓋不會因瓶的內(nèi)壓而脫落的耐壓強(qiáng)度。以往使用的瓶蓋用鋼板的板厚為0.22mm以上,在進(jìn)行使板厚為0.20mm以下的薄壁化時(shí),需要比以往更高的強(qiáng)度。在鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa時(shí),不能對上述那樣的薄壁化的瓶蓋賦予足夠的耐壓強(qiáng)度。因此,軋制方向的屈服強(qiáng)度設(shè)為500mpa以上。需要說明的是,屈服強(qiáng)度可以通過“jisz2241”所示的金屬材料拉伸試驗(yàn)方法來測定。希望的屈服強(qiáng)度可以通過調(diào)整成分組成、調(diào)整熱軋精軋后的冷卻速度、并調(diào)整二次冷軋工序中的壓下率而得到,500mpa以上的屈服強(qiáng)度可以通過采用上述的成分組成、將熱軋精軋后的冷卻速度設(shè)為30℃/秒以上、并將二次冷軋工序中的壓下率設(shè)為大于20%而得到。

在瓶蓋用鋼板被沖裁成圓形的坯料后,通過壓制成型而成型為瓶蓋。成型后的瓶蓋形狀主要以褶皺形狀的均勻性來進(jìn)行評價(jià)。褶皺形狀不均勻時(shí),有時(shí)會損害壓蓋后的密封性,從而導(dǎo)致瓶中內(nèi)容物的泄漏。瓶蓋用鋼板的成型性與平均蘭克福特值(r)及蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)有密切的關(guān)系,當(dāng)平均蘭克福特值(r)低于1.1或蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)低于-0.3或大于0.3時(shí),成型后的褶皺形狀變得不均勻。因此,平均蘭克福特值(r)設(shè)為1.1以上,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)設(shè)為-0.3以上且0.3以下。平均蘭克福特值(r)更優(yōu)選為1.2以上。

需要說明的是,平均蘭克福特值(r)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法進(jìn)行評價(jià),并以下式(1)來表示。該平均蘭克福特值(r)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法測定各方向的楊氏模量,并根據(jù)以下式(2)表示的平均楊氏模量(e)求得。另外,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)以非專利文獻(xiàn)1(p.r.mould,t.e.johnsonjr,“rapidassessmentofcold-rolledlow-carbonsteelsheets”,sheetmetalindustries,vol.50,1973,328-332頁)中所示的下式(3)來表示。該蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過“jisz2254”的附錄ja所示的方法測定各方向的楊氏模量,并根據(jù)以下式(4)表示的楊氏模量的面內(nèi)各向異性(δe)求得。

r=101.44/(145.0×e×10-6-38.83)2-0.564···(1)

式中,e=(e0+2e45+e90)/4···(2)

e0、e45、e90:相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa)。

δr=0.031-4.685×10-5×δe···(3)

式中,δe=(e0-2e45+e90)/2···(4)。

希望的平均蘭克福特值(r)可以通過調(diào)整成分組成、并調(diào)整熱軋時(shí)的卷取溫度而得到,1.1以上的平均蘭克福特值(r)可以通過設(shè)為上述的成分組成、并將熱軋時(shí)的卷取溫度設(shè)為670℃以下而得到。

另外,希望的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過調(diào)整熱軋精軋后的冷卻速度、并調(diào)整退火溫度及二次冷軋工序中的壓下率而得到,-0.3以上且0.3以下的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)可以通過將熱軋精軋后的冷卻速度設(shè)為80℃/秒以下、將退火溫度設(shè)為620℃以上、并將二次冷軋工序中的壓下率設(shè)為50%以下而得到。

接著,對本發(fā)明瓶蓋用鋼板的制造方法的一例進(jìn)行說明。本發(fā)明的瓶蓋用鋼板通過如下方式制造:對包含上述成分組成的鋼坯進(jìn)行熱軋,在精軋后以冷卻速度30~80℃/秒進(jìn)行冷卻,在570~670℃的溫度下卷取,進(jìn)行一次冷軋,在620~720℃的溫度下進(jìn)行退火,并以大于20%且50%以下的壓下率進(jìn)行二次冷軋。

在制造本發(fā)明的瓶蓋用鋼板時(shí),通過使用轉(zhuǎn)爐等的公知方法,將鋼水調(diào)整為上述化學(xué)成分,例如,通過連續(xù)鑄造法制成鋼坯。接著,優(yōu)選在加熱下對坯料進(jìn)行粗軋。粗軋的方法沒有限定,優(yōu)選坯料的加熱溫度為1200℃以上。

從軋制負(fù)荷的穩(wěn)定性的觀點(diǎn)考慮,熱軋工序的精軋溫度優(yōu)選為850℃以上。另一方面,不必要地提高精軋溫度有時(shí)難以進(jìn)行薄鋼板的制造。具體而言,精軋溫度優(yōu)選設(shè)為850~960℃的溫度范圍內(nèi)。

在熱軋工序的精軋后,冷卻速度低于30℃/秒時(shí),鐵素體在冷卻中過度生長,二次冷軋后的鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa,因此不優(yōu)選。另一方面,當(dāng)精軋后的冷卻速度設(shè)為大于80℃/秒時(shí),蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)低于-0.3,各向異性過大,損害成型性。因此,熱軋工序中精軋后的冷卻速度優(yōu)選設(shè)為30~80℃/秒,冷卻速度更優(yōu)選為30~55℃/秒。冷卻優(yōu)選在精軋后4.5秒鐘以內(nèi)開始,更優(yōu)選在3.0秒鐘以內(nèi)開始。需要說明的是,精軋后的冷卻速度表示從冷卻開始到卷取的平均冷卻速度。

當(dāng)熱軋工序的卷取溫度設(shè)為低于570℃時(shí),為了不損害效率地進(jìn)行操作而需要降低精軋溫度,因此不優(yōu)選。另一方面,在卷取溫度高于670℃時(shí),卷取后析出的aln量過多,導(dǎo)致退火后的細(xì)?;骄m克福特值(r)降低。因此,熱軋工序的卷取溫度優(yōu)選為570~670℃,更優(yōu)選為600~650℃。接下來,根據(jù)需要進(jìn)行酸洗。酸洗只要能夠除去表層氧化皮即可,不需要特別限定條件。另外,也可以使用機(jī)械性除去等方法來代替酸洗。

一次冷軋工序的壓下率沒有特別限定,但為了使二次冷軋后的鋼板的板厚為0.20mm以下,優(yōu)選為85~94%。

退火(熱處理)工序在620~720℃的溫度下進(jìn)行。當(dāng)退火溫度超過720℃時(shí),在連續(xù)退火時(shí)容易發(fā)生熱翹曲等板通過不良的情況,因此不優(yōu)選。當(dāng)退火溫度低于620℃時(shí),再結(jié)晶不完全,材質(zhì)不均勻。因此,退火(熱處理)工序優(yōu)選在620~720℃的溫度下進(jìn)行,更優(yōu)選在650~720℃的溫度下進(jìn)行。

本發(fā)明的瓶蓋用鋼板可以通過退火后的二次冷軋得到需要的屈服強(qiáng)度。二次冷軋的壓下率為20%以下時(shí),無法得到確保瓶蓋耐壓性的足夠的屈服強(qiáng)度。另外,在二次冷軋的壓下率大于50%時(shí),各向異性過大,損害成型性。因此,二次冷軋的壓下率優(yōu)選設(shè)為大于20%且50%以下,二次冷軋的壓下率更優(yōu)選為大于20%且40%以下。

對于如上所述得到的冷軋鋼板而言,隨后根據(jù)需要,通過例如電鍍對鋼板表面實(shí)施鍍錫、鍍鉻、鍍鎳等鍍敷處理而形成鍍敷層,制成瓶蓋用鋼板。需要說明的是,由于鍍敷等表面處理的膜厚相對于板厚足夠小,因此對瓶蓋用鋼板的機(jī)械特性的影響為可忽視的水平。

如以上的說明,本發(fā)明的瓶蓋用鋼板即使薄壁化也可以具有足夠的強(qiáng)度及成型性。

另外,本發(fā)明的瓶蓋是使用上述瓶蓋用鋼板成型的。瓶蓋主要由堵塞瓶口的圓盤狀的部分和設(shè)于其周圍的褶皺狀的部分組成。本發(fā)明的瓶蓋可以在沖裁成圓形的坯料后通過壓制成型而成型。本發(fā)明的瓶蓋由具有足夠的屈服強(qiáng)度且成型性優(yōu)異的鋼板制造,因此,即使薄壁化,作為瓶蓋的耐壓強(qiáng)度也優(yōu)異,還具有減少隨使用所帶來的廢棄物的排放量的效果。

實(shí)施例

本實(shí)施例中,首先,用轉(zhuǎn)爐熔煉含有表1所示的成分組成、且余量由fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的鋼,并進(jìn)行連續(xù)鑄造,由此得到了鋼坯。對這里得到的鋼坯再次加熱至1250℃后,在軋制開始溫度1150℃下進(jìn)行熱軋,并在表2所示的精軋溫度、冷卻速度、卷取溫度下進(jìn)行卷取。在熱軋后實(shí)施了酸洗。接著,以表2所示的壓下率進(jìn)行一次冷軋,在表2所示的退火溫度下進(jìn)行連續(xù)退火,接著以表2所示的壓下率實(shí)施二次冷軋。對得到的鋼板連續(xù)地實(shí)施通常的鍍cr,得到了無錫鋼板。

對以上得到的鋼板進(jìn)行了210℃、15分鐘的相當(dāng)于涂裝烘烤的熱處理,然后進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)、平均蘭克福特值r的測定及蘭克福特值的面內(nèi)各向異性δr的測定。拉伸試驗(yàn)使用jis5號尺寸的拉伸試驗(yàn)片按照“jisz2241”進(jìn)行,測定了軋制方向的屈服強(qiáng)度。下式(1)所示的平均蘭克福特值(r)使用“jisz2254”的附錄ja所記載的固有振動法測定。另外,下式(2)所示的蘭克福特值的面內(nèi)各向異性(δr)使用“jisz2254”的附錄ja所記載的固有振動法測定各方向的楊氏模量,再通過下式(3)算出。

r=101.44/(145.0×e×10-6-38.83)2-0.564···(1)

式中,e=(e0+2e45+e90)/4···(2)

e0、e45、e90:相對于軋制方向分別為0°、45°、90°方向的楊氏模量(mpa)。

δr=0.031-4.685×10-5×δe···(3)

式中,δe=(e0-2e45+e90)/2···(4)。

使用得到的鋼板成型為瓶蓋,并對瓶蓋成型性進(jìn)行了評價(jià)。使用直徑37mm的圓形坯料,通過壓制加工成型為“jiss9017”(廢除標(biāo)準(zhǔn))中記載的3種瓶蓋的尺寸(外徑32.1mm,高度6.5mm,褶皺數(shù)21)。通過肉眼觀察進(jìn)行評價(jià),將褶皺大小完全一致的情況評價(jià)為○,將褶皺大小不一致的情況評價(jià)為×。

另外,使用成型的瓶蓋進(jìn)行了耐壓試驗(yàn)。作為耐壓試驗(yàn),將氯乙烯制襯墊成型于瓶蓋的內(nèi)側(cè),壓蓋于市售的啤酒瓶上,使用securepak公司制造的securesealtester測定了瓶蓋脫落的內(nèi)壓。將顯示出與現(xiàn)有的瓶蓋同等以上的耐壓強(qiáng)度的情況評價(jià)為○,將未到達(dá)現(xiàn)有的瓶蓋的耐壓強(qiáng)度的情況評價(jià)為×。將得到的結(jié)果示于表3。

根據(jù)表3,作為本發(fā)明例的水平1~11的鋼板的軋制方向的屈服強(qiáng)度為500mpa,且平均蘭克福特值為1.1以上,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為-0.3以上且0.3以下,瓶蓋成型性及耐壓強(qiáng)度均良好。另一方面可知,作為比較例的水平12的鋼板的c含量過多,因此,平均蘭克福特值低于1.1,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足??芍?,水平13的鋼板的mn含量過多,因此,平均蘭克福特值低于1.1,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足??芍?,水平14的鋼板的al含量過多,因此,平均蘭克福特值低于1.1,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足??芍?5的鋼板的n含量過多,因此,平均蘭克福特值低于1.1,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足。另外可知,水平17的鋼板的熱軋后的卷取溫度過高,因此,平均蘭克福特值低于1.1,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足。

另外可知,作為比較例的水平16的鋼板的b含量過少,因此,軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa,耐壓強(qiáng)度不足??芍?,水平19的鋼板的二次冷軋的壓下率過小,因此,軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa,耐壓強(qiáng)度不足??芍?1、22、25的鋼板的熱軋工序中精軋后的冷卻速度過慢,因此,軋制方向的屈服強(qiáng)度低于500mpa,耐壓強(qiáng)度不足。

另外可知,作為比較例的水平18的鋼板的退火溫度過低,因此,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足??芍?,作為比較例的水平20的鋼板的二次冷軋的壓下率過大,因此,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足??芍?,水平23、24的鋼板的熱軋工序的冷卻速度過快,因此,蘭克福特值的面內(nèi)各向異性為過大的負(fù)值,瓶蓋成型性差,耐壓強(qiáng)度也不足。

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