專利名稱：加工性優(yōu)良的高碳鋼線材的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及通過熱軋制造的、熱軋后的拉絲加工性優(yōu)良的高碳鋼線材。該線材的表面被賦予氧化皮，該氧化皮具有在運輸?shù)娇蛻舻倪^程中受到的應變下也不剝離的程度的高密合性、在客戶的機械除氧化皮工序中良好地剝離的高機械除氧化皮性。本申請基于2009年11月5日在日本提出申請的特愿2009-2M172號并主張其優(yōu)先權，這里引用其內(nèi)容。
背景技術：
對于將共析成分附近的高碳鋼進行熱軋而得到的線材，在運輸后，通常進行用于除去表面的氧化皮的除氧化皮處理、用于在進行拉絲加工時使?jié)櫥瑒┤菀滓氲谋砻嫣幚?。然后，通過進行1 2次包含鉛浴淬火處理的拉絲加工，得到線直徑小的高強度的鋼絲。該鋼絲可用于輪胎的鋼簾線、傳送帶的皮帶線、切割機的鋼線鋸等。對于這樣的高碳鋼線材，一直要求具有高的一次拉絲性(生引豸性)。所謂一次拉絲性，是表示熱軋線材后的組織狀態(tài)下的拉絲加工的容易性的指標。在對一次拉絲性優(yōu)良的高碳鋼線材進行拉絲加工時，可省略中間的熱處理工序而制造線直徑小的鋼絲。專利文獻1中公開了對碳含量為0. 6 1. 0質(zhì)量％的高碳鋼從精軋溫度進行4階段冷卻的技術。根據(jù)該技術，能夠?qū)€材的表面賦予95面積％以上的珠光體組織。該珠光體組織具有30 μ m以下的平均球團粒徑P和IOOnm以上的平均層狀間隔S，在用μ m表示 P、用nm表示S時滿足下述(式1)。F = (350. 3/S0.5) + (130. 3/P0.5) -51. 7 > 0 (式 1)在該文獻1的技術中，通過在熱軋后的鼓風冷卻的第3段冷卻中將冷卻速度控制在2V /s以下的非常慢的冷卻速度，將珠光體塊的平均球團粒徑P調(diào)整到30 μ m以下，將平均層狀間隔S調(diào)整到IOOnm以上。由此，能夠回避高速拉絲加工時的斷絲，而且能夠防止拉模壽命的降低?？墒?，在該方法中需要特殊的用于鼓風冷卻的結(jié)構(gòu)。另外，在該文獻1中， 對于在增加拉絲加工量的情況下，是否仍能不降低延展性而保持延展性，沒有任何表示。對于上述的高碳鋼線，其加工性也受附著在表面上的氧化皮(氧化膜)的影響較大。因此，對氧化皮也進行了多種研究。對于鋼簾線用線材等高碳鋼線材要求高生產(chǎn)性。因此，采用機械除氧化皮處理進行生產(chǎn)。由于通過熱軋制造線材，因此在其表面上附著氧化皮。對該氧化皮要求適合于生產(chǎn)的以下(1) (3)的特性。(1)為避免氧化皮損失，應盡量薄。(2)從防銹的觀點出發(fā)，在客戶的機械除氧化皮處理之前應不剝離。(3)在機械除氧化皮處理后，為了不使一次拉絲性劣化，氧化皮的殘留率應盡量少。氧化皮的密合性和機械除氧化皮性具有相反的關系。即，如果氧化皮的厚度減薄， 則密合性提高，但機械除氧化皮性降低。因此，用薄的氧化皮難以兼顧密合性和機械除氧化皮性。作為相關技術，在專利文獻2中公開了具備⑴及(3)的特性的線材。其通過將氧化皮中的狗0比率規(guī)定為80%以下，實現(xiàn)了較薄且剝離性良好的氧化皮，但沒有考慮(2) 的特性。根據(jù)本發(fā)明人的經(jīng)驗，即使進行這樣的調(diào)整，也不能得到熱軋后以不剝離的狀態(tài)保持的、且在運輸中不剝離的氧化皮。此外，在專利文獻3中，作為有關氧化皮密合性的技術，公開了含有0. 05 0. 15 質(zhì)量％的Ni、且將表面粗糙度限制在1. 5μπι以下的高碳鋼線材。根據(jù)該高碳鋼線材，能夠發(fā)揮2次氧化皮的高密合性和拉絲加工前的高機械除氧化皮性。但是，在采用該方法時，必須添加Ni，如果不添加Ni，則不能達到目的。此外，即使以添加M為前提，也不能確保充分的密合性。這樣的氧化皮特性對鋼材的一次拉絲性也有影響，因此希望開發(fā)鋼材組織及氧化皮特性雙方都良好的高碳鋼線材?，F(xiàn)有技術文獻專利文獻專利文獻1 日本特開2003-8 號公報專利文獻2 日本特開平11-172332號公報專利文獻3 日本特開平2-213448號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的問題本發(fā)明的目的是提供一種加工性優(yōu)良的高碳鋼線材，其除了熱軋后的拉絲加工性優(yōu)良以外，還具備具有高密合性和高機械除氧化皮性的氧化皮，附著在鋼線表面的氧化皮在運輸?shù)娇蛻舻倪^程中受到的應變下也不剝離、在客戶的機械除氧化皮工序中能良好地剝
1 O用于解決問題的手段本發(fā)明為解決上述課題采用以下構(gòu)成。(1)本發(fā)明的第1形態(tài)是熱軋到直徑為4 8mm的線材，其中，所述線材含有 0. 6 1. 1質(zhì)量％的C、0. 1 0. 5質(zhì)量％的Si、0. 2 0. 6質(zhì)量％的Μη、0. 004 0. 015質(zhì)量％的S、大于等于0. 02質(zhì)量％且小于0. 05質(zhì)量％的Cr、和剩余部分，其包含將P限制在 0. 02質(zhì)量％以下、且將Al限制在0. 003質(zhì)量％以下的不可避免的雜質(zhì)及！^ ；所述線材在表面具有珠光體組織，所述珠光體組織中的鐵素體的結(jié)晶面在所述線材的外周部具有在所述線材的橫截面中聚集度為1. 2以上的{110}面。(2)在上述⑴所述的線材中，在所述線材的與長度方向垂直的斷面，所述外周部的50%以下的面積可以被珠光體塊粒徑低于15 μ m的晶粒占有，中心部的23%以下的面積可以被珠光體塊粒徑為35 μ m以上的晶粒占有。(3)在上述⑴或⑵所述的線材中，所述熱軋的精軋溫度可以為1000°C以上。(4)在上述⑴或⑵所述的線材中，抗拉強度TS(MPa)可以滿足下述(式2)，200+980 X (C 質(zhì)量 ％ ) < TS < 400+980 X (C 質(zhì)量 ％ )(式 2)。(5)在上述⑴或⑵所述的線材中，扭轉(zhuǎn)次數(shù)可以為15次以上。(6)在上述⑴或⑵所述的線材中，可以進一步含有下述元素中的一種以上0. 0001 0. 0050 質(zhì)量 ％的 B、0. 03 0. 10 質(zhì)量 ％的 V、0. 01 0. 10 質(zhì)量 ％的 Nb、0. 05 0. 80質(zhì)量％的Cu、0. 05 0. 20質(zhì)量％的Ni、和0. 001 0. 1質(zhì)量％的Ti。(7)上述(1)或( 所述的線材，可以在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層的附著率為70%以上。(8)上述(1)或( 所述的線材，可以在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層在施加 6%應變時，殘留氧化皮率為0. 07%以下，且厚度為6 15 μ m。(9)本發(fā)明的第2形態(tài)是熱軋到直徑為4 8mm的線材，其特征在于，所述線材含有0. 6 1. 1 質(zhì)量％的 C、0. 1 0. 5 質(zhì)量％的 Si、0. 2 0. 6 質(zhì)量％&Μη、0. 004 0. 015 質(zhì)量％的S、大于等于0. 02質(zhì)量％且小于0. 05質(zhì)量％的Cr、和剩余部分，其包含將P限制在0. 02質(zhì)量％以下、且將Al限制在0. 003質(zhì)量％以下的不可避免的雜質(zhì)及！^ ；在所述線材的與長度方向垂直的斷面，外周部的50%以下的面積被珠光體塊粒徑低于15μπι的晶粒占有，中心部的23%以下的面積被珠光體塊粒徑為35 μ m以上的晶粒占有。(10)上述(9)所述的線材，可以在表面具有珠光體組織，所述珠光體組織中的鐵素體的結(jié)晶面在所述外周部具有在所述線材的橫截面中聚集度為1.2以上的{110}面。(11)上述(9)或(10)所述的線材，所述熱軋的精軋溫度可以為1000°C以上。(12)上述(9)或(10)所述的線材，抗拉強度TS(MPa)可以滿足下述(式3)，200+980 X (C 質(zhì)量 ％ ) < TS < 400+980 X (C 質(zhì)量 ％ )(式 3)。(13)上述(9)或(10)所述的線材，扭轉(zhuǎn)次數(shù)可以為15次以上。(14)上述(9)或(10)所述的線材，可以進一步含有下述元素中的一種以上 0. 0001 0. 0050 質(zhì)量％的 B、0. 03 0. 10 質(zhì)量％的 V、0. 01 0. 10 質(zhì)量％的 Nb、0. 05 0. 80質(zhì)量％的Cu、0. 05 0. 20質(zhì)量％的·、和0. 001 0. 1質(zhì)量％的Ti中的一種以上。(15)上述(9)或(10)所述的線材，可以在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層的附著率為70%以上。(16)上述(9)或(10)所述的線材，可以在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層在施加6%應變時，殘留氧化皮率為0. 07%以下，且厚度為6 15 μ m。發(fā)明的效果根據(jù)上述構(gòu)成，可在表層附近得到良好的延展性，因此能夠得到一次拉絲性、密合性、機械除氧化皮性優(yōu)良的高碳鋼線材。


圖1是表示Cr量與鐵素體的{110}面的聚集度的關系的圖。圖2是表示線材的與長度方向垂直的斷面上的外周部A和中心部B的圖。圖3是表示實施例和比較例中的外周部A的珠光體塊粒徑與累積面積率的關系的曲線圖。圖4是表示實施例和比較例中的中心部B的珠光體塊粒徑與累積面積率的關系的曲線圖。圖5是表示拉絲加工量與抗拉強度的關系的圖。
具體實施方式
首先，對本發(fā)明的一實施方式的高碳鋼線材所含有的化學成分的限定理由進行說明。(1)必需成分〔C :0· 6 1. 1 質(zhì)量％〕C對于強化線材是有效的元素。為了得到高強度的鋼線，將下限值規(guī)定為0. 6質(zhì)量％。此外，為了抑制初析滲碳體的析出造成的延展性下降，將上限值規(guī)定為1. 1質(zhì)量％。〔Si :0. 1 0. 5 質(zhì)量％〕Si對于鋼的脫氧是必要的元素。為了確保充分的脫氧效果，將下限值規(guī)定為0. 1 質(zhì)量％。此外，Si固溶于熱處理后形成的珠光體中的鐵素體中，提高鉛浴淬火后的強度，但另一方面阻礙熱處理性。因此，將上限值規(guī)定為0. 5質(zhì)量％?！睲n :0. 2 0. 6 質(zhì)量％〕Mn確保鋼的淬火性。因此，將下限值規(guī)定為0. 2質(zhì)量％。可是，大量地添加Mn，則在鉛浴淬火處理時的珠光體相變中需要長時間。因此，將上限值規(guī)定為0. 6質(zhì)量％?！睸 :0. 004 0. 015 質(zhì)量％〕S在鋼中與Mn結(jié)合形成MnS等夾雜物，另一方面如果增加S含量，則機械除氧化皮性提高。在本實施方式中，通過將S含量和Cr含量調(diào)整到最佳的范圍，兼顧氧化皮的密合性和機械除氧化皮性。為了確保機械除氧化皮性，將下限值規(guī)定為0. 004質(zhì)量％。S也是雜質(zhì)元素，如果大量存在，則使拉絲鋼絲的延展性下降。因此將上限值規(guī)定為0. 015質(zhì)量％。 此外，S量越低氧化皮的密合性越提高，例如在長期保管線材時也難以引起銹的增加等，因此S量也可以在0. 010質(zhì)量％以下?！睠r :0· 02 0. 05 質(zhì)量％〕添加微量的Cr，不僅用于提高鋼的拉絲加工性，而且也用于提高氧化皮的密合性。 通過添加0. 02質(zhì)量％以上，能夠發(fā)揮對提高拉絲加工性的珠光體塊粒徑的分布和鐵素體的結(jié)晶方位進行改善的效果。因此將下限值規(guī)定為0.02質(zhì)量％。由此，扭轉(zhuǎn)次數(shù)達到15 次以上，能夠確保良好的拉絲加工性。認為這是因為珠光體中鐵素體的表層織構(gòu)的特定方位增加，使加工性提高?？墒?，如果添加0.05質(zhì)量％以上則扭轉(zhuǎn)次數(shù)惡化。認為這是因為珠光體塊粒徑的分布惡化。因此，將上限值規(guī)定為低于0. 05質(zhì)量％。(2)不可避免的雜質(zhì)〔P :0.02 以下〕P在鋼中容易偏析，如果偏析則使共析相變明顯延遲，因此在鼓風冷卻中容易在共析相變沒有結(jié)束時形成硬質(zhì)的馬氏體組織。為了防止其發(fā)生，將P含量限制在0. 02質(zhì)量％ 以下?！睞l :0· 003 質(zhì)量％〕Al形成硬質(zhì)的Al2O3系夾雜物。為了使其影響實質(zhì)上消失，將Al含量限制在0. 003 質(zhì)量％以下。(3)任意成分〔V :0· 03 0. 10 質(zhì)量％〕V具有提高鋼的強度的效果，因此可以添加0.03質(zhì)量％以上?？墒?，如果添加量過多則使延展性下降，因此將上限規(guī)定為0.10質(zhì)量％。
〔B :0· 0001 0. 0050 質(zhì)量％〕B具有將線材奧氏體化時的γ粒徑細化的效果、及對珠光體相變時的非層狀組織進行抑制的效果，使扭轉(zhuǎn)次數(shù)提高。因此，可以添加0.0001質(zhì)量％以上?？墒牵绻砑映^0. 0050質(zhì)量％，則通過熱處理使珠光體相變的時間延長。因此，將上限規(guī)定為0. 0050質(zhì)量％。另外，所謂扭轉(zhuǎn)次數(shù)，是指通過扭轉(zhuǎn)試驗得到的扭轉(zhuǎn)到直至線材斷裂的次數(shù)。〔Nb :0. 01 0. 10 質(zhì)量％〕Nb具有提高鋼的強度的效果，因此可以添加0.01質(zhì)量％以上?？墒?，如果添加量過多則延展性下降，因此將上限規(guī)定為0. 1質(zhì)量％。〔Cu :0· 05 0. 80 質(zhì)量％〕Cu通常具有使氧化皮和基底金屬的界面平滑的效果、改善耐腐蝕性(腐蝕疲勞特性等)的效果。因此從提高界面特性的觀點出發(fā)，可以添加0.05質(zhì)量％以上。此外，從提高耐腐蝕性的觀點出發(fā)，也可以添加0. 1質(zhì)量％以上。但是如果大量添加則熱軋時容易脆化，因此將上限規(guī)定為0. 8質(zhì)量％?！睳i :0· 05 0. 20 質(zhì)量％〕Ni提高耐腐蝕性、強度，因此可以添加0.01質(zhì)量％以上?？墒牵绻罅刻砑?，則熱軋時容易脆化，因此將上限規(guī)定為0. 20質(zhì)量％?！睺i :0. 001 0. 1 質(zhì)量％〕Ti具有通過固定鋼中的N而提高延展性的效果，因此可以添加0. 001質(zhì)量％以上。 可是，如果添加量過多，則延展性反而下降，因此將上限規(guī)定為0. 1質(zhì)量％。接著，對本實施方式的高碳鋼線材的扭轉(zhuǎn)次數(shù)進行說明?！才まD(zhuǎn)次數(shù)15次以上〕對于良好地確保線材的一次拉絲加工性而言，表層的組織的加工性是重要的，這與扭轉(zhuǎn)試驗中的扭轉(zhuǎn)次數(shù)密切相關。扭轉(zhuǎn)次數(shù)是否有15次以上，可通過將基于JIS-G3525的扭轉(zhuǎn)試驗按100D (線直徑的100倍的計量部長度)進行20次來判斷(將其表示為NT (/100D))。在該扭轉(zhuǎn)試驗中，在扭轉(zhuǎn)次數(shù)低于15次時，需要在線材橫截面上的表層部分的珠光體內(nèi)的鐵素體的結(jié)晶面中增加{110}面。在以聚集度測定該出現(xiàn)比例時，需要在1.2以上。〔鐵素體的{110}面的聚集度1.2以上〕對于本實施方式的高碳鋼線材，在橫截面觀察到的珠光體組織中的鐵素體的 {110}面在外周部A上的聚集度為1.2以上。因此，能夠抑制剪切應力造成的空隙的發(fā)生。在{110}面的聚集度低的情況下，因更多地需要表層附近的晶體旋轉(zhuǎn)，因此拉絲加工性下降。關于在橫截面觀察到的珠光體的結(jié)晶方位的聚集度，采用FE-SEM-EBSD法進行測定。在通過膠體二氧化硅研磨等得到可進行EBSD測定的表面狀態(tài)后，按0. 3 μ m間隔測定 180 μ mX 300 μ m的區(qū)域，判定方位的聚集度。聚集度可通過用EBSD (Electron Backscatter Diffraction)法從表層附近測定一定面積來算出。S卩，通過在線材中添加Cr，能夠?qū)能堉圃俳Y(jié)晶Y晶粒生長珠光體組織時的珠光體組織的扭轉(zhuǎn)進行抑制。由此，能夠提高鐵素體的{110}面的聚集度，能夠消除扭轉(zhuǎn)次數(shù)低的部分。如果能夠進行這樣的組織調(diào)整，則在扭轉(zhuǎn)次數(shù)提高的同時還能提高拉絲加工性。另外，圖1中示出Cr量與鐵素體的{110}面的聚集度的關系。從該圖能夠看出，
8為了調(diào)整聚集度，將Cr控制在0. 02 0. 05質(zhì)量％是有效果的?！仓楣怏w塊粒徑〕進行了斯太爾摩(stelmor)冷卻的熱軋線材的珠光體塊粒徑從中心到表層形成不同的珠光體塊粒徑的分布。加工中的空隙發(fā)生與線材的與長度方向垂直的斷面上的珠光體塊粒徑的面積率(占有率)有關。圖2中示出線材的與長度方向垂直的斷面上的外周部A及中心部B。在本說明書中中，如該圖2所示，將距表面為500 μ m以內(nèi)的區(qū)域定義為外周部A，將距中心半徑為500 μ m 以內(nèi)的區(qū)域定義為中心部B。在線材的外周部A，在珠光體塊粒徑低于15 μ m的晶粒的面積率(占有率)超過 50%時，在通過熱軋后的冷卻調(diào)整從γ相變成珠光體時的相變溫度降低時，空隙的發(fā)生增加。因此低于15 μ m的晶粒占有的面積優(yōu)選為50%以下。圖3中示出外周部A的累積面積比例相對于珠光體塊粒徑的變化。在線材的中心部B，如果珠光體塊粒徑為35 μ m以上的晶粒的面積率(占有率)超過23%，則在拉絲加工中容易發(fā)生人字紋破裂。因此中心部B的珠光體塊粒徑為35μπι以上的晶粒占有的面積率(占有率)優(yōu)選為23%以下。圖4中示出中心部B的累積面積比例相對于珠光體塊粒徑的變化。為了調(diào)整珠光體塊粒徑，除了將Cr量調(diào)整到0. 02 0. 05質(zhì)量％以外，在線材中含有18 30ppm的0、10 40ppm的N也是有效的。表1中示出珠光體塊粒徑比例(面積率)。[表 1]
權利要求
1.一種線材，其是熱軋到直徑為4 8mm的線材，其特征在于， 所述線材含有0.6 1. 1質(zhì)量％的(、0. 1 0. 5質(zhì)量％的Si、0. 2 0. 6 質(zhì)量 ％&Μη、0. 004 0. 015 質(zhì)量％的 S、大于等于0. 02質(zhì)量％且小于0. 05質(zhì)量％的Cr、和剩余部分，其包含將P限制在0. 02質(zhì)量％以下、且將Al限制在0. 003質(zhì)量％以下的不可避免的雜質(zhì)及狗；所述線材在表面具有珠光體組織，所述珠光體組織中的鐵素體的結(jié)晶面在所述線材的外周部具有在所述線材的橫截面中聚集度為1.2以上的{110}面。
2.根據(jù)權利要求1所述的線材，其特征在于，在所述線材的與長度方向垂直的斷面，所述外周部的50%以下的面積被珠光體塊粒徑低于15 μ m的晶粒占有，中心部的23%以下的面積被珠光體塊粒徑為35 μ m以上的晶粒占有。
3.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，所述熱軋的精軋溫度為1000°C以上。
4.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，抗拉強度TS滿足下述式1，所述抗拉強度TS的單位是MPa， 200+980 XC 質(zhì)量 ％< TS < 400+980 XC 質(zhì)量 ％ 式 1。
5.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，扭轉(zhuǎn)次數(shù)為15次以上。
6.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，其進一步含有下述元素中的一種以上0. 0001 0. 0050 質(zhì)量％的 B、 0. 03 0. 10質(zhì)量％的乂、 0. 01 0. 10質(zhì)量％的Nb、 0. 05 0. 80質(zhì)量％的Cu、 0. 05 0. 20質(zhì)量％的Ni、和 0. 001 0. 1質(zhì)量％的Ti。
7.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，所述線材在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層的附著率為70 %以上。
8.根據(jù)權利要求1或2所述的線材，其特征在于，所述線材在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層在施加6%應變時，殘留氧化皮率為0. 07%以下，且厚度為6 15 μ m。
9.一種線材，其是熱軋到直徑為4 8mm的線材，其特征在于， 所述線材含有·0.6 1. 1質(zhì)量％的(、·0. 1 0. 5質(zhì)量％的Si、·0. 2 0. 6 質(zhì)量 ％&Μη、·0. 004 0. 015 質(zhì)量％的 S、大于等于0. 02質(zhì)量％且小于0. 05質(zhì)量％的Cr、和剩余部分，其包含將P限制在0. 02質(zhì)量％以下、且將Al限制在0. 003質(zhì)量％以下的不可避免的雜質(zhì)及狗；在所述線材的與長度方向垂直的斷面，外周部的50%以下的面積被珠光體塊粒徑低于 15 μ m的晶粒占有，中心部的23%以下的面積被珠光體塊粒徑為35 μ m以上的晶粒占有。
10.根據(jù)權利要求9所述的線材，其特征在于，所述線材在表面具有珠光體組織，所述珠光體組織中的鐵素體的結(jié)晶面在所述外周部具有在所述線材的橫截面中聚集度為1. 2 以上的{110}面。
11.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，所述熱軋的精軋溫度為1000°C以上。
12.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，抗拉強度TS滿足下述式2，所述抗拉強度TS的單位是MPa， 200+980XC 質(zhì)量％< TS < 400+980XC 質(zhì)量％ 式 2。
13.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，扭轉(zhuǎn)次數(shù)為15次以上。
14.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，其進一步含有下述元素中的一種以上0. 0001 0. 0050 質(zhì)量％的 B、 0. 03 0. 10質(zhì)量％的乂、 0. 01 0. 10質(zhì)量％的Nb、 0. 05 0. 80質(zhì)量％的Cu、 0. 05 0. 20質(zhì)量％的Ni、和 0. 001 0. 1質(zhì)量％的Ti。
15.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，所述線材在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層的附著率為70%以上。
16.根據(jù)權利要求9或10所述的線材，其特征在于，所述線材在表面具有氧化皮層，所述氧化皮層在施加6%應變時，殘留氧化皮率為0. 07%以下，且厚度為6 15 μ m。
全文摘要
本發(fā)明提供一種線材，其含有0.6～1.1質(zhì)量％的C、0.1～0.5質(zhì)量％的Si、0.2～0.6質(zhì)量％的Mn、0.004～0.015質(zhì)量％的S、大于等于0.02質(zhì)量％且小于0.05質(zhì)量％的Cr、和剩余部分，其包含將P限制在0.02質(zhì)量％以下、且將Al限制在0.003質(zhì)量％以下的不可避免的雜質(zhì)及Fe；線材在表面具有珠光體組織，所述珠光體組織中的鐵素體的結(jié)晶面在外周部具有在所述線材的橫截面中聚集度為1.2以上的{110}面。
文檔編號C21D8/06GK102216482SQ201080003183
公開日2011年10月12日 申請日期2010年11月4日 優(yōu)先權日2009年11月5日
發(fā)明者出町仁, 室賀也康, 西田世紀 申請人:新日本制鐵株式會社