專利名稱：：成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及用于汽車、電力等產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域的構(gòu)件用的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板。
背景技術(shù)：
：近年來(lái)，從保護(hù)地球環(huán)境的立場(chǎng)出發(fā)，從提高汽車的燃料效率及提高汽車的碰撞安全性的觀點(diǎn)出發(fā)，通過(guò)車體材料的高強(qiáng)度化來(lái)謀求薄壁化、并使車體自身輕量化且高強(qiáng)度化的研究正在進(jìn)行，從而促進(jìn)了高張力鋼板在汽車方面的應(yīng)用。由于高張力鋼的成形性比軟鋼差，因此正在開發(fā)進(jìn)行了各種組織控制的成形性高的高張力鋼板。而且，由于最近對(duì)提高汽車的耐腐蝕性的要求增強(qiáng)，因此正在開發(fā)實(shí)施了熱鍍鋅的高張力鋼板。作為現(xiàn)有的技術(shù)，例如，專利文獻(xiàn)1中提出了擴(kuò)孔性優(yōu)良的熱鍍敷高強(qiáng)度鋼板，專利文獻(xiàn)2~4中提出了鍍層粘合性和延展性優(yōu)良的熱鍍敷高強(qiáng)度鋼板。但是，這些技術(shù)為了確保TS590MPa以上的高強(qiáng)度，而必須添加0.25%以上的Al，因而存在合金成本和由添加Al所引起的鑄造性變差等問(wèn)題。并且，特別是專利文獻(xiàn)24，由于含有殘留奧氏體，因此雖然拉伸特性高，但在2次加工時(shí)存在裂紋發(fā)生的情況、成形部件的形狀凍結(jié)性比鐵素體+馬氏體鋼差的情況。關(guān)于非專利文獻(xiàn)l，在"
發(fā)明內(nèi)容"的項(xiàng)目中進(jìn)行說(shuō)明。專利文獻(xiàn)l:日本特開2005-256089號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開2005-200690號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:日本特開2005-200694號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4:日本特開2006-299344號(hào)公報(bào)非專禾U文獻(xiàn)1:ProceedingsoftheInternationalWorkshopontheInnovativeStructuralMaterialsforInfrastructurein21stCenturypl89(Fig.4)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的課題在于，鑒于上述問(wèn)題，得到具有與以往的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板相同或以上的高成形性，并且具有與以往的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板同樣的成本、制造性的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其制造方法。具體而言，在拉伸強(qiáng)度780MPa以上的鋼中，在將Al的添加控制在通常的脫氧所使用的水平的條件下，顯示出TSX總延伸率》15000MPa，。、TSX擴(kuò)孔率》45000MPa力/。的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其制造方法。為了使汽車用的車體用部件兼具輕量化與高的剛性，通過(guò)事先增加復(fù)雜形狀的部件，并滿足TSX總延伸率》15000MPa力/。、TSX擴(kuò)孔率》45000MPa'%，可用高張力鋼板制造明顯多于以往的部件。本發(fā)明人首先對(duì)各種鋼板，研究了鋼板組織對(duì)TSX擴(kuò)孔率、TSX總延伸率的影響。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，鋼板中的組織的納米硬度的分布與TSX擴(kuò)孔率相關(guān)。g卩，發(fā)現(xiàn)一般當(dāng)作為鋼板組織的代表部分的組織百分比、硬度在所測(cè)定的板厚1/4位置處的納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下時(shí)，TSX擴(kuò)孔率高。這里，納米硬度是指使用Hysitron公司的TRIBOSCOPE，在載荷1000mN下測(cè)定的硬度。具體而言，對(duì)間距5pm的7個(gè)點(diǎn)排列成約7列的共計(jì)約50個(gè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定，求出其標(biāo)準(zhǔn)偏差。詳情在實(shí)施例中說(shuō)明。作為顯微組織的硬度測(cè)定技術(shù)，著名的是維氏硬度。但是，維氏硬度測(cè)定中負(fù)荷載荷的最小值為0.5gf，即使硬質(zhì)的馬氏體壓痕尺寸也為12pm，無(wú)法測(cè)定微小的相的硬度。而且，馬氏體在組織內(nèi)具有板條束、板條塊及板條等層次結(jié)構(gòu)，貝氏體也具有被稱為貝氏體束(sheaf)、亞單元(sub-unit)的層次結(jié)構(gòu)，因而如非專利文獻(xiàn)1所闡明的那樣，對(duì)通過(guò)壓痕尺寸測(cè)定的硬度產(chǎn)生影響的層次是不同的。例如，采用lpm以下的壓痕尺寸進(jìn)行評(píng)價(jià)的結(jié)果，與采用可以使用維氏硬度計(jì)測(cè)定的10)im以上的壓痕尺寸進(jìn)行評(píng)價(jià)的結(jié)果不同，材質(zhì)與維氏硬度或納米硬度的相互關(guān)系也不一樣。在本發(fā)明中測(cè)定的條件下，發(fā)現(xiàn)壓痕的一邊的長(zhǎng)度為300~800nm，減小該納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差會(huì)使擴(kuò)孔率提高。并且發(fā)現(xiàn)，通過(guò)大量添加Si，并減少馬氏體、殘留奧氏體，可以在不使用Al而維持?jǐn)U孔率的同時(shí)提高延伸率。雖然以往添加Si使鍍層粘合性變差，但即使這樣，在實(shí)際使用中也可以維持充分良好的粘合性。本發(fā)明的主旨如下。(1)一種成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為鋼的化學(xué)成分，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.050.3%、Si:大于0.60%且在2.0%以下、Mn:0.50-3.50%、P:0.003~0.100%、S:0.010%以下、Al:0.0100.06%及N:0.007%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且鋼板組織的納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下。(2)—種成形性優(yōu)良的的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為鋼的化學(xué)成分，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.05~0.3%、Si:大于0.60%且在2.0%以下、Mn:0.503.50%、P:0.003~0.100%、S:0.010%以下、Al:0.0100.06。/。及N:0.007%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且，鋼板組織含有以面積率計(jì)20%以上的鐵素體，含有總面積率10%以上的回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體，并且鐵素體、回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體的總面積率為卯％以上，并且納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下。(3)(1)或(2)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，上述(1)或(2)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Cr:0.0052.00%、V:0,0052.00%、Mo:0.005~2.00%、Ni:0.005~2.00%及Cu:0.0052.00%的1種或2種以上的元素。(4)(1)~(3)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，上述(1)(3)中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ti:0.01~0.20%及Nb:0.01~0.10%的1種或2種元素。(5)(1)~(4)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，上述(1)~(4)中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有B:0.00020.005%。(6)(1)~(5)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，上述(1)(5)中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ca:0.001~0.005%及REM:0.0010.005%的1種或2種以上的元素。(7)(1)~(6)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，而且鋼板組織的殘留奧氏體及馬氏體的總面積率為5%以下。(8)(1)~(7)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量及平均固溶Mn量均為0.5質(zhì)量％以下。(9)(1)~(7)中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，其為鍍層中Fe。/。為715。/。的高強(qiáng)度合金化熱鍍鋅鋼板，并且，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量和平均固溶Mn量，平均固溶Si量為母材平均組成的Si量的7090e/。，平均固溶Mn量為母材平均組成的Mn量的50~90%。(10)—種成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，將上述(1)(6)中任一項(xiàng)所述成分的鋼坯熱軋、冷軋后，使用具有直焰爐型或無(wú)氧化爐型的加熱帶的連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線進(jìn)行退火，此時(shí)，在加熱帶上以從40(TC至加熱帶輸出側(cè)溫度的平均加熱速度為10°C/s以上進(jìn)行加熱，使加熱帶輸出側(cè)溫度達(dá)到60(TC以上，接著，在還原帶上以0.11(TC/s的平均加熱速度加熱至最高到達(dá)溫度75(TC以上，保持30s以上之后，以10°C/s以上的平均冷卻速度從75(TC冷卻至35(TC以下，接著加熱至35(TC以上、70(TC以下并保持ls以上，然后實(shí)施熱鍍鋅，或者進(jìn)一步在熱鍍鋅后加熱至490550。C并實(shí)施合金化處理。具體實(shí)施例方式下面，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。首先，對(duì)鋼板組織、鋼的化學(xué)成分的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。鋼的化學(xué)成分、鍍層的化學(xué)成分的各元素的含量的單位均為"質(zhì)量％"，但以下僅以"％"進(jìn)行表示。納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下在板厚1/4位置附近處測(cè)定約50點(diǎn)的納米硬度時(shí)，若納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差大于1.50GPa，則無(wú)法達(dá)到TSX擴(kuò)孔率》45000MPa'%，因而使其為1.50GPa以下。優(yōu)選為l.OGPa以下。標(biāo)準(zhǔn)偏差cj,對(duì)n個(gè)硬度數(shù)據(jù)x，通過(guò)式(l)求出。C:0.05~0.3%C是使奧氏體穩(wěn)定的元素，由于易生成鐵素體以外的硬質(zhì)相，即馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，因此是用于提高鋼板強(qiáng)度，并使組織復(fù)合化而提高TS-拉伸平衡(TSX延伸率)所必需的元素。若C量小于0.05%，則即使實(shí)現(xiàn)制造條件最佳化，也難以確保鐵素體以外的相，TSX延伸率降低。另一方面，若C量大于0.30%，則焊接部及熱影響部的硬化顯著，焊接部的機(jī)械特性變差。從上述觀點(diǎn)出發(fā)，使C量在0.050.30%的范圍內(nèi)。優(yōu)選為0.08%0.15%。Si:大于0.60%且在2.0%以下Si是在鋼的強(qiáng)化方面有效的元素。特別是，具有通過(guò)Si降低復(fù)合組織鋼的納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差的效果。雖然詳情不清楚，但推測(cè)在將要得到同樣的拉伸強(qiáng)度的鋼板時(shí)，Si難以使硬質(zhì)相的納米硬度增加。并且，雖然Si是鐵素體生成元素，但由于向奧氏體中的c的富集促進(jìn)作用，因此易生成鐵素體以外的硬質(zhì)相，即馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，得到鐵素體+硬質(zhì)相的復(fù)合組織，由此使高強(qiáng)度鋼的TSX延伸率提高。并且，鐵素體中的固溶Si還具有改善鋼板的TSX總延伸率、擴(kuò)孔性的效果。該效果是通過(guò)添加大于0.60%的Si而得到的。但是，若Si大于2.0。/。，則引起由向鐵素體中的固溶量的增加而產(chǎn)生的成形性、韌性的變差，或由紅銹等的發(fā)生而產(chǎn)生的表面性狀、熱鍍的鍍層附著/粘合性的變差。因此，使Si量為大于0.60%且在2.0%以下。優(yōu)選為0.80~1.5%。Mn:0.503.50%Mn是在鋼的強(qiáng)化方面有效的元素。并且是使奧氏體穩(wěn)定的元素，是用于增加鐵素體以外的相的體積、確保強(qiáng)度并提高TSX延伸率所必需的元素。該效果可以通過(guò)使Mn在0.50。/。以上來(lái)得到。另一方面，若過(guò)量添加Mn而使其大于3.50。/。，則由硬質(zhì)相百分比過(guò)大、固溶強(qiáng)化所引起的鐵素體的延展性變差變得顯著，成形性降低。因此，使Mn為3.50%以下。優(yōu)選為1.5%~3.0%。P:0.003~0.100%P是在鋼的強(qiáng)化方面有效的元素，該效果可以通過(guò)使P在0.003%以上來(lái)得到。但是，若過(guò)量添加而使其大于0.100%，則引起由晶界偏析導(dǎo)致的脆化，使抗沖擊性變差。因此，使P量為0.003%0.100%。S:0.010%以下S成為MnS等夾雜物，并且是抗沖擊性變差、沿焊接部的金屬流動(dòng)的裂紋產(chǎn)生的原因，因此盡可能降低其含量，但是，雖然從制造成本方面出發(fā)使其在0.010%以下，但在0.003%以下時(shí)擴(kuò)孔性顯著改善，因此0.003%以下為優(yōu)選。Al:0.0100.06%Al固定煉鋼中及鋼坯中的氧，抑制鋼坯裂紋等缺陷發(fā)生。該效果可以通過(guò)0.010%的添加而得到。但是若大量添加，則連續(xù)鑄造時(shí)的鋼片裂紋發(fā)生的危險(xiǎn)性增高，而使制造性降低。并且，合金成本上升，因而使其為0.06%以下。N:0.007%以下若N的總量大于0.007%，則鋼板內(nèi)部的粗大A1N增加，疲勞特性急劇變差。因此，使其為0.007%以下。本發(fā)明中，以上述的成分組成作為必要成分，余量為鐵及不可避免的雜質(zhì)，但關(guān)于以下的成分組成，可以適量含有。選自Cr:0.005~2.00%、V:0.005~2.00%、Mo:0.005~2.00%、Ni:0.0052.00%及Cu:0.0052.00%的1禾中或2禾中以上Cr:0.0052.00%Cr在自退火溫度起的冷卻時(shí)抑制珠光體的生成，并且易生成馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，使TSX延伸率提高。該效果通過(guò)使Cr為0.005。/。以上來(lái)得到。但是，若大于2.00%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，規(guī)定為0.005~2.000/"V:0.005~2.00%V在自退火溫度起的冷卻時(shí)抑制珠光體的生成，并且易生成馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，使TSX延伸率提高。該效果通過(guò)使V為0.005%以上來(lái)得到。但是，若大于2.00%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，規(guī)定為0.0052.00%。Mo:0.005~2.00%Mo在自退火溫度起的冷卻時(shí)抑制珠光體的生成，并且易生成馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，使TSX延伸率提高。該效果通過(guò)使Mo為0.005%以上來(lái)得到。但是，若大于2.00%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，規(guī)定為0.005~2.00%。Ni:0.0052.00%Ni在自退火溫度起的冷卻時(shí)抑制珠光體的生成，并且易生成馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，使TSX延伸率提高。該效果通過(guò)使Ni為0.005%以上來(lái)得到。但是，若大于2.0%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，規(guī)定為0.005~2.00%。Cu:0.005~2.00%Cu在自退火溫度起的冷卻時(shí)抑制珠光體的生成，并且易生成馬氏體、貝氏體、殘留奧氏體、回火馬氏體及回火貝氏體，使TSX延伸率提高。該效果通過(guò)使Cu為0.005。/。以上來(lái)得到。但是，若大于2.00%，則該叛果飽科，并成為威本土升韻主要原齒。-&此，規(guī)定為0.005-2.00%。選自Th0.010.2%及Nb:0.01~0.1%的1種或2種11Ti:0.010.2%Ti在鋼的強(qiáng)化方面有效，并且使碳化物、析出物更加均勻地析出或強(qiáng)化鐵素體基(ferritebase),因而可以使納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差更小，TSX擴(kuò)孔率提高。雖然該效果可以通過(guò)使Ti在O.Oiy。以上來(lái)得到，但若大于0.2%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，設(shè)為0.01%~0.2%。Nb:0.010.1%Nb在鋼的強(qiáng)化方面有效，并且使碳化物、析出物更加均勻地析出或強(qiáng)化鐵素體基，因而可以使納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差更小，TSX擴(kuò)孔率提高。雖然該效果可以通過(guò)使Nb在0.01%以上來(lái)得到，但若大于0.1%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，設(shè)為0.01%~0.1%。B:0.0002~0.0050%B具有抑制來(lái)自?shī)W氏體晶界的鐵素體的生成而使強(qiáng)度提高的作用。該效果可以通過(guò)使B為0.0002y。以上來(lái)得到。但是，若大于0.0050%，則該效果飽和，并成為成本上升的主要原因。因此，設(shè)為0.0002%~0.0050%。選自Ca:0.0010.005%及REM:0.001~0.005%的1種或2種以上Ca:0.001~0.005%Ca具有通過(guò)使局部延展性提高而有助于提高延伸率、擴(kuò)孔率，即提高成形性的作用。該效果可以通過(guò)使Ca為0.001%以上來(lái)得到，在0.005%時(shí)飽和。因此，設(shè)為0.0010.005%。REM:0.001~0.005%REM具有通過(guò)使局部延展性提高而有助于提高延伸率、擴(kuò)孔率，即提高成形性的作用。該效果可以通過(guò)使REM為0.001%以上來(lái)得到，在0.005。/。時(shí)飽和。因此，設(shè)為0.0010.005%。下面，對(duì)鋼板組織進(jìn)行說(shuō)明。鐵素體以面積率計(jì)為20%以上若鐵素體的面積率小于20%，則TSX總延伸率降低。因此，鐵素體的面積率設(shè)為20%以上，優(yōu)選為50%以上。回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體以總面積率計(jì)為10%以上若這些相的總面積率小于10%，則強(qiáng)度的確保變得困難，并且TSX延伸率也降低。因此，將這些相的總面積率設(shè)為10%以上。但是，若過(guò)量含有這些相，則TSX延伸率降低，因而優(yōu)選該組織的總面積率為50%以下。鐵素體、回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體的總面積率為90%以上若這些相的總面積率小于卯％，則TSX擴(kuò)孔率降低。因此，這些相的總面積率設(shè)為90%以上，優(yōu)選為95%以上。殘留奧氏體和馬氏體的總面積率為5%以下通過(guò)將這些相的總面積率設(shè)為55以下，TSX擴(kuò)孔率顯著提高。優(yōu)選為3°/。以下。下面，對(duì)從鍍層/鋼基界面至深0.5nm的區(qū)域的鋼基表層部的固溶Si量及固溶Mn量進(jìn)行說(shuō)明。纖-#^有進(jìn)存#^^艦^板7德是/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量及平均固溶Mn量均為0，5質(zhì)量％以下。若鋼中的Si、Mn量多，則在退火階段熱鍍鋅之前Si、Mn在表面富集，因而熱鍍鋅后沒(méi)有進(jìn)行合金化處理的熱鍍鋅鋼板，其鍍層粘合性容易變差。因此，對(duì)于熱鍍鋅鋼板而言，從鍍層粘合性的觀點(diǎn)出發(fā)，需要使鋼基表層中退火時(shí)選擇氧化的易氧化性元素內(nèi)部氧化，從而表層部的母材中的易氧化性元素的固溶絕對(duì)量大幅降低。制造工序中的內(nèi)部氧化的區(qū)域，若是從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部，則鍍層特性的確保充分，因而著眼于該區(qū)域的組成控制。若從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基中的固溶Si量、固溶Mn量分別為0.5質(zhì)量％以下，則在實(shí)際使用上可以確保充分良好的鍍層粘合性，并且可以防止不鍍的發(fā)生，但若大于0.5質(zhì)量％，則不鍍發(fā)生或鍍層粘合性變差。因此，為了確保鍍層粘合性、防止不鍍的發(fā)生，必要的是，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量及平均固溶Mn量均為0.5質(zhì)量％以下。母材在進(jìn)入CGL(連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線)前，可以事先進(jìn)行表面改性而使內(nèi)部氧化。改性方法不限，例如可以將熱軋鋼板熱處理，或在較高的溫度、例如65(TC以上的溫度下巻取、并減慢巻取后的巻材的冷卻速度。作為熱處理方法，可以考慮在N2氣氛氣等非還原性氣氛氣中、在65(TC下對(duì)熱軋巻材進(jìn)行熱處理的方法。并且，將CGL的加熱帶設(shè)為DFF(直焰爐)或NOF(無(wú)氧化爐)型，在CGL的加熱帶對(duì)鋼基表層進(jìn)行氧化處理，然后在還原處理時(shí)，通過(guò)由鐵銹提供的氧同樣地使鋼基表層內(nèi)部氧化，由此，使母材表層中的易氧化性元素的固溶元素量降低，抑制熱鍍鋅之前的Si、Mn等的表面富集。如后所述，表層部的固溶Si量、固溶Mn量，例如氧化處理后在還原帶進(jìn)行還原處理時(shí)，可以通過(guò)提高加熱帶輸出側(cè)的鋼板溫度使Si、Mn等內(nèi)部氧化，來(lái)降低鋼基表層部的固溶Si量、固溶Mn量，因而可以通過(guò)將加熱帶輸出側(cè)溫度控制在適當(dāng)溫度，來(lái)控制地鐵表層部的固溶Si量、固溶Mn量。氧化物的有無(wú)，可以通過(guò)將鍍層鋼板埋入樹脂中進(jìn)行研磨，使鋼板剖面露出，使用EPMA進(jìn)行組成分析、確認(rèn)有無(wú)作為易氧化性元素的Si、Mn等與氧共存，或者通過(guò)使用TEM對(duì)用剖面的萃取復(fù)型、FIB薄膜加工過(guò)的樣品進(jìn)行組成分析等來(lái)確認(rèn)。鋼基中的Si、Mn的固溶量，可以通過(guò)在同樣地操作所制造的樣品的剖面，對(duì)氧化物沒(méi)有析出的部位進(jìn)行組成分析來(lái)確認(rèn)。而且，為了防止由于電子射線的擴(kuò)散、來(lái)自分析位置的附近存在的氧化物的特征X射線所產(chǎn)生的誤差，固溶量的測(cè)定優(yōu)選在20000倍以上的倍率下使用FIB對(duì)薄膜加工后的樣品進(jìn)行TEM-EDS組成分析的方法。該方法，由于樣品為薄膜，因此可以抑制電子射線的擴(kuò)散，抑制來(lái)自分析位置的附近存在的氧化物的特征X射線所產(chǎn)生的誤差，可以進(jìn)行鋼基自身的固溶元素量的精密的測(cè)定。關(guān)于沒(méi)有將鍍層合金化處理的熱鍍鋅鋼板，鍍層正下方的表層結(jié)構(gòu)幾乎保持鍍敷之前、退火之后的狀態(tài)，通過(guò)事先將Si固溶量、Mn固溶量抑制在低的水平，可以使從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的固溶Si量和固溶Mn量為0.5質(zhì)量°/。以下。將鍍層合金化處理后的高強(qiáng)度合金化熱鍍鋅鋼板，鍍層中Fe。/。為715%，并且，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量和平均固溶Mn量，平均固溶Si量為母材平均組成的Si量的70~90%，平均固溶Mn量為母材平均組成的Mn量的50~卯％。若鍍層中的Fen/。小于7y。，則引起燒痕等外觀不良，若超過(guò)15%，則彎曲加工時(shí)的鍍層剝離變得非常嚴(yán)重，因而需要使鍍層中的FeM為7~15%。更優(yōu)選Fe。/。在8~13%的范圍內(nèi)。合金化熱鍍鋅鋼板中，鍍層正下方的表層結(jié)構(gòu)，由于由合金化處理產(chǎn)生的鋼基表層在鍍層中溶出，因此與鍍敷之前、退火之后的狀態(tài)稍有不同，Si固溶量、Mn固溶量與沒(méi)有將鍍層合金化處理的熱鍍鋅鋼板相比增加。從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量、平均固溶Mn量，相對(duì)于母材平均組成的Si量、Mn量，為了確保鍍層粘合性、合金化均勻性等，需要Si為7090%、Mn為5090%。若在母材中固溶一定程度的Si、Mn，則可以得到Fe-Zn合金化后的界面的粘合性提高的效果。這認(rèn)為是由于固溶在母材中的Si、Mn等適當(dāng)?shù)厥笷e-Zn合金化反應(yīng)不均勻化而引起界面的粘固效果的緣故。若從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量達(dá)到母材平均組成的Si量的70%以上，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Mn量達(dá)到母材平均組成的Mn量的50%以上，則該效果可充分顯示出來(lái)。若平均固溶Si量小于母材平均組成的Si量的70%,平均固溶Mn量小于母材平均組成的Mn量的50%，則該效果變得不充分，粘固效果降低、鍍層粘合性變差。若從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量大于母材平均組成的Si量的90。/。，平均固溶Mn量大于母材平均組成的Mn量的90y。，則退火時(shí)的Si、Mn表面富集增加而發(fā)生不鍍的情況，鍍層粘合性變得不良。另外，雖然沒(méi)有特別規(guī)定從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的P固溶量、Al固溶量，但優(yōu)選各自小于母材平均組成的P量、Al量的50。/。。若P、Al的含量少，則難以分析確認(rèn)，因而沒(méi)有對(duì)P、Al特別規(guī)定上限。熱鍍鋅層附著量為每一面20150g/m2:若熱鍍鋅層的附著量小于20g/m2，則難以確保耐腐蝕性。并且，若鍍層附著量大于150g/m2，則成本上升。因此，熱鍍鋅層的附著量設(shè)為每一面20~150g/m2。并且，合金化熱鍍鋅的情況下，若鍍層中的鐵含量(Fe。/。(質(zhì)量n/。))小于7%，則合金化不均嚴(yán)重，彎曲加工時(shí)發(fā)生剝落，因而不優(yōu)選。并且，F(xiàn)e。/。大于15%的情況下，在鍍層/鋼基界面上形成硬質(zhì)的r相，因而不優(yōu)選。因此，合金化熱鍍鋅的情況下，優(yōu)選FeM為715%。下面，對(duì)制造方法進(jìn)行說(shuō)明。熔煉上述的成分組成的鋼坯，再進(jìn)行熱軋及冷軋來(lái)制造冷軋鋼板。鋼坯的熔煉也可以按照以往的方法，使用鑄錠、連鑄鋼坯或薄板連鑄機(jī)。熱軋可以在將鋼坯冷卻后進(jìn)行再加熱，也可以在鑄造后直接進(jìn)行。終軋溫度優(yōu)選設(shè)為Ar3以上，但沒(méi)有特別限定。冷軋的冷軋率可以為約30%約60%，但不作特別限定。接著，通過(guò)具有直焰爐型或無(wú)氧化爐型的加熱帶的連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線，將冷軋鋼板退火后實(shí)施熱鍍鋅，或進(jìn)一步實(shí)施熱鍍鋅的合金化處理。使加熱帶的輸出惻溫度為60(TC以上，并且在加熱帶的爐內(nèi)使從40(TC至加熱帶輸出側(cè)溫度的平均加熱速度為10°C/s以上。連續(xù)熱鍍鋅工序中，為了在低成本下將表面活化，并確保大量含有Si、Mn的鋼板的鍍層粘合性，優(yōu)選采用具有DFF(直焰爐)或NOF(無(wú)氧化爐)型的加熱帶的CGL(連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線)進(jìn)行制造。具體而言，使用CGL爐內(nèi)的加熱帶對(duì)鋼基表層進(jìn)行氧化處理，然后在還原處理時(shí)，通過(guò)由鐵銹提供的氧同樣地使鋼基表層內(nèi)部氧化，從而使母材表層中的易氧化性元素的固溶元素量降低，由此來(lái)抑制熱鍍鋅之前Si、Mn等向鋼板表面的表面富集。為此，需要加熱鋼板以使加熱帶輸出側(cè)的鋼板溫度達(dá)到60(TC以上。若加熱帶的輸出側(cè)溫度小于600°C，則由于溫度低而鋼基的氧化量少，還原處理時(shí)鋼基表層的內(nèi)部氧化變得不充分，不能充分降低鍍層正下方的鋼基表層中的固溶Si量、固溶Mn量。并且，在加熱帶的爐內(nèi)從40(TC至加熱帶輸出側(cè)溫度的平均加熱速度小于10'C/s的情況下，由于生成牢固的氧化銹皮而變得難以還原，因此需要使該平均加熱速度為10°C/S以上。小于400'C時(shí)幾乎不促進(jìn)氧化，因此沒(méi)有限定小于400'C的加熱速度。通過(guò)如上在加熱帶上快速加熱，不僅鍍敷性得到改善，而且鋼板組織均勻細(xì)微化、從而能降低納米硬度的不均，擴(kuò)孔特性提高。加熱帶的露點(diǎn)優(yōu)選為0°C以上，并且02濃度優(yōu)選為0.1%以上。接著，在還原帶上以從還原帶輸入側(cè)至最高到達(dá)溫度的平均加熱速度0.1~10°C/s加熱至最高到達(dá)溫度750°C以上，并保持30s以上。以從還原帶輸入側(cè)至最高到達(dá)溫度的平均加熱速度0.110°C/S進(jìn)行加熱若從還原帶輸入側(cè)至最高到達(dá)溫度的平均加熱速度小于o.rc/s，則需要減小通過(guò)速度，因而生產(chǎn)性變差。并且，若該平均加熱速度達(dá)到io°c/s以上，則在還原帶中鋼基銹皮中的氧與還原帶中的氫反應(yīng)生成水，鋼基表層的Fe類氧化銹皮被還原反應(yīng)所消耗，從母材表層向鋼基中擴(kuò)散，從而使Si、Mn等內(nèi)部氧化的氧量減少。其結(jié)果是，母材表層部的固溶Si、Mn量變得大量存在，并且在熱鍍鋅之前這些元素在鋼板表面選擇氧化，因此促進(jìn)Si、Mn等的表面富集。由于還原帶對(duì)表面進(jìn)行還原處理，因此優(yōu)選含有1~100%的112。加熱至最高到達(dá)溫度75(TC以上，并保持30s以上若最高到達(dá)溫度小于750°C、或者保持時(shí)間小于30s，則TSX延伸率不提高。這認(rèn)為是由于冷軋后的變形的降低不充分。雖然沒(méi)有特別規(guī)定加熱溫度上限及保持時(shí)間上限，但95(TC以上的加熱或600s以上的保持的效果飽和，并且涉及到成本上升，因而優(yōu)選加熱溫度小于95(TC、保持時(shí)間小于600s。以10°C/s以上的平均冷卻速度從75(TC冷卻至35(TC以下用加熱帶加熱后的鋼板，以10°C/S以上的平均冷卻速度從750°C冷卻至35(TC以下。若平均冷卻速度小于1(TC/s，則在鋼板中生成珠光體，無(wú)法使鐵素體、回火馬氏體、貝氏體和回火貝氏體的總面積達(dá)到90%以上，TSX延伸性及TSX擴(kuò)孔率不提高。冷卻速度越快，越容易生成更硬質(zhì)的低溫相變相。本發(fā)明的情況下，優(yōu)選盡可能回火而使馬氏體生成，因而優(yōu)選將平均冷卻速度設(shè)為3(TC/s以上來(lái)進(jìn)行冷卻，若平均冷卻速度為10(TC/s以上，則更為優(yōu)選。另一方面，若大于50(TC/s則鋼板的形狀變差，熱鍍層的適當(dāng)?shù)母街靠刂?、鋼板總長(zhǎng)的均勻性的確保變得極為困難，因而優(yōu)選為50(TC/s以下。冷卻到達(dá)溫度條件為本發(fā)明中最重要的方面之一。若冷卻到達(dá)溫度大于350'C，則在熱鍍后的最終組織中，生成的馬氏體、殘留奧氏體大于10%,因而TSX擴(kuò)孔率顯著降低。因此，冷卻到達(dá)溫度設(shè)為350'C以下。對(duì)于上述特性，雖然優(yōu)選冷卻達(dá)到溫度為20(TC以下，但若在室溫以下則效果飽和。由于從冷卻后至再加熱開始的時(shí)間對(duì)材質(zhì)沒(méi)有特別的影響，因此不作規(guī)定。從冷卻后至再加熱開始的時(shí)間越短成本越低，因而優(yōu)選，但由于冷卻結(jié)束后暫時(shí)巻取為巻材，因此也可以再次通過(guò)鍍敷生產(chǎn)線進(jìn)行加熱。這種情況下，可在鍍敷前進(jìn)行酸洗、清洗，以除去鋼板表面的銹皮。加熱至35(TC以上、700。C以下并保持ls以上，然后進(jìn)行熱鍍鋅快速冷卻至35(TC以下之后，進(jìn)行加熱。加熱時(shí)，若加熱至小于35(TC或大于70(TC，則TSX擴(kuò)孔率顯著降低。其原因認(rèn)為是由于熱鍍后生成殘留奧氏體、馬氏體等硬質(zhì)相。從成本的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選該加熱為小于50(TC的加熱。并且，該加熱優(yōu)選從加熱前的溫度起加熱至更高溫度，優(yōu)選加熱使溫度上升量為20(TC以上、更優(yōu)選為250'C以上。加熱后的保持時(shí)間，若小于Is則TSX擴(kuò)孔率不提高，因而使其為Is以上。并且，即使將該保持時(shí)間設(shè)為600s以上，效果也已飽和，因而從上述特性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使保持時(shí)間為10s300s。熱鍍鋅可以將鋼板浸入通常的鍍?cè)≈衼?lái)進(jìn)行。并且，在熱鍍鋅后進(jìn)行鍍層的合金化處理的情況下，在鍍?cè)≈薪n后，加熱至4卯~550"并保持ls30s即可。實(shí)施例下面，通過(guò)實(shí)施例進(jìn)一步詳細(xì)地說(shuō)明本發(fā)明，但下述實(shí)施例并不限制本發(fā)明，只要不改變本發(fā)明的主旨，則任何設(shè)計(jì)改變均包含于本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。通過(guò)真空熔解將表1所示化學(xué)成分的鋼(AT)熔煉，將得到的鋼坯在90(TC的終軋溫度下進(jìn)行熱軋，制成熱軋鋼板，再在酸洗后以50%的冷軋率冷軋，得到板厚1.6mm的冷軋鋼板。在表2所示條件下，對(duì)該冷軋鋼板進(jìn)行退火，然后在46(TC下熱鍍鋅，在48058(TC下加熱10秒來(lái)進(jìn)行合金化處理，以10。C/s進(jìn)行冷卻。也制造一部分不進(jìn)行合金化處理的熱鍍鋅鋼板(鋼J、M)。鍍層附著量均為35~45g/m2。對(duì)得到的鍍層鋼板，進(jìn)行鍍層粘合性評(píng)價(jià)。關(guān)于合金化處理過(guò)的鍍層鋼板(GA)，七口亍一-(注冊(cè)商標(biāo))剝離將鍍層鋼板彎曲90。時(shí)的彎曲加工部，每單位長(zhǎng)度的剝離量通過(guò)熒光X射線測(cè)定Zn計(jì)數(shù)而得到，并按照下述的標(biāo)準(zhǔn)將等級(jí)1、2的鍍層鋼板評(píng)價(jià)為良好(O、△)，將3以上的鍍層鋼板評(píng)價(jià)為不良。熒光X射線的Zn計(jì)數(shù)等級(jí)0以上且小于500:l(良)500以上且小于1000:21000以上且小于2000:32000以上且小于3000:43000以上5(差)關(guān)于沒(méi)有進(jìn)行合金化處理的鍍層鋼板(GI)，要求抑制沖擊試驗(yàn)時(shí)的鍍層剝離。這里，進(jìn)行球沖擊試驗(yàn)，七of—:/(注冊(cè)商標(biāo))剝離加工部，目測(cè)判斷有無(wú)鍍層剝離。〇無(wú)鍍層剝離X:鍍層剝離對(duì)通過(guò)上述方法制造的熱鍍鋅鋼板進(jìn)行以下的調(diào)查。將調(diào)查結(jié)果示于表3。對(duì)于鋼板剖面組織，用3%硝酸乙醇溶液使組織呈現(xiàn)出來(lái)，使用掃描電子顯微鏡(SEM)以1000倍的倍率觀察板厚1/4位置(相當(dāng)于距表面板厚的4分之1的深度的位置)，由拍攝的組織照片將鐵素體相的面積率定量化(組織的定量化，例如可以使用Adobe公司制的PhotoShop等圖像處理軟件來(lái)進(jìn)行)。馬氏體和殘留奧氏體的總面積率，根據(jù)組織的細(xì)微程度拍攝1000-3000倍的適當(dāng)倍率的SEM照片，若鐵素體以外的部分的碳化物沒(méi)有析出，則將目測(cè)判斷的部分定量化。回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體作為鐵素體、馬氏體、殘留奧氏體和珠光體以外的部分，將回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體的總面積率定量化。而且，組織的定量化可以使用上述的圖像處理軟件來(lái)進(jìn)行。拉伸特性，使用JIS5號(hào)試驗(yàn)片，通過(guò)根據(jù)JISZ2241的方法來(lái)進(jìn)行。測(cè)定TS(拉伸強(qiáng)度)、T.E1(總延伸率)，并求出以強(qiáng)度和總延伸率的積(TSXT.El)來(lái)表示的強(qiáng)度-拉伸平衡的值。擴(kuò)孔試驗(yàn)，按照日本鋼鐵聯(lián)盟標(biāo)準(zhǔn)JFST1001來(lái)進(jìn)行試驗(yàn)，根據(jù)各樣品條件，求出3次試驗(yàn)的平均值。納米硬度是在距表面板厚1/4位置(相當(dāng)于距表面板厚的4分之1的深度的位置)處來(lái)進(jìn)行測(cè)定，使用Hysitron公司的TRIBOSCOPE，以35|im的間隔、7點(diǎn)X7-8點(diǎn)測(cè)定4956點(diǎn)。為了使壓痕成為一邊為300800nm的三角形，將負(fù)載載荷設(shè)為1000pN，在部分壓痕的一邊大于800nm的情況下，將負(fù)載載荷設(shè)為500|iN。測(cè)定在除結(jié)晶晶界、異相界面外的位置處進(jìn)行。標(biāo)準(zhǔn)偏差o，對(duì)n個(gè)硬度數(shù)據(jù)x，通過(guò)上述的式(1)求出。為了測(cè)定表層的Si、Mn的固溶量，對(duì)于FIB加工過(guò)的薄膜剖面樣品，釆用TEM-EDS在從鍍層/母材界面正上方至基底鋼板側(cè)深0.5pm的區(qū)域內(nèi)，為了防止干擾而進(jìn)行沒(méi)有析出物的部分的Si及Mn的點(diǎn)分析。對(duì)任意10點(diǎn)進(jìn)行測(cè)定，將其平均值作為固溶量的評(píng)價(jià)值。關(guān)于合金化處理過(guò)的鍍層鋼板(GA),使用表1所記載的化學(xué)成分(Si、Mn)作為母材平均組成，求出通過(guò)上述方法求出的固溶量(平均值)相對(duì)于表1的化學(xué)成分值的比，將該比記錄于表3。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>下劃線部本發(fā)明范圍以外的條件表2<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>下劃線部本發(fā)明范圍以外的條件<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>下劃線部分本發(fā)明范圍以外的條件由上述結(jié)果可知，通過(guò)滿足本發(fā)明規(guī)定的要素，能制造實(shí)現(xiàn)TS》780MPa、TSx總延伸率》15000MPa.0/0、TSx擴(kuò)孔率》45000MPa'。/o的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板。而且，滿足技術(shù)方案8和9中規(guī)定的要素的鋼板，鍍層粘合性良好。產(chǎn)業(yè)上的利用可能性本發(fā)明的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，在汽車、電力等產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域中，可以作為用于要求薄壁化、耐腐蝕性的部件的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板來(lái)利用。本發(fā)明的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，可以作為制造上述高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的方法來(lái)利用。權(quán)利要求1.一種成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為鋼的化學(xué)成分，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.05～0.3％、Si大于0.60％且在2.0％以下、Mn0.50～3.50％、P0.003～0.100％、S0.010％以下、Al0.010～0.06％及N0.007％以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且鋼板組織的納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下。2.—種成形性優(yōu)良的的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為鋼的化學(xué)成分，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.050.3%、Si:大于0.60%且在2.0%以下、Mn:0.50~3.50%、P:0.003~0.100%、S:O.O腦以下、Al:0.0100.06%及N:0.007%以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且，鋼板組織含有以面積率計(jì)20%以上的鐵素體，含有總面積率10%以上的回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體，并且鐵素體、回火馬氏體、回火貝氏體和貝氏體的總面積率為90%以上，并且納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下。3.如權(quán)利要求1或2所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，權(quán)利要求1或2所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Cr:0.005~2.00%、V:0.0052.00%、Mo:0.005~2.00%、Ni:0馬~2.00%及Cu:0.0052.00%的1種或2種以上的元素。4.如權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ti:0.01~0.20%及Nb:0.010.10%的1種或2種元素。5.如權(quán)利要求1~4中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，權(quán)利要求1~4中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有B:0.0002-0.005%。6.如權(quán)利要求15中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，權(quán)利要求15中任一項(xiàng)所述的鋼，以質(zhì)量％計(jì)，還含有選自Ca:0.001~0.005%及REM:0.001~0.005%的1種或2種以上的元素。7.如權(quán)利要求16中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，鋼板組織的殘留奧氏體及馬氏體的總面積率為5%以下。8.如權(quán)利要求1~7中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量及平均固溶Mn量均為0.5質(zhì)量％以下。9.如權(quán)利要求1~7中任一項(xiàng)所述的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，其為鍍層中Fe。/。為7~15%的高強(qiáng)度合金化熱鍍鋅鋼板，并且，從鍍層/鋼基界面至深0.5pm的區(qū)域的鋼基表層部的平均固溶Si量和平均固溶Mn量，平均固溶Si量為母材平均組成的Si量的70~卯％，平均固溶Mn量為母材平均組成的Mn量的5090%。10.—種成形性優(yōu).良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權(quán)利要求16中任一項(xiàng)所述成分的鋼坯熱軋、冷軋后，使用具有直焰爐型或無(wú)氧化爐型的加熱帶的連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線進(jìn)行退火，此時(shí)，在加熱帶上以從40(TC至加熱帶輸出側(cè)溫度的平均加熱速度為1(TC/s以上進(jìn)行加熱，使加熱帶輸出側(cè)溫度達(dá)到60(TC以上，接著，在還原帶上以0.1~10°C/s的平均加熱速度加熱至最高到達(dá)溫度750°C以上，保持30s以上之后，以10°C/s以上的平均冷卻速度從750'C冷卻至35(TC以下，接著加熱至35(TC以上、70(TC以下并保持ls以上，然后實(shí)施熱鍍鋅，或者進(jìn)一步在熱鍍鋅后加熱至490550。C并實(shí)施合金化處理。全文摘要本發(fā)明提供，在拉伸強(qiáng)度780MPa以上的鋼中，在將Al的添加控制在通常的脫氧所使用的水平的條件下，顯示出TS×總延伸率≥15000MPa·％、TS×擴(kuò)孔率≥45000MPa·％的成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板及其制造方法。一種成形性優(yōu)良的高強(qiáng)度熱鍍鋅鋼板，其特征在于，作為鋼的化學(xué)成分，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.05～0.3％、Si大于0.60％且在2.0％以上、Mn0.50～3.50％、P0.003～0.100％、S0.010％以下、Al0.010～0.06％及N0.007％以下，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并且鋼板組織的納米硬度的標(biāo)準(zhǔn)偏差為1.50GPa以下。文檔編號(hào)C22C38/06GK101641456SQ20088000929公開日2010年2月3日申請(qǐng)日期2008年3月18日優(yōu)先權(quán)日2007年3月22日發(fā)明者中垣內(nèi)達(dá)也,杉本芳春,松岡才二,河野崇史,鈴木善繼,高木周作申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社