專利名稱：模塊化抗沖擊型無峰隔振器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是一種機電設備用隔振緩沖裝置。尤其是一種適用于在電子設備艙中采用標準通用機柜、并承受強沖擊的電子系統(tǒng)的、模塊化的、安全隔振緩沖裝置，屬于隔振器制造的技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
艦船電子設備(系統(tǒng))除受到正常航行時的振動、沖擊、搖擺等力學環(huán)境外，在戰(zhàn)時還可能受到水雷、魚雷等水下爆炸、我方武器發(fā)射和敵方武器命中等引起的強沖擊激勵。
為了加速艦艇電子設備標準化、通用化和模塊化進程，組裝電子設備(系統(tǒng))必須采用規(guī)定外形尺寸和聯(lián)接方式的機柜、顯控臺，隔振器工作高度必須符合規(guī)范規(guī)定。在同尺寸機柜中，首先，由于不同功能的電子設備(系統(tǒng))具有不同的質(zhì)量M；其次在質(zhì)量M相同的條件下，由于不同設備的機柜質(zhì)心(C)位置(xc、yc、zc)差異較大，機柜各支承點的實際承載量也不相等。因此，要求隔振器的外形尺寸、安裝方式及加載后的工作高度H0必須相同，而每個隔振器的實際承載量卻有很大差別。為了獲得具有抑制共振，減少耦合振動的有害影響和具有抗強沖擊特性的隔振緩沖系統(tǒng)，根據(jù)振動控制設計理論，選用的隔振器必須滿足以下要求1、在與某一座標軸向正交的平面內(nèi)，同一機柜中選用的隔振器剛度中心必須逼近質(zhì)量中心(即質(zhì)心C)，最好是重合，這就要求組成隔振系統(tǒng)的每個隔振器的實際支承量wj(j＝1，2，3，4)和彈簧剛度Kj(j＝1，2，3，4)，組成的各自的單自由度系統(tǒng)固有頻率fni(j＝1，2，3，4)，應與機柜總重量WT和總剛度 Kj組成機柜的單自由度系統(tǒng)的固有頻率fnT的相對誤差ΔBf滿足ΔBf=|fnT-fnj|fnT×100%≤10%----(1)]]>式中fnT=12πKTgWT(Hz)----(a)]]>fnj=12πKjgWj(Hz)j=1,2,3,4----(b)]]>當單個電子設備機柜的總質(zhì)量MT間的差別在100~500kg范圍時，再加上偏心的影響，必然要求在相同外形尺寸條件下單個隔振器的承載量范圍應為25kg~150kg。目前已應用的無諧振峰隔振器(85.1.00564.0)，阻尼可調(diào)式無諧振峰隔振器均不符合上述要求。
2、現(xiàn)有無諧振峰隔振器在垂直方向上承受強沖擊性能尚好。但在水平方向進行強沖擊時，易引起簧片彎曲變形大，甚至折斷。其原因在于①錐環(huán)外緣與上蓋內(nèi)壁及下環(huán)與底座內(nèi)壁接觸面太小，理論上為線接觸，水平?jīng)_擊時是剛性沖擊接觸應力大；②當直簧片與帽蓋調(diào)到所需抑制共振的阻尼后，彎簧片與帽蓋間的間隙δ(圖1)過大，目前δ≈1~1.5mm。只有在直簧片產(chǎn)生δ變形后，彎簧片才開始工作。從而易造成直簧片產(chǎn)生永久變形甚至折斷。
③簧片上端簡支在開口環(huán)內(nèi)，受水平?jīng)_擊時，不能限制轉(zhuǎn)角變形。

發(fā)明內(nèi)容
1、技術(shù)問題本發(fā)明目的是提供一種外形尺寸及安裝尺寸相同、單個隔振器承載能力差異較大但固有頻率很接近并能承受強沖擊的模塊化抗沖擊型無峰隔振器。
2、技術(shù)方案本發(fā)明是一種模塊化抗沖擊型無峰隔振器，由減振彈簧、阻尼彈簧、及連接機構(gòu)所組成，該隔振器采用模塊化結(jié)構(gòu)，將減振彈簧部分、阻尼彈簧部分、連接機構(gòu)部分分別構(gòu)成主彈簧模塊、阻尼緩沖簧模塊以及安裝連接結(jié)構(gòu)模塊；其中，主彈簧模塊包括六角圈、調(diào)節(jié)螺栓、調(diào)節(jié)螺母、銷釘、主彈簧，阻尼緩沖簧模塊包括帽蓋、錐環(huán)、“O”型圈A、開口環(huán)、直簧片、“O”型圈B、下環(huán)、墊套、彎簧片，安裝連接結(jié)構(gòu)模塊包括底板、底座、上蓋；該隔振器以底座為主架，在底座內(nèi)的下部螺紋連接底板，在底座的上部螺紋連接上蓋，組成該隔振器的外殼，在底板的上面設有墊套，直簧片和彎簧片的下端位于墊套上，由下環(huán)將直簧片和彎簧片的下端壓在墊套上，“O”型圈B套在下環(huán)的外圓周上；在直簧片和彎簧片的上端的外側(cè)固定有開口環(huán)，在開口環(huán)外圓周上設有錐環(huán)，在錐環(huán)外圓周上設有“O”型圈A；帽蓋的下端有一圈向外折的圓環(huán)形邊，該邊位于直簧片和彎簧片向外彎曲的位置，帽蓋的上部套在調(diào)節(jié)螺栓中部的外圓周上，上部由六角圈固定，在調(diào)節(jié)螺栓的下端連接有調(diào)節(jié)螺母，主彈簧的二端分別緊套在調(diào)節(jié)螺母和底板上，直簧片為抑制共振的簧片，彎簧片為抗強沖擊用的簧片，該兩種簧片相間分布在墊套和開口環(huán)的圓周上，開口環(huán)和錐環(huán)的錐頂角為40°～50°，開口環(huán)的上端內(nèi)側(cè)開有一個環(huán)形槽，將直簧片和彎簧片的上端套在槽內(nèi)，在下環(huán)和錐環(huán)的外圓周上均設有弧圓槽，分別嵌入“O”型圈A和“O”型圈B。
(1)隔振系統(tǒng)的固有頻率和彈性元件模塊的剛度①根據(jù)電子設備工作環(huán)境特點和振動理論優(yōu)選隔振系統(tǒng)的固有頻率fnfn=12πk0m0(Hz)----(2)]]>式中k0-隔振系統(tǒng)總剛度(N/mm)；k0等于n個支承隔振器剛度ki之和，即k0=Σi=1nki]]>m0-標準機柜組成電子設備的總質(zhì)量(kg)②將標準機柜組成的電子設備的重量范圍w分成j(j＝1，2，3，4，5，6...)個小承載范圍wj，以wj的中值wjm為隔振器的公稱載荷，上、下極限值分別為wjm±20％wjm，即wj＝0.8wjm~1.2wjm。使各個小范圍的上、下極限承載值相銜接(或相互覆蓋)，即可覆蓋電子設備的重量范圍(如表1所示)。
例如，海軍軍用標準68-92《電子設備顯控臺、機箱、機柜通用規(guī)范》規(guī)定了機箱和機柜的尺寸、隔振器高度H0。但單個機柜組成的電子設備的總重量范圍可在100dN~600dN之間變化。如機柜底部安裝四個隔振器并且考慮有較大偏心情況，可將單個隔振器的公稱載荷和小承載范圍wj列于表1。
表1 (dN) ③模塊化主彈簧的剛度kj以各小承載范圍的公稱載荷wjm為質(zhì)量基準，以隔振系統(tǒng)要求的固有頻率fn為隔振器的固有頻率fn，則模塊化主彈簧的剛度kj為kj=4π2fn2wjmgN/mm----(1)]]>式中g(shù)-重力加速度M/s2fn-隔振系統(tǒng)要求的固有頻率 Hzwjm-公稱載荷，即小載荷范圍的中值載荷dN(1dN＝10N)在隔振系統(tǒng)固有頻率fn確定后，將表1中的參數(shù)代入式(1)，即可求出模塊化圓柱螺旋彈簧(以下簡稱主彈簧)的剛度kj。kj由下式確定 式中G--主彈簧材料的剪切楊氏模量N/mm2d--主彈簧材料的剛絲直徑mmn--主彈簧的有效圈數(shù)D中--主彈簧的中徑，等于其內(nèi)徑D內(nèi)與鋼絲直徑d之和。將調(diào)節(jié)螺母和底板凸緣外徑設計成與主彈簧內(nèi)徑D內(nèi)相等，并使主彈簧牢固地安裝在凸緣內(nèi)。改變d和n，則可獲得表1中所列的七個小載荷范圍所需的、內(nèi)徑相同、自由高度H相同的主彈簧模塊單元。
④固有頻率偏差ΔBf
在同個載荷范圍wj內(nèi)，其載荷范圍為wj下＝0.8wjm，wj上＝1.2wjm。在此載荷范圍內(nèi)，其固有頻率的極限偏差ΔBf為 式中 將式(5a)~(5c)代入式(5)，有ΔBf＝-11％~8.8％在選擇隔振器時，使下限極限載荷值wj下≥0.9wjm，則可控制|ΔBf|≤10％。
⑤抑制耦聯(lián)振動的隔振系統(tǒng)實施例根據(jù)振動理論，單個機柜質(zhì)心C偏心較大時，易引起耦聯(lián)振動。將各隔振器實際承載后的固有頻率fnji與隔振系統(tǒng)固有頻率fn[式(1)]的偏差ΔBfi控|制在|≤10％時，表征著剛度中心與質(zhì)心C逼近。即可有效地抑制耦聯(lián)振動。
假設所示系統(tǒng)，w＝330dN，w1＝75dN，w2＝135dN，w3＝65dN，w4＝55dN。此時，選表1中公稱載荷wjm分別為1個50dN(w4)，2個75dN(w1，w3)和1個125dN(w2)組成所需隔振系統(tǒng)此時ΔBfi≤5％。
⑥為了使同一公稱載荷內(nèi)|的隔振|器在實際承載偏離wjm時，具有相同的支承高度H0，本發(fā)明項目設置了支承高度調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)。卡住帽蓋，嵌入帽蓋長槽內(nèi)的銷釘可使調(diào)節(jié)螺母保持不動；旋動六角圈、帶動調(diào)節(jié)螺栓和帽蓋向上(實際載荷大于wjm)(或向下實際載荷小于wjm)運動，即可將機柜調(diào)水平。
(2)抗強沖擊型阻尼緩沖簧模塊組合根據(jù)抗強沖擊設計理論，緩沖簧模塊必須能承受強沖擊帶來的高應力，并能迅速儲存、耗散沖擊能量。同時其阻尼力應能抑制共振。
本發(fā)明的抗強沖擊阻尼緩沖簧模塊由沿開口環(huán)和墊套圓周均勻分布、并按一定比例間隔排列的直簧片、彎簧片、起水平緩沖作用的“O”型圈A和“O”型圈B以及相應的錐環(huán)、開口環(huán)、下環(huán)和墊套等結(jié)構(gòu)件組成。
①抑制共振所需阻尼力的獲得抑制共振所需阻尼力由直簧片與帽蓋間正壓力產(chǎn)生。直簧片的片數(shù)應與隔振器實際承載量相適應，即承載量大，直簧片數(shù)多。
在垂直方向旋緊上蓋、下壓錐環(huán)，錐環(huán)擠壓開口環(huán)使其內(nèi)收，可增大直簧片與帽蓋間正壓力，從而增大阻尼力，反之旋松上蓋，阻尼力減小。
在水平方向，錐環(huán)與上蓋和墊套與底板間的摩擦力確定了水平方向阻尼力的大小。旋緊(或旋松上蓋)，可增大(或減小)水平阻尼力。合理確定錐環(huán)的錐頂角α(可取α＝40~50°)，即可確定水平和垂直方向摩擦力比值。
②抗強沖擊技術(shù)(a)在隔振器垂直軸向，強沖擊產(chǎn)生的沖擊應力主要由彎簧片承擔，帽蓋與彎簧片在A-A′段是不接觸的。當隔振器受強沖擊位移到A(或A′)點時彎簧片開始工作，根據(jù)隔振器公稱載荷wj，適當配置彎簧片的數(shù)量或改變彎簧片的厚度t，即可獲得垂直軸抗強沖擊能力。
(b)在水平軸向，強沖擊產(chǎn)生的沖擊應力和沖擊能量是由直簧片、彎簧片承擔。在水平?jīng)_擊時，帽蓋帶動整個阻尼緩沖簧模塊沿沖擊方向移動，首先由“O”型圈A和“O”型圈B支承在上蓋和底座上，使錐環(huán)和上蓋與下環(huán)和底座間的接觸面積增大，從而大大降低了表面接觸應力；緊接著，帽蓋頂彎直簧片并變形δ后(圖1)，與彎簧片接觸。此時沿沖擊方向與帽蓋接觸的半圓周簧片同時開始工作，有效地保護了主彈簧不受強沖擊的有害影響。
簧片的抗彎模量I可由下式確定I=bt312----(6)]]>式中，b簧片寬度(mm)t簧片厚度(mm)適當確定簧片厚度t，即可極大地改變抗彎模量I。在同一組合中，直、彎簧片應具有相同的寬度b和厚度t。
(c)由于直簧片比彎簧片多變形了δ(mm)，直簧片中的彎曲應力較大。在彎簧片不對抑制共振的阻尼調(diào)節(jié)功能產(chǎn)生干涉的前提下，彎簧片與帽蓋的間距δ應盡量小，通?？扇ˇ模?.2~0.5mm。此外，為了改善彈簧片上端的支承狀況和防止水平?jīng)_擊時彈簧片從開口環(huán)中滑出，本發(fā)明在開口環(huán)的上端內(nèi)側(cè)開了一個b×t槽(圖4)。
(d)底板旋入底座后，底板應凸出底座外面0.2~0.3mm，以保安裝后外界垂向力直接由底板傳至安裝基礎(chǔ)，而底板的連接螺紋不受剪切力。
3，有益效果①將單個電子設備較大的載荷范圍w0分為j個小承載范圍，以優(yōu)選的電子設備隔振系統(tǒng)固有頻率fn，為小承載范圍wj的公稱載荷值(即中值)wjm對應的固有頻率fnj設計值，可獲得較為理想的、各個wjm對應的主彈簧剛度kji，進而獲得耦聯(lián)振動較小的模塊化主彈簧組合。
③在單個電子設備存在較大偏心時，將各隔振器的相對固有頻率偏差控制④在|ΔBf|≤10％時，可獲得低耦聯(lián)振動(剛度中心逼近質(zhì)心C)的隔振系統(tǒng)。
③將強沖擊由彈簧片承擔，有效地保護了主彈簧。將隔振與緩沖分開考慮，從而獲得固有頻率fn低、抗強沖擊能力強以及隔振效果好的隔振緩沖器。
④采用“O”型圈A和“O”型圈B，分別將錐環(huán)與上蓋、下環(huán)與底座之間的金屬件“硬沖擊”變?yōu)榻饘倥c橡膠間的“軟沖擊”，極大地降低了水平強沖擊時的表面接觸應力和峰值沖擊力。同時，由于“O”型圈的介入，也減小了主彈簧的水平極限位移和主彈簧中的剪切應力，提高了隔振器的使用壽命。
⑤將彈簧片插入開口環(huán)上端的內(nèi)槽內(nèi)(圖4)，可改善彈簧片的支承狀況，提高了抗彎能力；有效控制水平?jīng)_擊時彎簧片與帽蓋之間間隙δ，彎簧片組提前參加工作可使直簧片彎曲應力降低；這些技術(shù)措施保證了抑制共振所需的阻尼值不因強沖擊而改變，提高了隔振效果的穩(wěn)定性。
⑥在隔振器性能調(diào)整后，將上蓋與底座之間封固，確保所調(diào)參數(shù)不因振動和強沖擊而發(fā)生有害變化。
四，


圖1本發(fā)明總體結(jié)構(gòu)示意圖。其中有六角圈1、帽蓋2、調(diào)節(jié)螺3、調(diào)節(jié)螺母4、銷釘5、主彈簧6、錐環(huán)7、“O”型圈A8、開口環(huán)9、直簧片10、“O”型圈B11、下環(huán)12、墊套13、彎簧片14、底板15、底座16、上蓋17。
圖2是圖1的俯視3是隔振系統(tǒng)質(zhì)心C偏心狀況示意4是開口環(huán)(9)的上端內(nèi)槽結(jié)構(gòu)示意圖五，具體實施方式
本發(fā)明是一種模塊化抗沖擊型無峰隔振器，由減振彈簧、阻尼彈簧、及連接機構(gòu)所組成，該隔振器采用模塊化結(jié)構(gòu)，將減振彈簧部分、阻尼彈簧部分、連接機構(gòu)部分分別構(gòu)成主彈簧模塊、阻尼緩沖簧模塊以及安裝連接結(jié)構(gòu)模塊；其中，主彈簧模塊包括六角圈1、調(diào)節(jié)螺栓3、調(diào)節(jié)螺母4、銷釘5、主彈簧6，阻尼緩沖簧模塊包括帽蓋2、錐環(huán)7、“O”型圈A8、開口環(huán)9、直簧片10、“O”型圈B11、下環(huán)12、墊套13、彎簧片14，安裝連接結(jié)構(gòu)模塊包括底板15、底座16、上蓋17；該隔振器以底座16為主架，在底座16內(nèi)的下部螺紋連接底板15，在底座16的上部螺紋連接上蓋17，組成該隔振器的外殼，在底板15的上面設有墊套13，直簧片10和彎簧片14的下端位于墊套13上，由下環(huán)12將直簧片10和彎簧片14的下端壓在墊套13上，“O”型圈B11套在下環(huán)12的外圓周上；在直簧片10和彎簧片14的上端的外側(cè)固定有開口環(huán)9，在開口環(huán)9外圓周上設有錐環(huán)7，在錐環(huán)7外圓周上設有“O”型圈A8；帽蓋2的下端有一圈向外折的圓環(huán)形邊，該邊位于直簧片10和彎簧片14向外彎曲的位置，帽蓋2的上部套在調(diào)節(jié)螺栓3中部的外圓周上，上部由六角圈1固定，在調(diào)節(jié)螺栓3的下端外圓周上，螺紋連接有調(diào)節(jié)螺母4，主彈簧6的二端分別頂在調(diào)節(jié)螺母4和底板15上。
1，將下環(huán)12放入特制夾具內(nèi)，將計算好的、與公稱載荷wjm相適配的若干根直簧片10和彎簧片14按順序均勻排列在其內(nèi)凸緣上，然后將墊套13自簧片根部壓入后緊固并鉚接成組件。組件取出后套上“O”型圈B，將帽蓋2裝入組件內(nèi)，在簧片上端套入開口環(huán)9，裝入已套好“O”型圈A的錐環(huán)。這就構(gòu)成了阻尼緩沖簧模塊組件。
2，將底板(15)旋入底座16，底板15底面應比底座底面高出0.2~0.5mm。將主彈簧6壓入底板15凸緣；將銷釘5壓入調(diào)節(jié)螺母4的孔內(nèi)；將調(diào)節(jié)螺母4旋入調(diào)節(jié)螺栓3組裝成工作高度調(diào)節(jié)組件，將上述組件裝入主彈簧6的上端，在壓力機上調(diào)到所需實際載荷和規(guī)定的工作高度H0，這就構(gòu)成了主彈簧模塊組件。
3，將阻尼緩沖簧模塊組件套入主彈簧模塊組件，此時，帽蓋2內(nèi)的直槽應對準調(diào)節(jié)螺母上的銷釘5。銷釘5的長度應保證銷釘5不從直槽內(nèi)滑出，又能沿槽上、下自由運動，以保證工作高度的微調(diào)。
4，將六角圈1裝入調(diào)節(jié)螺栓3；將上蓋17旋入底座16，在壓力機上調(diào)節(jié)抑制共振所需的阻尼力后，將上蓋和底座的相對位置固封。
以上步驟是本發(fā)明的裝配與調(diào)試實施方案，完成上述步驟后，即構(gòu)成本發(fā)明的產(chǎn)品。
當電子設備自重相差很大，或隔振系統(tǒng)具有很大批偏心時，均可在采用理論計算或?qū)嶋H稱重方法確定電子設備各隔振器支承點實際載荷后，總可在相應的公稱載荷及其載荷范圍內(nèi)找到相應的隔振器。更換主彈簧6，相應配置適配的直簧片10和彎簧片14組合，即可制成系列化、模塊化的隔振器。
權(quán)利要求
1.一種模塊化抗沖擊型無峰隔振器，由減振彈簧、阻尼彈簧、及連接機構(gòu)所組成，其特征在于該隔振器采用模塊化結(jié)構(gòu)，將減振彈簧部分、阻尼彈簧部分、連接機構(gòu)部分分別構(gòu)成主彈簧模塊、阻尼緩沖簧模塊以及安裝連接結(jié)構(gòu)模塊；其中，主彈簧模塊包括六角圈(1)、調(diào)節(jié)螺栓(3)、調(diào)節(jié)螺母(4)、銷釘(5)、主彈簧(6)，阻尼緩沖簧模塊包括帽蓋(2)、錐環(huán)(7)、“O”型圈A(8)、開口環(huán)(9)、直簧片(10)、“O”型圈B(11)、下環(huán)(12)、墊套(13)、彎簧片(14)，安裝連接結(jié)構(gòu)模塊包括底板(15)、底座(16)、上蓋(17)；該隔振器以底座(16)為主架，在底座(16)內(nèi)的下部螺紋連接底板(15)，在底座(16)的上部螺紋連接上蓋(17)，組成該隔振器的外殼，在底板(15)的上面設有墊套(13)，直簧片(10)和彎簧片(14)的下端位于墊套(13)上，由下環(huán)(12)將直簧片(10)和彎簧片(14)的下端壓在墊套(13)上，“O”型圈B(11)套在下環(huán)(12)的外圓周上；在直簧片(10)和彎簧片(14)的上端的外側(cè)固定有開口環(huán)(9)，在開口環(huán)(9)外圓周上設有錐環(huán)(7)，在錐環(huán)(7)外圓周上設有“O”型圈A(8)；帽蓋(2)的下端有一圈向外折的圓環(huán)形邊，該邊位于直簧片(10)和彎簧片(14)向外彎曲的位置，帽蓋(2)的上部套在調(diào)節(jié)螺栓(3)中部的外圓周上，上部由六角圈(1)固定，在調(diào)節(jié)螺栓(3)的下端外圓周上，螺紋連接有調(diào)節(jié)螺母(4)，主彈簧(6)的二端分別頂在調(diào)節(jié)螺母(4)和底板(15)上。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的模塊化抗沖擊型無峰隔振器，其特征在于直簧片(10)為抑制共振的簧片，彎簧片(14)為抗強沖擊用的簧片，該兩種簧片相間分布在墊套(13)和開口環(huán)(9)的圓周上。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的模塊化抗沖擊型無峰隔振器，其特征在于開口環(huán)(9)和錐環(huán)(7)的錐頂角為40°～50°。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的模塊化抗沖擊型無峰隔振器，其特征在于開口環(huán)(9)的上端內(nèi)側(cè)開有一個環(huán)形槽，將直簧片(10)和彎簧片(14)的上端套在槽內(nèi)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的模塊化抗沖擊型無峰隔振器，其特征在于在下環(huán)(12)和錐環(huán)(7)的外圓周上均設有弧形槽，分別嵌入“O”型圈A(8)和“O”型圈B(11)。
全文摘要
模塊化抗沖擊型無峰隔振器是一種適用于在電子設備艙中采用標準通用機柜、并承受強沖擊的電子系統(tǒng)的、模塊化的、安全隔振緩沖裝置，該隔振器采用模塊化結(jié)構(gòu)，將減振彈簧部分、阻尼彈簧部分、連接機構(gòu)部分分別構(gòu)成主彈簧模塊、阻尼緩沖簧模塊以及安裝連接結(jié)構(gòu)模塊；該隔振器以底座16為主架，在底座內(nèi)的下部螺紋連接底板15，在底座的上部螺紋連接上蓋17，組成該隔振器的外殼，在底板的上面設有墊套13，直簧片10和彎簧片14的下端位于墊套上，在直簧片和彎簧片的上端的外側(cè)固定有開口環(huán)9，在開口環(huán)外圓周上設有錐環(huán)7，帽蓋2的上部套在調(diào)節(jié)螺栓3中部的外圓周上，主彈簧6的二端分別緊套在調(diào)節(jié)螺母4和底板15上。
文檔編號H05K7/00GK1457229SQ0313186
公開日2003年11月19日 申請日期2003年6月12日 優(yōu)先權(quán)日2003年6月12日
發(fā)明者季馨, 李玲珍, 季弈弈, 季炯炯 申請人:季馨