專利名稱：隔振裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用于防止振動自產(chǎn)生振動的構(gòu)件傳遞的流體封入式的隔振裝置， 特別涉及一種適合用于汽車的發(fā)動機支座等的隔振裝置。
背景技術(shù)：
例如，在轎車等車輛中，在成為振動產(chǎn)生部的發(fā)動機與成為受振部的車體之間配設(shè)有作為發(fā)動機支座的隔振裝置。該隔振裝置一旦因自發(fā)動機產(chǎn)生的振動導(dǎo)致內(nèi)筒和外筒在軸向上振動，則利用第1主液室與副液室之間的液體移動使該振動衰減。例如在日本特開2006-125617號所記載的隔振裝置中，除了上述構(gòu)造之外，在與軸向正交的方向(軸線垂直方向)上也配置兩個受壓液室(液室)，并且使這些受壓液室與副液室相連通，利用多個液室之間的液體移動使軸線垂直方向上的振動衰減。但是，在如此能夠在兩個方向(軸向和軸線垂直方向)上使振動衰減的構(gòu)造的隔振裝置中，期望在兩個方向上分別相對于高頻的振動降低動態(tài)彈簧常數(shù)。

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題本發(fā)明考慮到上述情況，其課題在于得到如下一種隔振裝置在不僅在軸向上而且在與該軸向正交的軸線垂直方向上也能夠使振動衰減的隔振裝置中，能夠降低這兩個方向上的動態(tài)彈簧常數(shù)。用于解決問題的方案在第1技術(shù)方案中，提供一種隔振裝置，包括第1安裝構(gòu)件，其形成為筒狀，并連結(jié)于振動產(chǎn)生部和受振部中的一者；第2安裝構(gòu)件，其配置在上述第1安裝構(gòu)件的內(nèi)周側(cè)， 并連結(jié)于振動產(chǎn)生部和受振部中的另一者；彈性體，其配置在上述第1安裝構(gòu)件與上述第2 安裝構(gòu)件之間而連結(jié)第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件；分隔構(gòu)件，在該分隔構(gòu)件與上述彈性體之間，在上述第2安裝構(gòu)件的主振動輸入方向一端側(cè)構(gòu)成第1主液室，該第1主液室供液體封入，并且該第1主液室的內(nèi)容積隨著上述彈性體的彈性變形而變化；隔膜構(gòu)件，在該隔膜構(gòu)件與上述分隔構(gòu)件之間構(gòu)成副液室，該副液室供液體封入，并且該副液室的內(nèi)容積根據(jù)液壓變化而變化；第1限制通路，其使液體在上述第1主液室與上述副液室之間能夠移動； 凹部，其設(shè)置于上述彈性體，并在該凹部與上述第1安裝構(gòu)件之間構(gòu)成液室；分隔壁，其用于將上述液室劃分成在與上述第1安裝構(gòu)件的軸向交叉的方向上排列的多個第2主液室； 第2限制通路，其使液體在多個上述第2主液室彼此之間能夠移動、或者使液體在各個第2 主液室與上述副液室之間能夠移動；以及壓力差降低部件，其用于降低上述第1主液室與上述第2主液室之間的壓力差。在該隔振裝置中，若自振動產(chǎn)生部向第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件中的一者傳遞振動，則配置在第1安裝構(gòu)件與第2安裝構(gòu)件之間而連結(jié)它們的彈性體彈性變形。于是，利用基于彈性體的內(nèi)部摩擦等的吸振作用來吸收振動，并降低向受振部側(cè)傳遞的振動。
在構(gòu)成于彈性體和分隔構(gòu)件之間的第1主液室、以及構(gòu)成于分隔構(gòu)件和隔膜構(gòu)件之間的副液室中分別封入有液體，而且，能夠利用第1限制通路使第1主液室和副液室的液體移動。因而，若第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件沿軸向振動，第1主液室的內(nèi)容積隨著彈性體的彈性變形而變化，則液體的一部分在第1主液室與副液室之間移動，因此，由此能夠吸收輸入振動(主振幅方向)。而且，在該隔振裝置中，在設(shè)置于彈性體的凹部與第1安裝構(gòu)件之間構(gòu)成液室，并且，該液室被分隔壁劃分為在與第1安裝構(gòu)件的軸向交叉的方向上排列的多個第2主液室。 于是，能夠利用第2限制通路使液體在多個第2主液室彼此之間移動、或者使液體在各個第 2主液室與副液室之間移動。因而，若第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件向與軸向正交的方向 (軸線垂直方向)振動，則液體在多個第2主液室彼此之間移動、或者液體在各個多個第2 主液室與副液室之間移動。由此，在軸線垂直方向上也能夠吸收輸入振動。特別是，由于副液室的內(nèi)容積根據(jù)液壓變化而變化，因此，在利用第2限制通路使液體在各個第2主液室與副液室之間移動的情況下，能夠容易地使液體在各個第2主液室與副液室之間產(chǎn)生移動，從而能夠可靠地吸收輸入振動。而且，由于各個第2主液室利用第 2限制通路與副液室相連通，因此，第2主液室不會受到相互的影響而使液體在其與副液室之間移動。此外，在該隔振裝置中，利用壓力差降低部件來降低第1主液室與第2主液室之間的壓力差。換言之，利用壓力差降低部件對第1主液室和第2主液室進行所謂的“減壓”。 因此，在沿軸向輸入高頻振動(例如第1限制通路不會起到液體移動通路的作用程度的移動)的情況下，利用壓力差降低部件降低第1主液室和第2主液室之間的壓力差。由此，能夠降低軸向的動態(tài)彈簧常數(shù)。同樣，在沿軸線垂直方向輸入高頻振動的情況下，也利用壓力差降低部件降低第1主液室和第2主液室之間的壓力差，因此，能夠降低軸線垂直方向的動態(tài)彈簧常數(shù)。在第2技術(shù)方案中，上述壓力差降低部件設(shè)置在上述分隔壁中。如此，若在分隔壁中設(shè)置壓力差降低部件，則不必在除分隔壁之外的部位或者構(gòu)件中設(shè)置壓力差降低部件。因而，能夠維持作為隔振裝置原本的功能。在第3技術(shù)方案中，通過在上述分隔壁中形成從該分隔壁的厚度方向中央部分通到上述第1主液室的空腔部，上述壓力差降低部件構(gòu)成為空腔部的兩側(cè)的薄壁部。因而，通過使薄壁部變形，能夠吸收第1主液室與第2主液室之間的壓力差、即壓力變動。由于僅通過在分隔壁中形成空腔部而構(gòu)成薄壁部就能夠構(gòu)成壓力差降低部件，因此，對隔振裝置的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置原本的隔振性能維持為較高。在第4技術(shù)方案中，上述彈性體包括圓錐部，其自上述第2安裝構(gòu)件朝向上述分隔構(gòu)件延伸、同時逐漸擴徑而呈圓錐臺狀，該圓錐部隔開上述第1主液室和上述第2主液室，并且在上述第1安裝構(gòu)件和上述第2安裝構(gòu)件在軸向上的相對振動下彈性變形來使振動衰減；以及蓋部，其在相對于上述圓錐部與上述分隔構(gòu)件相反的一側(cè)自上述第2安裝構(gòu)件向徑向外側(cè)延伸，并成為上述液室的蓋；上述壓力差降低部件由將上述圓錐部設(shè)置成局部薄壁而成的薄壁部構(gòu)成。通過在彈性體中形成圓錐臺狀的圓錐部，能夠在其與分隔構(gòu)件之間構(gòu)成第1主液室。在第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件相對振動時，該圓錐部作為變形的主體彈性變形，帶來隔振效果。而且，由于該變形主體即圓錐部作為彈性體確保了較大的體積，因此，能夠發(fā)揮較高的隔振效果，并且耐久性上升。另外，通過由自彈性體延伸出的蓋部構(gòu)成液室的蓋，能夠可靠地維持彈性體的凹部與第1安裝構(gòu)件之間的液室(第2主液室)。另外，利用僅將圓錐部設(shè)置成局部薄壁而形成薄壁部的簡單的構(gòu)造，能夠構(gòu)成壓力差降低部件。而且，薄壁部在圓錐部中局部地形成，除薄壁部之外的部分維持圓錐部的厚度。即，確保作為變形主體的圓錐部的厚度，能夠較高地發(fā)揮隔振效果。在第5技術(shù)方案中，在上述第2安裝構(gòu)件中形成有用于使上述第1主液室和上述第2主液室連通的連通孔，上述壓力差降低部件由薄膜部構(gòu)成，該薄膜部利用上述彈性體形成，且將上述連通孔分隔為上述第1主液室側(cè)和上述第2主液室側(cè)。因而，利用將連通孔分隔為第1主液室側(cè)和第2主液室側(cè)的薄膜部的變形來降低第1主液室與第2主液室之間的壓力差。作為壓力差降低部件，只要在第2安裝構(gòu)件中形成連通孔并且形成分隔該連通孔的薄膜部就足矣，因此，對隔振裝置的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置原本的隔振性能維持為較高。在第6技術(shù)方案中，上述分隔構(gòu)件由高剛性分隔構(gòu)件構(gòu)成，該高剛性分隔構(gòu)件在上述第1主液室與上述副液室之間的壓力差下不會變形。通過如此將分隔構(gòu)件設(shè)置成高剛性分隔構(gòu)件，在第1主液室和副液室產(chǎn)生壓力差時，能夠抑制分隔構(gòu)件的不慎變形。由此，也抑制由分隔構(gòu)件的變形引起的第1主液室的壓力不慎降低，因此，能夠利用壓力差降低部件可靠地降低第1主液室與第2主液室之間的壓力差。而且，由于不必在分隔構(gòu)件中設(shè)置用于降低第1主液室與副液室之間的壓力差的構(gòu)件(例如膜片)，因此能夠在分隔構(gòu)件中形成充分長度的第1限制通路。在第7技術(shù)方案中，在上述高剛性分隔構(gòu)件中，相對地在內(nèi)周側(cè)形成有上述第1限制通路、在外周側(cè)形成有上述第2限制通路。由此，第1限制通路和第2限制通路中的任一者均能夠確保充分的長度。在第8技術(shù)方案中，上述壓力差降低部件構(gòu)成為空洞部，該空洞部構(gòu)成在上述分隔壁的內(nèi)部，且以不連通于上述第1主液室及上述第2主液室的方式開口。通過如此在分隔壁的內(nèi)部構(gòu)成空洞部，空洞部周圍的分隔壁易于變形，能夠容易地吸收多個第2主液室彼此之間的過大的壓力差。由于僅通過在分隔壁中形成空洞就能夠構(gòu)成壓力差降低部件，因此，對隔振裝置的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置原本的隔振性能維持為較高。在第9技術(shù)方案中，上述空洞部由凹部構(gòu)成，該凹部在上述主振動輸入方向上呈凹狀，并且在上述第2安裝構(gòu)件側(cè)開口。通過如此在主振動輸入方向上作為凹狀而在第1安裝構(gòu)件側(cè)開口，能夠容易地構(gòu)成空洞部。第10技術(shù)方案中，上述空洞部由在與上述主振動輸入方向正交的方向上呈凹狀并且在上述第1安裝構(gòu)件側(cè)開口的凹部構(gòu)成。通過如此在與主振動輸入方向正交的方向上作為凹狀在第1安裝構(gòu)件側(cè)開口，也能夠容易地構(gòu)成空洞部。發(fā)明的效果
由于本發(fā)明為上述結(jié)構(gòu)，因此，在不僅在軸向上而且在與該軸向正交的軸線垂直方向上也衰減振動的隔振裝置中，能夠降低這兩個方向上的動態(tài)彈簧常數(shù)。


圖1是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的立體圖。圖2是表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖3是表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、圖2中的III-III線剖視圖。圖4是表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、與圖3不同位置處的軸向剖視圖。圖5是表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、水平方向的剖視圖。圖6是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的立體圖。圖7是表示構(gòu)成本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置的節(jié)流圓筒體的立體圖。圖8是表示作用在隔振裝置的軸向上的輸入頻率、與士0. 3mm的振幅下的動態(tài)彈簧常數(shù)及士0. Imm的振幅下的損失系數(shù)的關(guān)系的坐標(biāo)圖。圖9是表示作用在隔振裝置的軸線垂直方向上的輸入頻率、與士0. 3mm的振幅下的動態(tài)彈簧常數(shù)及士0. Imm的振幅下的損失系數(shù)的關(guān)系的坐標(biāo)圖。圖10是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第2實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的立體圖。圖11是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第3實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的立體圖。圖12是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的立體圖。圖13是表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的俯視圖。圖14是表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、圖13中的III-III線剖視圖。圖15是表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、與圖14不同位置處的軸向剖視圖。圖16是表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、水平方向的剖視圖。圖17是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的立體圖。圖18是表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置和比較例的針對軸線垂直方向的振動輸入的損失系數(shù)、動態(tài)彈簧常數(shù)與振動頻率之間的關(guān)系的坐標(biāo)圖。圖19是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第5實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的立體圖。圖20是表示本發(fā)明的第5實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、圖19中的A-A線剖視圖。圖21是表示本發(fā)明的第5實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、與圖20不同位置處的軸向剖視圖。圖22是表示本發(fā)明的第5實施方式的隔振裝置的結(jié)構(gòu)的、水平方向的剖視圖。圖23是沿軸向局部截取表示本發(fā)明的第5實施方式的隔振裝置的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的立體圖。
具體實施例方式(第1實施方式)在圖1中表示本發(fā)明的第1實施方式的隔振裝置12。該隔振裝置12例如可用作汽車中的發(fā)動機支座。在受振部即車體上支承成為振動產(chǎn)生部的發(fā)動機。另外，在附圖中， 附圖標(biāo)記S表示隔振裝置12的軸心，設(shè)沿該軸心S的方向為隔振裝置12的軸向，設(shè)與軸心 S正交的方向(軸線垂直方向)為隔振裝置12的徑向。沿該軸心S的方向是向隔振裝置 12輸入的主振動輸入方向，與軸心S正交的方向(軸線垂直方向)是與向隔振裝置12輸入的主振動正交的方向的振動輸入方向。如在圖3及圖4中也詳細表示的那樣，隔振裝置12具有形成為大致圓筒狀的外筒 14。在外筒14的比軸向中央靠下方的位置處形成有經(jīng)過臺階部14D而縮徑的縮徑部14S。 另外，在外筒14的大致整個內(nèi)周面上通過硫化粘接而覆蓋有大致圓筒狀的覆蓋橡膠16。自覆蓋橡膠16的下端附近朝向徑向內(nèi)側(cè)一體地延伸出隔膜18。隔膜18是以其中央部朝向上方凸起的方式彎曲而成的膜狀構(gòu)件，在其與后述的節(jié)流圓筒體26之間構(gòu)成副液室30。而且，通過使隔膜18變形而使副液室30擴大或縮小， 使其容積發(fā)生變化。利用外筒14和覆蓋橡膠16構(gòu)成本發(fā)明的第1安裝構(gòu)件20。自外筒14向徑向外側(cè)延伸出未圖示的多根(例如3根)腿部，通過向腿部頂端的螺栓貫穿孔中貫穿螺栓，將隔振裝置12安裝在車體上。另外，也可以是替代(或者同時使用)腿部而在外筒14上固定托架、并使用該托架將外筒14安裝在車體上的構(gòu)造。在外筒14的內(nèi)部，以位于軸心S的方式配置有圓筒狀的內(nèi)筒22。內(nèi)筒22的下底部分被閉塞，但其上底部分開口，并在內(nèi)周形成有內(nèi)螺紋22M。在該內(nèi)螺紋22M中擰入有例如發(fā)動機側(cè)的螺栓等，而將發(fā)動機支承在隔振裝置12上。另外，在本實施方式的隔振裝置 12中，也起到使軸線垂直方向的振動衰減的效果，但在未輸入有振動的狀態(tài)下，內(nèi)筒22的軸心與外筒14的軸心重合。在內(nèi)筒22與外筒14 (覆蓋橡膠16)之間配置有橡膠彈性體對，內(nèi)筒22和外筒14 利用橡膠彈性體M相連結(jié)。而且，在橡膠彈性體M與隔膜18或覆蓋橡膠16之間配置有節(jié)流圓筒體26和分隔圓板32。橡膠彈性體M具有自內(nèi)筒22的下側(cè)部分朝向節(jié)流圓筒體沈延伸、同時逐漸擴徑的圓錐臺狀的橡膠主體部MB。而且，具有自比橡膠主體部24B靠上方處朝向外筒14的上端(即，朝向相對于橡膠主體部24B與分隔圓板32相反的一側(cè))延伸、同時逐漸擴徑的蓋部ML。而且，在橡膠主體部24B與蓋部24L之間設(shè)置凹部MH，并且在該凹部24H與第1 安裝構(gòu)件20 (覆蓋橡膠16)之間設(shè)有本發(fā)明的液室40。通過將橡膠主體部24B設(shè)成這種形狀，能夠增大其體積，從而能夠在較高地發(fā)揮彈性變形時的隔振效果的同時提高耐久性。節(jié)流圓筒體沈具有大致圓板狀的節(jié)流圓板部^D、及自該節(jié)流圓板部^D的外周向上方豎立設(shè)置的大致圓筒狀的節(jié)流圓筒部^ 。節(jié)流圓筒部^ffi的下表面的外緣部分在臺階部14D中支承在覆蓋橡膠16上。另外，在節(jié)流圓板部^D的上方支承有分隔圓板32， 在分隔圓板32與橡膠彈性體M的橡膠主體部24B之間構(gòu)成有第1主液室觀。在第1主液室觀中充滿有乙二醇、硅油等液體。而且，在節(jié)流圓板部26D與隔膜18之間構(gòu)成有副液室 30。與第1主液室觀同樣，在副液室30中也充滿有乙二醇、硅油等液體。特別是，由于副液室30的一部分由隔膜18構(gòu)成，因此，能夠利用隔膜18的變形使副液室30成為接近大氣壓的狀態(tài)(如此引發(fā)流體的流入和流出)。在節(jié)流圓板部^D中形成有螺旋狀的第1節(jié)流孔36。第1節(jié)流孔36的上端經(jīng)由形成于分隔圓板32上的連通孔38連通于第1主液室觀，第1節(jié)流孔36的下端向下方敞開而連通于副液室30。由此，第1節(jié)流孔36成為容許液體在第1主液室觀與副液室30之間移動的流路。特別是，將作為第1節(jié)流孔36的流路的長度和截面面積設(shè)定為與特定的頻率范圍內(nèi)的振動(例如搖擺振動)相對應(yīng)，并調(diào)整為能夠利用第1主液室觀和副液室30之間的液體移動來吸收該振動能量。另外，如后所述，在本實施方式中，若以無法利用穿過第1節(jié)流孔36的流體的移動進行吸收程度的高頻產(chǎn)生第1主液室觀和副液室30的壓力的相對變動，則通過使薄壁部 42U變形來緩和該壓力變動，因此，未設(shè)置以往的膜片。另外，作為分隔圓板32和節(jié)流圓板部沈0，具有即使第1主液室觀的壓力變化也不會不慎變形程度的剛性。如此，由于不使用以往的膜片而利用高剛性的構(gòu)件分隔第1主液室觀和第2主液室，因此，能夠抑制由膜片等的變形引起的第1主液室觀的壓力降低。也由圖2、圖4及圖5可知那樣，在橡膠主體部24B與蓋部24L之間形成有用于沿軸線垂直方向分隔液室40的兩張分隔壁42。分隔壁42呈以軸心S為中心對稱的形狀，并從蓋部24L到橡膠主體部24B連續(xù)。另外，也如圖4及圖5所示，分隔壁42的頂端(距軸心S最遠一側(cè)的端部)壓接于第1安裝構(gòu)件20 (覆蓋橡膠16)的內(nèi)側(cè)。利用該分隔壁42將液室40劃分為兩個第2主液室40A、40B。另外，由圖4可知，分隔壁42的上部比蓋部ML 向上方延伸。如圖1所示，在橡膠彈性體M的橡膠主體部24B的外周面配置并硫化粘接有扁平的圓筒狀的保持筒44。保持筒44壓接于節(jié)流圓筒體沈的節(jié)流圓筒部26E的內(nèi)周面，由此， 抑制橡膠彈性體M和節(jié)流圓筒體26之間的不慎錯位。另外，在橡膠彈性體M的蓋部ML 的外周面配置并硫化粘接有環(huán)狀的保持環(huán)46。保持環(huán)46的下表面與外筒14的上表面緊密接合，通過相對于外筒14固定保持環(huán)46，而相對于外筒14固定橡膠彈性體M的蓋部ML。 另外，也如圖5所示，保持筒44和保持環(huán)46利用形成在它們之間的多個支承板48相連結(jié)而一體化。而且，保持筒44、保持環(huán)46及支承板48利用金屬等一體地形成，而且在保持筒 44和保持環(huán)46的內(nèi)側(cè)硫化粘接有橡膠彈性體M來一體化。如此一體化的構(gòu)件被壓入到第 1安裝構(gòu)件20(覆蓋橡膠16)的內(nèi)側(cè)。在節(jié)流圓筒體沈的節(jié)流圓筒部^E的外周面上形成有兩條凹槽50。也如圖7詳細所示，凹槽50各自的一端(上端的一部分)利用連通部50A與第2主液室40A、40B相連通，各自的另一端(下端的一部分)利用連通部50B與副液室30相連通。在形成有該凹槽 50的部分處，在節(jié)流圓筒部^ffi與第1安裝構(gòu)件20 (覆蓋橡膠16)之間構(gòu)成有分別與第2 主液室40A、40B相對應(yīng)的兩個第2節(jié)流孔52A、52B，第2節(jié)流孔52A、52B分別成為在對應(yīng)的第2主液室40A、40B與副液室30之間容許流體移動的流路。作為第2節(jié)流孔52A、52B的流路的長度和截面面積設(shè)定為與特定的頻率范圍的振動相對應(yīng)，并調(diào)整為能夠利用第2主液室40A、40B和副液室30之間的液體移動來吸收該振動能量。特別是，第2節(jié)流孔52A、 52B中的設(shè)定頻率高于第1節(jié)流孔36中的設(shè)定頻率。而且，在本實施方式的節(jié)流圓筒體沈中，在其內(nèi)周側(cè)形成有第1節(jié)流孔36，在外周側(cè)形成有第2節(jié)流孔52A、52B。通過如此分為周向的內(nèi)側(cè)和外側(cè)來形成兩個節(jié)流孔，能夠提高節(jié)流孔相互間的形狀自由度，例如作為流體流路能夠確保充分的長度等。也如圖4 圖6詳細所示，在分隔壁42中分別在厚度方向的中央形成有空腔部 54。即，在分隔壁42部分，在厚度方向的中央部分不存在構(gòu)成橡膠彈性體對的橡膠。而且， 該空腔部M朝向下側(cè)即第1主液室觀敞開，其在從第1主液室觀觀看時成為凹部。相對于此，空腔部M朝向上側(cè)沒有敞開，而利用橡膠封閉。另外，也由圖4可知那樣，空腔部M 在從正面觀看分隔壁42時形成為大致四邊形。通過在分隔壁42中形成這種空腔部M，在分隔壁42中，在空腔部M的兩側(cè)(分隔壁42中的厚度方向的兩側(cè)，參照圖幻形成有薄壁部42U。而且，在形成有空腔部討的部分，第1主液室28和第2主液室40A、40B被薄壁部42U隔開。另外，在分隔壁42中，除該薄壁部42U之外的部分成為相對厚壁的厚壁部42A。厚壁部42A在分隔壁42的徑向內(nèi)側(cè)和外側(cè)成為從上端(蓋部ML)到下端(橡膠主體部MB)連續(xù)的形狀。薄壁部42U的厚度被確定為，若以預(yù)定值以上的高頻(例如第1節(jié)流孔36堵塞程度的頻率)產(chǎn)生第1主液室觀分別與第2主液室40A及第2主液室40B之間的壓力的相對變動，則通過使薄壁部42U變形，能夠緩和該壓力變動。相對于此，厚壁部42A的厚度被確定為，將分隔壁42可靠地壓接于覆蓋橡膠16上而使分隔壁42與覆蓋橡膠16之間液密， 而且可靠地支承蓋部ML，并且在內(nèi)筒22和外筒14相對移動時彈性變形，由此能夠發(fā)揮針對相對移動的阻力，并且能夠利用內(nèi)部摩擦有效地使相對移動的能量散逸。接著，說明本實施方式的隔振裝置12的作用。若發(fā)動機工作，則來自發(fā)動機的振動經(jīng)由內(nèi)筒22傳遞到橡膠彈性體M中。此時， 橡膠彈性體M起到吸振主體的作用，利用隨著橡膠彈性體M的變形而產(chǎn)生的內(nèi)部摩擦等的衰減作用來吸收輸入振動。在此，作為從發(fā)動機輸入到隔振裝置12的主要振動，可列舉出因發(fā)動機內(nèi)的活塞在缸體內(nèi)往復(fù)移動而產(chǎn)生的振動(主振動)、及因發(fā)動機內(nèi)的曲軸的轉(zhuǎn)速變化而產(chǎn)生的振動(副振動)。另外，在從車體側(cè)輸入到隔振裝置12的振動中也存在接近上述主振動和副振動的輸入。無論輸入振動是主振動還是副振動，橡膠彈性體M都能夠利用其內(nèi)部摩擦等的衰減作用來吸收該輸入振動。實際上，雖然由這些主振動和副振動合成而成的振動作用于隔振裝置12，但以下為了方便起見，按照這些振動進行區(qū)分來說明隔振裝置12的變動。 另外，在該隔振裝置12中，作為配置方向的一例，配置為主振幅的方向與隔振裝置12中的軸向一致，副振幅的方向與隔振裝置12中的軸線垂直方向一致。首先，針對主振動輸入到隔振裝置12中的情況，，參照圖8所示的坐標(biāo)圖進行說明。在該坐標(biāo)圖中表示了橡膠彈性體M的動態(tài)彈簧常數(shù)和損失系數(shù)相對于作用在軸向上的輸入振動的頻率的關(guān)系的一例。在該坐標(biāo)圖中，粗線表示動態(tài)彈簧常數(shù)，細線表示損失系數(shù)。另外，對于各個線，實線表示本實施方式的隔振裝置12，雙點劃線表示比較例的隔振裝置。在比較例的隔振裝置中，在分隔壁42中未形成有相當(dāng)于本實施方式的薄壁部42U的部分，但除此之外，構(gòu)造與本實施方式的隔振裝置12相同。在本實施方式的隔振裝置12中，第1主液室28經(jīng)由第1節(jié)流孔36連通于副液室 30。因而，若從發(fā)動機側(cè)向內(nèi)筒22輸入主振動，則橡膠彈性體M沿主振幅方向彈性變形， 并且使第1主液室觀的內(nèi)容積擴大或縮小。由此，液體與輸入振動同步地經(jīng)由第1節(jié)流孔36在第1主液室28和副液室30中相互流通。在此，第1節(jié)流孔36中的路長和截面面積設(shè)定為與特定的輸入振動(例如搖擺振動)的頻率相對應(yīng)。因此，經(jīng)由第1節(jié)流孔36在第1主液室28和副液室30之間相互流通的液體產(chǎn)生共振現(xiàn)象(液柱共振)。利用隨著該液柱共振產(chǎn)生的液體的壓力變化和粘性阻力，能夠特別有效地吸收主振幅方向的輸入振動。特別是，在本實施方式中，第1主液室28和第2主液室40A、40B被薄壁部42U隔開。因而，在主振幅方向的輸入振動的頻率較高的情況下，若第1節(jié)流孔36成為堵塞狀態(tài)， 且液體難以流動，則薄壁部42U隨著第1主液室觀的壓力變動而變形。在本實施方式中， 由于第2主液室40A、40B經(jīng)由第2節(jié)流孔52A、52B連通于副液室30，因此，也會在第2主液室40A、40B與副液室30之間由第2節(jié)流孔52A、52B引起液柱共振。于是，能夠抑制隨著第1主液室觀內(nèi)的液壓上升而產(chǎn)生的動態(tài)彈簧常數(shù)的上升。在圖8所示的坐標(biāo)圖中，通過比較粗線的實線(本實施方式)和雙點劃線(比較例)也可明確這一點。即，在相對高頻的區(qū)域(大約13Hz以上)中，本實施方式的動態(tài)彈簧常數(shù)低于比較例的動態(tài)彈簧常數(shù)。此夕卜，在頻率為約16Hz以上的區(qū)域中，本實施方式的損失系數(shù)高于比較例的損失系數(shù)。如此， 在本實施方式中，通過當(dāng)在主振幅方向上輸入這種高頻振動時也進行所謂的“減壓”，能夠?qū)⑾鹉z彈性體M的動態(tài)彈簧常數(shù)維持為較低，并能夠利用該橡膠彈性體M的彈性變形等有效地吸收高頻振動。另外，如上所述，在第2主液室40A、40B經(jīng)由第2節(jié)流孔52A、52B連通于副液室 30的構(gòu)造中，例如通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定第1節(jié)流孔36和第2節(jié)流孔52A、52B各自的流路截面面積、流路長度，在頻率相對較低的區(qū)域和頻率較高的區(qū)域這兩個位置能夠產(chǎn)生損失系數(shù)的峰值。例如在圖8所示的坐標(biāo)圖的細線的實線(本實施方式)中，產(chǎn)生頻率較低的區(qū)域 (大約IOHz)中的第1峰值和頻率較高的區(qū)域(大約18Hz)中的第2峰值。另外，在細線的雙點劃線(比較例)中，也產(chǎn)生頻率較低的區(qū)域(大約12Hz)中的第1峰值和頻率較高的區(qū)域(大約17Hz)中的第2峰值。而且，比較細線的實線(本實施方式)和細線的雙點劃線(比較例)可知，本實施方式的第1峰值中的損失系數(shù)的頻率低于比較例的第1峰值中的損失系數(shù)的頻率。接著，參照圖9所示的坐標(biāo)圖說明副振動輸入到隔振裝置12中的情況。在該坐標(biāo)圖中表示了橡膠彈性體M的動態(tài)彈簧常數(shù)和損失系數(shù)相對于作用在軸線垂直方向上的輸入振動的頻率的關(guān)系的一例。在該坐標(biāo)圖中，也與圖8同樣，粗線表示動態(tài)彈簧常數(shù)，細線表示損失系數(shù)。另外，對于各個線，實線表示本實施方式的隔振裝置12，雙點劃線表示比較例的隔振裝置。在本實施方式的隔振裝置12中，第2主液室40A、40B分別經(jīng)由第2節(jié)流孔52A、 52B連通于副液室30。因而，若從發(fā)動機側(cè)向內(nèi)筒22輸入副振動，則橡膠彈性體M沿副振幅方向彈性變形，并且使第2主液室40A、40B的內(nèi)容積擴大或縮小。由此，液體經(jīng)由第2節(jié)流孔52A、52B與輸入振動同步地在第2主液室40A、40B和副液室30中相互流通。在此，第2節(jié)流孔52A、52B中的路長和截面面積設(shè)定為與特定的輸入振動的頻率相對應(yīng)。因此，經(jīng)由第2節(jié)流孔52A、52B在第2主液室40A、40B和副液室30之間相互流通的液體產(chǎn)生共振現(xiàn)象(液柱共振)。利用隨著該液柱共振產(chǎn)生的液體的壓力變化和粘性阻力，能夠特別有效地吸收副振幅方向的輸入振動。
特別是，在本實施方式中，第1主液室28和第2主液室40A、40B被薄壁部42U隔開。因而，在副振幅方向的輸入振動的頻率較高的情況下，分隔壁42的薄壁部42U與輸入振動同步地振動。于是，由此能夠抑制隨著第2主液室40A、40B內(nèi)的液壓變化而產(chǎn)生的動態(tài)彈簧常數(shù)的上升。即，在圖9所示的坐標(biāo)圖中，比較粗線的實線(本實施方式)和雙點劃線(比較例)可知，在頻率約為15Hz以上的區(qū)域中，本實施方式的動態(tài)彈簧常數(shù)低于比較例的動態(tài)彈簧常數(shù)。即，在本實施方式中，通過當(dāng)在副振幅方向上輸入這種高頻振動時也進行所謂的“減壓”，能夠?qū)⑾鹉z彈性體M的動態(tài)彈簧常數(shù)維持為較低，并也能夠利用該橡膠彈性體M的彈性變形等有效地吸收高頻振動。另外，在圖9所示的坐標(biāo)圖中，比較細線的實線(本實施方式)和細線的雙點劃線 (比較例)可知，本實施方式的損失系數(shù)峰值時的頻率低于比較例的損失系數(shù)峰值時的頻率。由以上的說明可知，在本實施方式中，通過在上述主振動方向(軸向)和副振幅方向(軸線垂直方向)這兩個方向上進行所謂的“減壓”，能夠?qū)⑾鹉z彈性體M的動態(tài)彈簧常數(shù)維持為較低，也能夠利用該橡膠彈性體M的彈性變形等有效地吸收高頻振動。而且，在第1實施方式的隔振裝置12中，通過在分隔壁42中形成薄壁部42U來構(gòu)成本發(fā)明的壓力差降低部件，而未改變橡膠主體部MB、其他部位的形狀，因此，對隔振裝置 12的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置12原本所需的隔振性能維持為較高。另外，在本實施方式的隔振裝置12中，由圖1及圖4也可知，由于能夠利用薄壁部 42U緩和第1主液室觀和副液室30在高頻下的壓力變動，因此，不必在節(jié)流圓筒體沈中設(shè)置以往的膜片等構(gòu)件。因此，能夠在若以往就配置有膜片的部位也形成第1節(jié)流孔36，因此，第1節(jié)流孔36的形狀(流路截面面積和流路長度)的設(shè)定自由度升高。而且，由于未設(shè)置膜片，因此，部件件數(shù)變少。由于也不必在節(jié)流圓筒體26中形成用于配置膜片的構(gòu)造， 因此，構(gòu)造變得簡單，能夠以低成本制造。在圖10中表示本發(fā)明的第2實施方式的隔振裝置21。下面，在第2實施方式中， 對與第1實施方式相同的構(gòu)成要件、構(gòu)件等標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略詳細的說明。(第2實施方式)在第2實施方式中，在分隔壁42中沒有形成薄壁部42U，取而代之，在橡膠主體部 24B中形成有使橡膠主體部MB的兩個表面(上表面和下表面)局部凹陷而成的圓形的凹部23。S卩，在橡膠主體部MB中，利用該凹部23形成局部薄壁的薄壁部24U，并且，除薄壁部24U之外的部分成為相對厚壁的厚壁部24A。特別是，厚壁部24A成為從橡膠主體部MB 的徑向內(nèi)側(cè)(靠近內(nèi)筒22的一側(cè))到徑向外側(cè)(靠近覆蓋橡膠16的一側(cè))連續(xù)的形狀。薄壁部24U的厚度被確定為，若以預(yù)定值以上的高頻產(chǎn)生第1主液室觀與第2主液室40A、40B的壓力的相對變動，則通過使薄壁部42U變形，能夠緩和該壓力變動。相對于此，厚壁部24A的厚度被確定為，通過在內(nèi)筒22和外筒14相對移動時彈性變形，能夠發(fā)揮針對相對移動的阻力，并且能夠利用內(nèi)部摩擦有效地使相對移動的能量散逸來發(fā)揮隔振裝置21原本的功能。因而，在第2實施方式的隔振裝置21中，也能夠在軸向和軸線垂直方向這兩個方向上降低在輸入振動的頻率較高的情況下的動態(tài)彈簧常數(shù)。而且，橡膠主體部MB的厚壁部24A的厚度被確定為，利用由內(nèi)筒22和外筒14相對移動時的彈性變形引起的內(nèi)部摩擦，能夠有效地使該相對移動的能量散逸來發(fā)揮隔振裝置21原本的功能。即，薄壁部24U對隔振裝置12的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置12原本所需的隔振性能維持為較高。在圖11中表示本發(fā)明的第3實施方式的隔振裝置31。下面，在第3實施方式中， 對與第1實施方式相同的構(gòu)成要件、構(gòu)件等標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略詳細的說明。(第3實施方式)在第3實施方式中，在分隔壁42中沒有形成薄壁部42U，在橡膠主體部24B中也沒有形成薄壁部24U，但取而代之，在內(nèi)筒22中形成有貫穿孔33，而且在貫穿孔33內(nèi)形成有薄膜部35。貫穿孔33形成為分別將第1主液室28和第2主液室40A、40B連通。而且，構(gòu)成橡膠彈性體M的橡膠從第1主液室觀側(cè)和第2主液室40A、40B側(cè)分別延伸到貫穿孔33 內(nèi)，在貫穿孔33的長度方向大致中央部分處形成有薄膜部35。利用薄膜部35將貫穿孔33 內(nèi)分隔為第1主液室觀側(cè)和第2主液室40A、40B側(cè)。薄膜部35的厚度被確定為，若以預(yù)定值以上的高頻產(chǎn)生第1主液室觀與第2主液室40A、40B的壓力的相對變動，則通過使薄膜部35變形，能夠緩和該壓力變動。因而，在第3實施方式的隔振裝置31中，也能夠在軸向和軸線垂直方向這兩個方向上降低在輸入振動的頻率較高的情況下的動態(tài)彈簧常數(shù)。而且，由于不會伴隨橡膠主體部MB的形狀改變，因此，對隔振裝置31的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置31 原本所需的隔振性能維持為較高。當(dāng)然，作為本發(fā)明的壓力差降低部件，并不限定于上述的薄壁部42U、薄壁部MU 及薄膜部35。即，只要能夠在第1主液室28與第2主液室40A、40B之間進行“減壓”即可。另外，在上述內(nèi)容中，列舉了在兩枚分隔壁42各自的兩個表面上形成有薄壁部 42U的例子，但形成薄壁部42U的部位、數(shù)量也并不限定于此。例如，也可以僅在一個分隔壁 42中形成薄壁部42U。另外，在上述內(nèi)容中，作為隔振裝置12，列舉了第2主液室40A、40B利用第2限制通路(第2節(jié)流孔52A、52B)與副液室30相連通的構(gòu)造的例子，但也可以采用除此之外的構(gòu)造。例如，也可以是替代上述第2節(jié)流孔52A、52B、而設(shè)有直接連通第2主液室40A、40B 之間的直接連通路來作為第2限制通路的構(gòu)造。而且，作為第2限制通路，也可以并用上述直接連通路和本發(fā)明的實施方式的第2節(jié)流孔52A、52B。特別是，若使第2主液室40A、40B 與副液室30連通，則利用副液室的擴大或縮小，能夠容易地產(chǎn)生第2主液室40A、40B和副液室30之間的流體移動，因此，能夠更有效地吸收壓力變動。而且，由于第2主液室40A、 40B分別獨立地與副液室30相連通，因此，第2主液室40A、40B不會受到相互的影響，而在其與副液室30之間產(chǎn)生液體移動。而且，在連通第2主液室40A、40B和副液室30的結(jié)構(gòu)中，能夠設(shè)想通過使副液室 30的容積發(fā)生變化，來使如上所述那樣高頻區(qū)域中的動態(tài)彈簧常數(shù)升高。因而，本發(fā)明特別適合連通第2主液室40A、40B和副液室的結(jié)構(gòu)。對于任一種結(jié)構(gòu)，在本實施方式的隔振裝置12中，由于在用于劃分兩個第2主液室40A、40B的分隔壁42中形成用于對這些第2主液室40A、40B進行減壓的薄壁部42U，而不必實施在內(nèi)筒22中形成貫穿孔等的加工，因此，能夠以低成本制造。另外，在內(nèi)筒22的貫穿孔中設(shè)有可動橡膠膜等的結(jié)構(gòu)中，對于可動橡膠膜的形狀、尺寸的限制較大，但若像本實施方式這樣在分隔壁42中設(shè)置薄壁部42U，則形狀、尺寸的自由度升高，因此，能夠更可靠地在軸線垂直方向上進行減壓。(第4實施方式)在圖12中表示本發(fā)明的第4實施方式的隔振裝置62。本實施方式對與第1 第 3實施方式相同的部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略詳細的說明。也如圖14及圖15詳細所示，隔振裝置62具有形成為大致圓筒狀的第1安裝構(gòu)件 64。在第1安裝構(gòu)件64的比軸向中央靠下方的位置處形成有經(jīng)過臺階部64D而縮徑的縮徑部64S。另外，在第1安裝構(gòu)件64的大致整個內(nèi)周面上通過硫化粘接而覆蓋有大致圓筒狀的覆蓋橡膠66。覆蓋橡膠66自縮徑部64S的下端向外表面延伸。自覆蓋橡膠66的內(nèi)周下端附近朝向徑向內(nèi)側(cè)而一體地延伸形成有隔膜68，該隔膜68覆蓋第1安裝構(gòu)件64的縮徑部64S側(cè)。隔膜68是以其中央部朝向上方凸起的方式彎曲而成的膜狀的構(gòu)件，在其與后述的節(jié)流圓筒體76之間構(gòu)成副液室80。而且，通過隔膜 68的變形而副液室80擴大或縮小，使其容積發(fā)生變化。自第1安裝構(gòu)件64向徑向外側(cè)延伸出未圖示的多根(例如3根)腿部，通過向腿部頂端的螺栓貫穿孔中貫穿螺栓，將隔振裝置62安裝在車體上。另外，也可以是替代(或者并用)腿部而在第1安裝構(gòu)件64上固定托架、并使用該托架將第1安裝構(gòu)件64安裝在車體上的構(gòu)造。在第1安裝構(gòu)件64的徑向內(nèi)側(cè)，以位于軸心S的方式配置有第2安裝構(gòu)件72。第 2安裝構(gòu)件72呈圓柱形狀，并形成有向上側(cè)開口的內(nèi)螺紋72M。在該內(nèi)螺紋72M中擰入有例如發(fā)動機側(cè)的螺栓等，而將發(fā)動機支承在隔振裝置62上。另外，在本實施方式的隔振裝置62中，也起到使軸線垂直方向的振動衰減的效果，但在未輸入有振動的狀態(tài)下，第2安裝構(gòu)件72的軸心與第1安裝構(gòu)件64的軸心重合。在第2安裝構(gòu)件72與第1安裝構(gòu)件64之間配置有橡膠彈性體74。橡膠彈性體 74具有橡膠主體部74B和蓋部74L。橡膠主體部74B借助后述的保持筒94和節(jié)流圓筒體 76與第1安裝構(gòu)件64相連結(jié)。橡膠主體部74B是橡膠彈性體74的主體部分，且呈自第2安裝構(gòu)件72的下側(cè)部分朝向節(jié)流圓筒體76延伸、同時逐漸擴徑的圓錐臺狀。在橡膠主體部74B的徑向內(nèi)側(cè)構(gòu)成有凹部74C。在凹部74C的下側(cè)配置有分隔圓板82。分隔圓板82呈圓板狀，其覆蓋凹部74C而在該分隔圓板82與橡膠主體部74B之間構(gòu)成第1主液室78。在第1主液室78中充滿有液體(例如乙二醇、硅油等)。另外，自橡膠彈性體74的比橡膠主體部74B靠上方的位置一體地延伸有朝向第1 安裝構(gòu)件64的上端延伸、同時逐漸擴徑的蓋部74L。而且，在橡膠主體部74B與蓋部74L之間構(gòu)成凹部74H，并且，在該凹部74H與第1安裝構(gòu)件64 (覆蓋橡膠66)之間構(gòu)成有液室90。在橡膠主體部74B的下側(cè)及下側(cè)外周配置有節(jié)流圓筒體76。節(jié)流圓筒體76具有厚壁且大致圓板狀的節(jié)流圓板部76D、及自該節(jié)流圓板部76D的外周向上方豎立設(shè)置的大致圓筒狀的節(jié)流圓筒部76E。節(jié)流圓筒部76E的下表面的外緣部分在臺階部64D中支承在覆蓋橡膠66上。
另外，節(jié)流圓板部76D配置在分隔圓板82的下側(cè)。在節(jié)流圓板部76D與隔膜68 之間構(gòu)成有副液室80。副液室80也與第1主液室78同樣地充滿有液體(例如乙二醇、硅油等)。特別是，由于副液室80的一部分由隔膜68構(gòu)成，因此，能夠利用隔膜68的變形使副液室80成為接近大氣壓的狀態(tài)(如此引發(fā)流體的流入及流出)。在節(jié)流圓板部76D中形成有在周向上約一周的第1節(jié)流孔86。第1節(jié)流孔86的一端經(jīng)由形成在分隔圓板82上的連通孔(未圖示)而連通于第1主液室78，第1節(jié)流孔 86的另一端經(jīng)由向下方敞開的連通孔88B(參照圖12)連通于副液室80。由此，第1節(jié)流孔86成為容許液體在第1主液室78和副液室80之間移動的流路。特別是，將作為第1節(jié)流孔86的流路的長度和截面面積設(shè)定為與特定的頻率范圍的振動(例如搖擺振動)相對應(yīng)，并調(diào)整為能夠利用第1主液室78和副液室80之間的液體移動來吸收該振動能量。在節(jié)流圓板部76D的中央部構(gòu)成有連通空間83。連通空間83呈上側(cè)(分隔圓板 82側(cè))敞開的圓形的凹部，在其底面構(gòu)成有向副液室80貫穿的多個連通孔85。在分隔圓板82的與連通空間83相對應(yīng)的位置處構(gòu)成有多個連通孔82A。連通空間83利用連通孔 85和連通孔82A連通于第1主液室78和副液室80。在連通空間83中配置有圓板狀的振動板87。振動板87在連通空間83內(nèi)能夠沿軸向S振動。如圖13、圖15及圖16所示，在橡膠主體部74B與蓋部74L之間形成有用于沿軸線垂直方向分隔液室90的兩張分隔壁92。分隔壁92呈以軸心S為中心對稱的形狀，并形成為與蓋部74L和橡膠主體部74B—體地連續(xù)。另外，也如圖15及圖16所示，分隔壁92的徑向外端(距軸心S最遠的一側(cè)的端部)壓接于第1安裝構(gòu)件64(覆蓋橡膠16)的內(nèi)側(cè)。 利用該分隔壁92將液室90劃分為兩個第2主液室90A、90B。如圖12所示，在橡膠彈性體74的橡膠主體部74B的外周面硫化粘接有圓筒狀的保持筒94。保持筒94被壓入到節(jié)流圓筒體76的節(jié)流圓筒部76E的內(nèi)周，由此，橡膠彈性體74和節(jié)流圓筒體76相連結(jié)。節(jié)流圓筒體76壓入到第1安裝構(gòu)件64 (覆蓋橡膠16)的內(nèi)側(cè)。第1安裝構(gòu)件64經(jīng)由保持筒94和節(jié)流圓筒體76連結(jié)于橡膠彈性體74。另外，在橡膠彈性體74的蓋部74L的外周面硫化粘接有環(huán)狀的保持環(huán)96。保持環(huán)96呈截面向外側(cè)敞開的上下倒L字狀，彎曲部的內(nèi)上表面與第1安裝構(gòu)件64的上表面緊密接合。由此，保持環(huán)96相對于第1安裝構(gòu)件64固定，橡膠彈性體74的蓋部74L相對于第1安裝構(gòu)件64固定。另外，如圖12所示，保持筒94和保持環(huán)96利用形成在它們之間的多個支承板98相連結(jié)來一體化。如此一體化的構(gòu)件被壓入到第1安裝構(gòu)件64 (覆蓋橡膠16)的內(nèi)側(cè)。在節(jié)流圓筒體76的節(jié)流圓筒部76E的外周面上形成有兩條凹槽100。凹槽100各自的一端與第2主液室90A、90B相連通，各自的另一端與副液室80相連通。在形成有該凹槽100的部分處，在節(jié)流圓筒部76E與第1安裝構(gòu)件64 (覆蓋橡膠16)之間構(gòu)成有分別與第2主液室90A、90B相對應(yīng)的兩個第2節(jié)流孔102A、102B，第2節(jié)流孔102A、102B分別成為在對應(yīng)的第2主液室90A、90B與副液室80之間容許流體移動的流路。將作為第2節(jié)流孔102A、102B的流路的長度和截面面積設(shè)定為與特定的頻率范圍的振動相對應(yīng)，并調(diào)整為能夠利用第2主液室90A、90B和副液室80的液體移動來吸收該振動能量。特別是，第2節(jié)流孔102A、102B中的設(shè)定頻率高于第1節(jié)流孔86中的設(shè)定頻率。
節(jié)流圓筒體76的節(jié)流圓板部76D的上表面被分隔圓板82覆蓋，在其內(nèi)周側(cè)形成有上述第1節(jié)流孔86。另外，在節(jié)流圓筒部76E的外周面的凹槽100與第1安裝構(gòu)件64 (覆蓋橡膠16)之間形成有第2節(jié)流孔102A、102B。通過如此分為周向的內(nèi)側(cè)和外側(cè)來形成兩個節(jié)流孔，能夠提高節(jié)流孔相互間的形狀自由度，例如作為流體的流路能夠確保充分的長
/又寸。也如圖13、圖16、圖17所示，在分隔壁92各自的厚度方向中央構(gòu)成有空洞部104。 空洞部104向上方開口，并且在第1主液室78側(cè)未開口，在從軸向S的上側(cè)觀看時，成為在徑向上長尺寸的長方形截面的凹狀。通過構(gòu)成空洞部104，將分隔壁92在該部分處分割為面向兩個第2主液室90A、90B的兩張薄壁92A、92B?？斩床?04與大氣相連通，成為大氣壓。另外，分隔壁92除該薄壁92A、92B之外的部分成為相對厚壁的厚壁92C。厚壁92C 在分隔壁92的徑向內(nèi)側(cè)和外側(cè)成為從上端(蓋部74L)到下端(橡膠主體部74B)連續(xù)的形狀。薄壁92A、92B的厚度被設(shè)定為，若以預(yù)定值以上的高頻(例如第2節(jié)流孔102A、 102B堵塞程度的頻率)產(chǎn)生第2主液室90A及第2主液室90B各自的壓力的相對變動，則通過薄壁92A、92B的變形，能夠緩和該壓力變動。相對于此，厚壁92C的厚度被設(shè)定為，將分隔壁92可靠地壓接于覆蓋橡膠16上而使分隔壁92與覆蓋橡膠16之間液密，而且可靠地支承蓋部74L，并且在第2安裝構(gòu)件72和第1安裝構(gòu)件64相對移動時彈性變形，由此能夠發(fā)揮針對相對移動的阻力，并且能夠利用內(nèi)部摩擦有效地使相對移動的能量散逸。接著，說明本實施方式的隔振裝置62的作用。若發(fā)動機工作，則來自發(fā)動機的振動經(jīng)由第2安裝構(gòu)件72傳遞到橡膠彈性體74 中。此時，橡膠彈性體74起到吸振主體的作用，利用隨著橡膠彈性體74的變形而產(chǎn)生的內(nèi)部摩擦等的衰減作用來吸收輸入振動。在此，作為從發(fā)動機輸入到隔振裝置62的主要振動，可列舉出因發(fā)動機內(nèi)的活塞在缸體內(nèi)往復(fù)移動而產(chǎn)生的振動(主振動)、及因發(fā)動機內(nèi)的曲軸的轉(zhuǎn)速變化而產(chǎn)生的振動(副振動)。另外，在從車體側(cè)輸入到隔振裝置62的振動中也存在接近上述主振動和副振動的輸入。無論輸入振動是主振動還是副振動，橡膠彈性體74都能夠利用其內(nèi)部摩擦等的衰減作用來吸收該輸入振動。實際上，雖然由這些主振動和副振動合成而成的振動作用于隔振裝置62，但以下為了方便起見，區(qū)分分為按照這些振動進行區(qū)分來說明隔振裝置62 的變動。另外，在該隔振裝置62中，作為配置方向的一例，配置為主振幅的方向(主振動輸入方向)與隔振裝置62中的軸向一致，副振幅的方向(副振動輸入方向)與隔振裝置62 中的軸線垂直方向一致。首先，說明主振動輸入到隔振裝置62中的情況。在本實施方式的隔振裝置62中，第1主液室78經(jīng)由第1節(jié)流孔86連通于副液室 80。因而，若從發(fā)動機側(cè)向第2安裝構(gòu)件72輸入主振動，則橡膠彈性體74沿主振幅方向彈性變形，并且使第1主液室78的內(nèi)容積擴大或縮小。由此，液體與輸入振動同步地經(jīng)由第 1節(jié)流孔86在第1主液室78和副液室80中相互流通。在此，第1節(jié)流孔86中的路長和截面面積設(shè)定為與特定的輸入振動(例如搖擺振動)的頻率相對應(yīng)。因此，在輸入的主振動是搖擺振動的情況下，經(jīng)由第1節(jié)流孔86在第1主液室78和副液室80之間相互流通的液體產(chǎn)生共振現(xiàn)象(液柱共振)。利用隨著該液柱共振產(chǎn)生的液體的壓力變化和粘性阻力，能夠特別有效地吸收主振幅方向的輸入振動。在主振幅方向的輸入振動的頻率較高的情況下，若第1節(jié)流孔86成為堵塞狀態(tài)， 且液體難以流動，則利用向主液室78內(nèi)液體傳遞的振動，使振動板87在連通空間83內(nèi)沿軸向S振動。由此，能夠抑制主液室78內(nèi)的壓力上升而抑制隔振裝置62的動態(tài)彈簧常數(shù)的上升，從而能夠有效地吸收較高頻帶的振動。接著，參照圖18所示的坐標(biāo)圖說明副振動輸入到隔振裝置62中的情況。在該坐標(biāo)圖中表示了隔振裝置62的動態(tài)彈簧常數(shù)和損失系數(shù)相對于作用在軸線垂直方向上的士0. Imm 士0. 2mm的振幅的輸入振動的頻率的關(guān)系的一例。另外，在分隔壁92中沒有形成相當(dāng)于本實施方式的薄壁92A、92B的部分(空洞部104)，但對于除此之外與本實施方式的隔振裝置62相同構(gòu)造的比較例的隔振裝置，也表示了與上述相同的條件下的動態(tài)彈簧常數(shù)和損失系數(shù)的關(guān)系的一例。在該坐標(biāo)圖中，實線表示本實施方式的隔振裝置62的損失系數(shù)(結(jié)果1)和動態(tài)彈簧常數(shù)(結(jié)果2)，虛線表示比較例的損失系數(shù)(結(jié)果3)和動態(tài)彈簧常數(shù)(結(jié)果4)。在本實施方式的隔振裝置62中，第2主液室90A、90B分別經(jīng)由第2節(jié)流孔102A、 102B連通于副液室80。因而，若從發(fā)動機側(cè)向第2安裝構(gòu)件72輸入副振動，則橡膠彈性體 74沿副振幅方向彈性變形，并且使第2主液室90A、90B的內(nèi)容積擴大或縮小。由此，液體與輸入振動同步地經(jīng)由第2節(jié)流孔102A、102B在第2主液室90A、90B和副液室80中相互流
ο在此，第2節(jié)流孔102A、102B中的路長和截面面積設(shè)定為與特定的輸入振動的頻率相對應(yīng)。因此，經(jīng)由第2節(jié)流孔102A、102B在第2主液室90A、90B和副液室80之間相互流通的液體產(chǎn)生共振現(xiàn)象(液柱共振)。利用隨著該液柱共振產(chǎn)生的液體的壓力變化和粘性阻力，能夠特別有效地吸收副振幅方向的輸入振動。如圖18所示，本實施方式的隔振裝置62、比較例的隔振裝置均能夠在IOHz 12Hz左右的振動頻率中獲得較大的衰減。另外，在本實施方式中，第2主液室90A和第2主液室90B被薄壁92A、92B隔開。 因而，在副振幅方向的輸入振動的頻率較高的情況下，分隔壁82的薄壁92A、92B與輸入振動同步地振動。于是，由此能夠抑制隨著第2主液室90A、90B內(nèi)的液壓變化而產(chǎn)生的動態(tài)彈簧常數(shù)的上升。即，在圖18所示的坐標(biāo)圖中，比較實線3(本實施方式)和虛線4(比較例)可知，本實施方式的動態(tài)彈簧常數(shù)低于比較例的動態(tài)彈簧常數(shù)。即，在本實施方式中， 當(dāng)在副振幅方向上輸入特別高頻振動時，能夠?qū)⒏粽裱b置62的動態(tài)彈簧常數(shù)維持為較低而獲得隔振效果。 而且，在本實施方式的隔振裝置62中，由于通過在分隔壁92中形成薄壁92A、92B， 而沒有改變橡膠主體部74B、其他部位的形狀，因此，對隔振裝置62的整體性能產(chǎn)生的影響變小，能夠?qū)⒏粽裱b置62原本所需的隔振性能維持為較高。(第5實施方式)接著，說明本實施方式的第5實施方式。在本實施方式中，對與第1 第5實施方式相同的部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記，省略其詳細的說明。在本實施方式的隔振裝置110中， 替代第4實施方式的隔振裝置62的空洞部104而構(gòu)成有橫型空洞部112。除橫型空洞部 112之外的結(jié)構(gòu)與第4實施方式的隔振裝置62相同。
如圖19 圖23所示，橫型空洞部112構(gòu)成在分隔壁92各自的厚度方向中央。橫型空洞部112向徑向外側(cè)開口，并且在第1主液室78側(cè)及軸向S的上側(cè)沒有開口，在從軸線垂直方向觀看時成為在軸向S上長尺寸的長方形截面的凹狀。通過構(gòu)成橫型空洞部112， 分隔壁92在該部分中被分割為面向兩個第2主液室90A、90B的兩張薄壁92A、92B。在第1 安裝構(gòu)件64的與橫型空洞部112相對應(yīng)的部分處構(gòu)成有未圖示的孔，橫型空洞部112與大氣相連通，成為大氣壓。分隔壁92除該薄壁92A、92B之外的部分成為相對厚壁的厚壁92C。薄壁92A、92B的厚度被設(shè)定為，若以預(yù)定值以上的高頻(例如第2節(jié)流孔102A、 102B堵塞程度的頻率)產(chǎn)生第2主液室90A及第2主液室90B各自的壓力的相對變動，則通過薄壁92A、92B的變形，能夠緩和該壓力變動。對于本實施方式的隔振裝置110，也與第4實施方式的隔振裝置62同樣，能夠?qū)τ谥髡駝臃较虻恼駝蛹案闭駝臃较虻恼駝影l(fā)揮隔振效果。另外，第1 第3實施方式中的節(jié)流圓筒體沈和分隔板32能夠與第4、第5實施方式中的節(jié)流圓筒體76和分隔圓板82調(diào)換。另外，第4、第5實施方式中的節(jié)流圓筒體76 和分隔圓板82能夠與第1 第3實施方式中的節(jié)流圓筒體沈和分隔板32調(diào)換。
權(quán)利要求
1.一種隔振裝置，包括第1安裝構(gòu)件，其形成為筒狀，并連結(jié)于振動產(chǎn)生部和受振部中的一者； 第2安裝構(gòu)件，其配置在上述第1安裝構(gòu)件的內(nèi)周側(cè)，并連結(jié)于振動產(chǎn)生部和受振部中的另一者；彈性體，其配置在上述第1安裝構(gòu)件與上述第2安裝構(gòu)件之間而連結(jié)第1安裝構(gòu)件和第2安裝構(gòu)件；分隔構(gòu)件，在該分隔構(gòu)件與上述彈性體之間，在上述第2安裝構(gòu)件的主振動輸入方向一端側(cè)構(gòu)成第1主液室，該第1主液室供液體封入，并且該第1主液室的內(nèi)容積隨著上述彈性體的彈性變形而變化；隔膜構(gòu)件，在該隔膜構(gòu)件與上述分隔構(gòu)件之間構(gòu)成副液室，該副液室供液體封入，并且該副液室的內(nèi)容積根據(jù)液壓變化而變化；第1限制通路，其使液體在上述第1主液室與上述副液室之間能夠移動； 凹部，其設(shè)置于上述彈性體，并在該凹部與上述第1安裝構(gòu)件之間構(gòu)成液室； 分隔壁，其用于將上述液室劃分成在與上述第1安裝構(gòu)件的軸向交叉的方向上排列的多個第2主液室；第2限制通路，其使液體在多個上述第2主液室彼此之間能夠移動、或者使液體在各個第2主液室與上述副液室之間能夠移動；以及壓力差降低部件，其用于降低上述第1主液室與上述第2主液室之間的壓力差。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的隔振裝置，其中， 上述壓力差降低部件設(shè)置在上述分隔壁中。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的隔振裝置，其中，通過在上述分隔壁中形成從該分隔壁的厚度方向中央部分通到上述第1主液室的空腔部，上述壓力差降低部件構(gòu)成為空腔部的兩側(cè)的薄壁部。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的隔振裝置，其中， 上述彈性體包括圓錐部，其自上述第2安裝構(gòu)件朝向上述分隔構(gòu)件延伸、同時逐漸擴徑而呈圓錐臺狀， 該圓錐部隔開上述第1主液室和上述第2主液室，并且在上述第1安裝構(gòu)件和上述第2安裝構(gòu)件在軸向上的相對振動下彈性變形來使振動衰減；以及蓋部，其在相對于上述圓錐部與上述分隔構(gòu)件相反的一側(cè)自上述第2安裝構(gòu)件向徑向外側(cè)延伸，并成為上述液室的蓋；上述壓力差降低部件由將上述圓錐部設(shè)置成局部薄壁而成的薄壁部構(gòu)成。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的隔振裝置，其中，在上述第2安裝構(gòu)件中形成有用于使上述第1主液室和上述第2主液室連通的連通孔，上述壓力差降低部件由薄膜部構(gòu)成，該薄膜部利用上述彈性體形成，且將上述連通孔分隔為上述第1主液室側(cè)和上述第2主液室側(cè)。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項所述的隔振裝置，其中，上述分隔構(gòu)件由高剛性分隔構(gòu)件構(gòu)成，該高剛性分隔構(gòu)件在上述第1主液室與上述副液室之間的壓力差下不會變形。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的隔振裝置，其中，在上述高剛性分隔構(gòu)件中，相對地在內(nèi)周側(cè)形成有上述第1限制通路、在外周側(cè)形成有上述第2限制通路。
8.根據(jù)權(quán)利要求2所述的隔振裝置，其中，上述壓力差降低部件構(gòu)成為空洞部，該空洞部構(gòu)成在上述分隔壁的內(nèi)部，且以不連通于上述第1主液室及上述第2主液室的方式開口。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的隔振裝置，其中，上述空洞部由凹部構(gòu)成，該凹部在上述主振動輸入方向上呈凹狀，并且在上述第2安裝構(gòu)件側(cè)開口。
10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的隔振裝置，其中，上述空洞部由在與上述主振動輸入方向正交的方向上呈凹狀并且在上述第1安裝構(gòu)件側(cè)開口的凹部構(gòu)成。
全文摘要
本發(fā)明提供一種隔振裝置。在沿軸線垂直方向構(gòu)成兩個第2主液室(40)的分隔壁(42)的各自中，形成從厚度方向的中央到達第1主液室(28)的空腔部(54)，空腔部(54)的兩側(cè)為薄壁部(42U)。由于在軸向及軸線垂直方向上進行所謂的減壓，因此隔振裝置的動態(tài)彈簧常數(shù)降低。
文檔編號F16F13/06GK102472354SQ20108003315
公開日2012年5月23日 申請日期2010年7月27日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月28日
發(fā)明者小島宏, 島村曉夫 申請人:株式會社普利司通