專利名稱：送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及防止風(fēng)扇運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)(送風(fēng)時(shí))產(chǎn)生的噪音和短路的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩。
空調(diào)機(jī)的室外機(jī)是送風(fēng)裝置的一例。譬如圖20及圖21所示，空調(diào)機(jī)的室外機(jī)20一般是在箱形本體外殼的內(nèi)部設(shè)置熱交換器21及螺旋槳式風(fēng)扇22。在上述本體外殼的前面一側(cè)，經(jīng)過風(fēng)扇導(dǎo)風(fēng)的導(dǎo)風(fēng)結(jié)構(gòu)、即喇叭口23，開設(shè)有吹風(fēng)口20a。在上述本體外殼的吹風(fēng)口20a外側(cè)，設(shè)有作為風(fēng)扇防護(hù)構(gòu)件的格柵結(jié)構(gòu)的風(fēng)扇護(hù)罩24。
當(dāng)上述螺旋槳式風(fēng)扇22旋轉(zhuǎn)時(shí)，空氣即從背面一側(cè)的空氣吸入口20b吸入本體外殼。該空氣通過熱交換器21后通過螺旋槳式風(fēng)扇22及喇叭口23，并經(jīng)過吹風(fēng)口20a及風(fēng)扇護(hù)罩24后如箭頭所示，向室外機(jī)20的前方吹出。
上述風(fēng)扇護(hù)罩24形成由多根防護(hù)肋25、25···和多根支承肋26、26···組成的扇形格子狀格柵結(jié)構(gòu)。從外觀考慮，上述防護(hù)肋25沿螺旋槳式風(fēng)扇22的旋轉(zhuǎn)軸周圍呈環(huán)狀延伸，由截面為圓形的鋼筋構(gòu)成。而上述支承肋26則與螺旋槳式風(fēng)扇22的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇正交地以規(guī)定間隔呈放射狀延伸，由截面為圓形的鋼筋構(gòu)成。且上述支承肋26通過與防護(hù)肋25焊接成一體對(duì)其進(jìn)行支承固定。
這樣構(gòu)成室外機(jī)20，就將室外機(jī)20內(nèi)部的螺旋槳式風(fēng)扇22與外部隔開，進(jìn)行防護(hù)。再有，上述室外機(jī)20的螺旋槳式風(fēng)扇22不易從外部看到，本體外殼整體的室外裝飾性好，外觀協(xié)調(diào)。
然而，上述使用鋼筋的傳統(tǒng)風(fēng)扇護(hù)罩24必須將防護(hù)肋25焊接在支承肋2b上，故制造成本高。
另外，當(dāng)來自螺旋槳式風(fēng)扇22的空氣吹出氣流流入風(fēng)扇護(hù)罩24時(shí)，由于上述各肋25、26的截面為圓形，故螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流不能順利地跟隨各肋25、26的表面。結(jié)果，上述吹出氣流在各肋25、26的表面剝離并產(chǎn)生渦流，不僅導(dǎo)致壓力損失，而且會(huì)產(chǎn)生噪音。
為此，曾考慮將上述各肋25、26做成分別具有一定寬度的扁平形狀，以減少壓力損失。同時(shí)考慮過用合成樹脂將各肋25、26成形為一體，以降低制造成本。
但這樣做后，流入風(fēng)扇護(hù)罩24的螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流在螺旋槳式風(fēng)扇22的旋轉(zhuǎn)方向具有一定大小的速度成分。為此，螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流方向會(huì)與各肋25、26的扁平面面的設(shè)置角度不合，導(dǎo)致吹出氣流發(fā)生碰撞，產(chǎn)生渦流，不僅導(dǎo)致壓力損失，而且會(huì)產(chǎn)生噪音。
另外，上述螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流的流速會(huì)因其在半徑方向的位置而有所不同。譬如從


圖13的測量數(shù)據(jù)可知，比螺旋槳式風(fēng)扇22的葉片22a的尖端27更靠輪轂22b一側(cè)的外周側(cè)部分的流速大。而且半徑方向的速度分布都是流速從這部分起向著輪轂22b一側(cè)及尖端27一側(cè)變小。
另外，在上述輪轂22b的外徑的內(nèi)側(cè)，螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流在半徑方向的分布由于壓力差的緣故而產(chǎn)生從螺旋槳式風(fēng)扇22的下游側(cè)向輪轂22b一側(cè)的逆流。該氣流會(huì)對(duì)向著原來的吹出方向的氣流產(chǎn)生干擾，仍然會(huì)造成噪音。
再有，如上所述，當(dāng)將送風(fēng)裝置用于空調(diào)機(jī)的室外機(jī)時(shí)，會(huì)發(fā)生短路現(xiàn)象。即，通過熱交換器21后從螺旋槳式風(fēng)扇22吹出的空氣向外周方向擴(kuò)展后被吸引到后方一側(cè)，并再度流入熱交換器21。這種短路現(xiàn)象會(huì)導(dǎo)致空調(diào)能力下降，故必須盡量避免。
然而，上述螺旋槳式風(fēng)扇22的吹出氣流一般具有離心方向的速度成分，往往成為半徑方向的外向擴(kuò)散氣流。結(jié)果，從上述風(fēng)扇護(hù)罩24流出的氣流會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼前面一側(cè)的壁面上，并對(duì)著熱交換器21，容易產(chǎn)生短路。在采用斜流風(fēng)扇取代上述螺旋槳式風(fēng)扇時(shí)，這種問題格外顯著。
本實(shí)用新型的目的在于解決上述問題，為了實(shí)現(xiàn)該目的，采用以下各種方案。
第1方案具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a。另外，設(shè)有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。
而且上述板狀肋41向著外側(cè)沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向彎曲，同時(shí)沿上述風(fēng)扇6的吹出氣流的方向傾斜。
換言之，第1方案具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a、從該外框4a內(nèi)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′對(duì)應(yīng)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。上述多條板狀肋41、41···沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向延伸，同時(shí)沿從上述風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。
如前所述，有時(shí)將送風(fēng)裝置用于空調(diào)裝置的室外機(jī)。在這種場合，由于短路會(huì)導(dǎo)致空調(diào)能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側(cè)的風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設(shè)置在風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動(dòng)，從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼前面一側(cè)的壁面上，并對(duì)著后方的熱交換器，容易產(chǎn)生短路。
為此，第1方案是將多條板狀肋41向風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向彎曲。結(jié)果，由于板狀肋41的作用，對(duì)來自上述風(fēng)扇6的半徑方向外向吹出氣流施加半徑方向的內(nèi)向力Fr。從而，就可抑制從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側(cè)流動(dòng)。由此能盡量避免上述短路現(xiàn)象。
另外，如前所述，流入風(fēng)扇護(hù)罩4的風(fēng)扇6的吹出氣流成為具有風(fēng)扇6旋轉(zhuǎn)方向的速度成分的旋轉(zhuǎn)流。因此，如果風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會(huì)因氣流剝離而產(chǎn)生噪音。
為此，第1方案使上述板狀肋41沿著從風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。結(jié)果，板狀肋41的安裝角度與風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進(jìn)一步降低噪音。
另外，第1方案是采用板狀肋41，故風(fēng)扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結(jié)果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。
第2方案是具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a。另外，設(shè)有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。而且設(shè)有與該多條板狀肋41、41…形成一體且以上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42、42···。
而且上述板狀肋41向著外側(cè)沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向彎曲，同時(shí)沿上述風(fēng)扇6的吹出氣流的方向傾斜。
換言之，第2方案具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a、從該外框4a內(nèi)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′對(duì)應(yīng)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···、與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42、42···。上述多條板狀肋41、41···沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向延伸，同時(shí)沿從上述風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。
如前所述，有時(shí)將送風(fēng)裝置用于空調(diào)裝置的室外機(jī)。在這種場合，由于短路會(huì)導(dǎo)致空調(diào)能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側(cè)的風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設(shè)置在風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動(dòng)，從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼前面一側(cè)的壁面上，并對(duì)著后方的熱交換器，容易產(chǎn)生短路。
為此，第2方案是將多條板狀肋41沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向延伸，結(jié)果，由于板狀肋41的作用，對(duì)來自上述風(fēng)扇6的半徑方向外向吹出氣流施加半徑方向的內(nèi)向力Fr。從而就可抑制從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側(cè)流動(dòng)。由此能盡量避免上述短路現(xiàn)象。
而且第2方案還設(shè)有與上述板狀肋41形成一體且同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42。故由于上述大致筒狀肋42對(duì)吹出方向的限制作用，整個(gè)半徑方向的吹出氣流就收斂于前面方向。結(jié)果，能更有效地防止短路。
另外，如前所述，流入風(fēng)扇護(hù)罩4的風(fēng)扇6的吹出氣流成為具有風(fēng)扇6旋轉(zhuǎn)方向的速度成分的旋轉(zhuǎn)流。因此，如果風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會(huì)因氣流剝離而產(chǎn)生噪音。
為此，第2方案使上述板狀肋41沿著從上述風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的方向傾斜。結(jié)果，板狀肋41的安裝角度與風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進(jìn)一步降低噪音。
另外，第2方案是采用板狀肋41，故風(fēng)扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結(jié)果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。
第3方案是具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a。另外，設(shè)有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。
而且，在上述板狀肋41的空氣吹出端41b形成的線C1的垂直截面上，連接板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸O-O′而沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr。
并且，上述板狀肋41上的吹出端41b的外周點(diǎn)P2的位置比連接吹出端41b的內(nèi)周點(diǎn)P1和上述旋轉(zhuǎn)軸O-O′的直線B更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
換言之，第3方案具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a、從該外框4a內(nèi)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′對(duì)應(yīng)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側(cè)端部41b、41b···投影于與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內(nèi)，連接上述多條板狀肋41、41···的空氣吸入側(cè)端部41a、41a···的點(diǎn)PL和空氣吹出側(cè)端部41b、41b···的點(diǎn)PT的線段A從上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′方向向上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr，同時(shí)在將上述多條板狀肋41、41···的吹出端41b投影于與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成的線C1上，最靠外框4a的點(diǎn)P2的位置比連接上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′與該投影面間的交點(diǎn)O和最靠中央一側(cè)的點(diǎn)P1的直線B更靠上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
如前所述，有時(shí)將送風(fēng)裝置用于空調(diào)裝置的室外機(jī)。在這種場合，由于短路會(huì)導(dǎo)致空調(diào)能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側(cè)的風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設(shè)置在風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動(dòng)，從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼前面一側(cè)的壁面上，并對(duì)著后方的熱交換器，容易產(chǎn)生短路。
為此，第3方案首先設(shè)置向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41。該板狀肋41的形狀如下，連接吸入端41a和吹出端41b的線A相對(duì)旋轉(zhuǎn)軸O-O′傾斜，且吹出端41b的外周點(diǎn)P2的位置比內(nèi)周點(diǎn)P1更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
采用這種形狀的肋，就會(huì)從板狀肋41對(duì)風(fēng)扇6的吹出氣流施加半徑方向的內(nèi)向力Fr。結(jié)果可抑制從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側(cè)流動(dòng)。由此能盡量避免上述短路現(xiàn)象。
而且第3方案是采用板狀肋41，故風(fēng)扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結(jié)果減輕了吹出氣流的剝離，避免壓力損失，降低噪音。
第4方案是具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a。另外，設(shè)有從該外框4a的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···。而且設(shè)有與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42、42···。
而且在上述板狀肋41的空氣吹出端41b所形成的線C1的垂直截面上連接板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸O-O′沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr。
并且上述板狀肋41上的吹出端41b的外周點(diǎn)P2的位置比連接吹出端41b的內(nèi)周點(diǎn)P1和上述旋轉(zhuǎn)軸O-O′的直線B更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
換言之，第4方案具有設(shè)在風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a外圍的外框4a、從該外框4a內(nèi)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′對(duì)應(yīng)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41、41···、與該多條板狀肋41、41···形成一體且以上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42、42···。將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側(cè)端部41b、41b···投影于與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內(nèi)，連接上述多條板狀肋41、41···的空氣吸入側(cè)端部41a、41a···的點(diǎn)PL和空氣吹出側(cè)端部41b、41b···的點(diǎn)PT的線段A從上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′方向向上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr，同時(shí)在將上述多條板狀肋41、41···的吹出端41b投影于與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成的線C1上，最靠外框4a的點(diǎn)P2的位置比連接上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′與該投影面間的交點(diǎn)O和最靠中央一側(cè)的點(diǎn)P1的直線B更靠上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
如前所述，有時(shí)將送風(fēng)裝置用于空調(diào)裝置的室外機(jī)。在這種場合，由于短路會(huì)導(dǎo)致空調(diào)能力下降，故必須盡量避免。即，從本體外殼背后的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后，從前面一側(cè)的風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a吹出。必須防止該吹出空氣再度繞到空氣吸入口而流入熱交換器。然而，設(shè)置在風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。從而，如果這樣流動(dòng)，從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼前面一側(cè)的壁面上，并對(duì)著后方的熱交換器，容易產(chǎn)生短路。
為此，第4方案首先設(shè)置向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41。該板狀肋41的形狀如下，連接吸入端41a和吹出端41b的線A相對(duì)旋轉(zhuǎn)軸O-O′傾斜，且吹出端41b的外周點(diǎn)P2的位置比內(nèi)周點(diǎn)P1更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
采用這種形狀的肋，就會(huì)從板狀肋41對(duì)風(fēng)扇6的吹出氣流施加半徑方向的內(nèi)向力Fr。結(jié)果可抑制從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外側(cè)流動(dòng)。由此能盡量避免上述短路現(xiàn)象。
而且第4方案還設(shè)有與上述板狀肋41形成一體且同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋42。故由于上述大致筒狀肋42對(duì)吹出方向的限制作用，使整個(gè)半徑方向的吹出氣流收斂于前面方向。結(jié)果，能更有效地防止短路。
另外，如前所述，流入風(fēng)扇護(hù)罩4的風(fēng)扇6的吹出氣流成為具有風(fēng)扇6旋轉(zhuǎn)方向的速度成分的旋轉(zhuǎn)流。因此，如果風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向與上述板狀肋41的安裝角度不合，就會(huì)因氣流剝離而產(chǎn)生噪音。
為此，第4方案使連接上述板狀肋41的吸入端41a和吹出端41b的線A相對(duì)旋轉(zhuǎn)軸O-O′向風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜。結(jié)果，板狀肋41的安裝角度與風(fēng)扇6的吹出氣流的流動(dòng)方向一致，能盡量減輕氣流的剝離。從而能進(jìn)一步降低噪音。
結(jié)果是，多條板狀肋41及多個(gè)大致筒狀肋42形成以旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心的大致軸對(duì)稱形狀。結(jié)果，能更有效地抑制因上述風(fēng)扇6的吹出氣流方向與肋的安裝角度不合、氣流碰撞導(dǎo)致的壓力損失和渦流導(dǎo)致的噪音。
另外，第4方案是采用板狀肋41，故風(fēng)扇6的吹出氣流能夠很好地跟隨板狀肋41的表面。結(jié)果減輕了吹出氣流的剝離、避免壓力損失、降低噪音。第5方案是在上述第1～第4任一方案中，使上述外框4a的內(nèi)尺寸φ1大于風(fēng)扇護(hù)罩4上游的吹風(fēng)口2a的吹出端的內(nèi)徑φ2。
即，如果外框4a的內(nèi)徑φ1大于風(fēng)扇護(hù)罩4上游的吹風(fēng)口2a的空氣吹出側(cè)端的內(nèi)徑φ2，就能避免風(fēng)扇6的吹出氣流與風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a間的干擾。結(jié)果，能更加提高上述第1～第4任一方案中減輕噪音的效果。
第6方案是在上述第1～第4任一方案中，板狀肋41的吹出端41b所形成的線C1是曲線，即，該線C1與大致筒狀肋42的切線方向所形成的角度θα從半徑方向的內(nèi)側(cè)向外側(cè)漸漸擴(kuò)大。
換言之，第6方案是在上述第1～第4任一方案中，將上述多條板狀肋41、41···的空氣吹出側(cè)端部41b、41b···投影于與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成的線C1是曲線，即，與上述多個(gè)大致筒狀肋42、42···的切線方向形成的角度θα、θα···從半徑方向的內(nèi)側(cè)向外側(cè)漸漸擴(kuò)大。
這樣一來，可在軸向的速度成分相對(duì)較大的風(fēng)扇6的各葉片6b、6b···的尖端側(cè)防止從上述板狀肋41對(duì)風(fēng)扇6的吹出氣流施加過大的半徑方向內(nèi)向力Fr，防止通風(fēng)阻力增大。
第7方案是在上述第6方案中，使板狀肋41的安裝角度θr與風(fēng)扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大時(shí)的徑向位置Rcmax上的風(fēng)扇6的流出角度大致相同，且向著半徑方向大致固定。
換言之，第7方案是在上述第6方案中，使板狀肋41的安裝角度θr與來自風(fēng)扇6葉輪的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax上由風(fēng)扇6的葉輪剛吹出的氣流角度θi大致相同，且向著半徑方向大致固定。
在上述第3、4、5或6方案中，由風(fēng)扇6剛吹出的吹出氣流的軸向速度成分在流入風(fēng)扇護(hù)罩4之前減少一定量。另一方面，根據(jù)角動(dòng)量守恒法則，風(fēng)扇6的吹出氣流的圓周方向速度成分在風(fēng)扇護(hù)罩4的入口部仍得以維持。從而，從流入上述風(fēng)扇護(hù)罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn大于剛從風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的角度θi。
另外，剛從風(fēng)扇6吹出的吹出氣流的角度θi從風(fēng)扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax起向著輪轂6a而漸漸增大。從而，在上述板狀肋41的整個(gè)半徑方向位置上，如果為了使角度θi和角度θn一致而設(shè)定上述安裝角度θr，則在設(shè)計(jì)上非常復(fù)雜。
為此，第7方案是使板狀肋41的吹出端41b的線C1與大致筒狀肋42的切線方向所形成的角度θα向著半徑方向的外側(cè)增大。而且使板狀肋41的安裝角度θr與風(fēng)扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大時(shí)的位置Rcmax上的風(fēng)扇6的流出角度θi大致相同。
結(jié)果，相對(duì)風(fēng)扇6的吹出氣流形成的實(shí)質(zhì)性肋安裝角θrs可以與從流入風(fēng)扇護(hù)罩4的氣流的軸向到切線方向的角度θn大致一致。
在這種場合，第7方案將板狀肋41的安裝角度θr沿半徑方向設(shè)定為大致固定。結(jié)果，上述實(shí)質(zhì)性安裝角度θrs是靠輪轂6a的一側(cè)大于風(fēng)扇6吹出氣流的軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax，故與實(shí)際流入風(fēng)扇護(hù)罩4的氣流一致。
從而，采用第7方案時(shí)，只要把握風(fēng)扇6的吹出氣流的軸向速度成分CZ最大徑向位置Rcmax上的吹出氣流的角度θi，就能降低噪音。即，通過把握上述角度θi，不必在半徑方向復(fù)雜地設(shè)定板狀肋41的安裝角度θr，就能使整個(gè)半徑方向位置上的實(shí)質(zhì)性安裝角度θrs與氣流一致。結(jié)果，可通過更簡便的設(shè)計(jì)得到降低噪音的效果。
第8發(fā)明是在上述第1～第4任一方案中，板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)，且在相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸O-O′的垂直面、上述板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風(fēng)扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態(tài)下，兩曲線C1、C2相互交叉。
換言之，第8方案是在上述第1～第4任一方案中，上述多條板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)，且在對(duì)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面將多條板狀肋41、41···的空氣吹出側(cè)端部41b、41b···投影后形成的曲線C1上和將上述風(fēng)扇6的葉片6b、6b···的后邊緣投影后形成的曲線C2上，在為了使兩曲線C1、C2的中間部一致而旋轉(zhuǎn)移動(dòng)曲線C2后，該曲線C1和曲線C2相互交叉。
一般情況下，具有風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)方向速度成分的風(fēng)扇6的吹出氣流在其剛吹出后，會(huì)受到在葉片6的負(fù)壓面上發(fā)展的邊界層或剝離區(qū)域的影響。從而，存在各葉片6b間流速大的主流部和各葉片6b附近流速小的后流部。從靜止的多條板狀肋41、41···一側(cè)看，速度不同的主流部和后流部交替通過其吸入端。因此在板狀肋41的表面產(chǎn)生以風(fēng)扇6的轉(zhuǎn)速N和葉片6b的片數(shù)Zb之積的頻率為主成分的壓力變動(dòng)，并產(chǎn)生所謂NZ音。
然而，第8方案是使多條板狀肋41、41···的根數(shù)Zr與葉片6b、6b···的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)。從而，可將葉片6b的后流與沿圓周方向配置多根的多條板狀肋41、41···之間的沖突在時(shí)間上錯(cuò)開。結(jié)果，產(chǎn)生的NZ音的相位在半徑方向不同，NZ音互為削弱，故可降低上述NZ音的發(fā)生強(qiáng)度。
另一方面，與將上述板狀肋41的吹出端41投影于與上述旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1同樣，在將風(fēng)扇6的各葉片6b的后邊緣投影于與上述旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C2后，如果將曲線C2旋轉(zhuǎn)移動(dòng)后兩曲線C1、C2一致，則NZ音會(huì)顯著增大。即，在這種場合，風(fēng)扇6吹出氣流中的后流向著半徑方向通過板狀肋41。從而葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突會(huì)使NZ音顯著增大。
為此，第8方案在相對(duì)旋轉(zhuǎn)軸O-O＇的垂直面、板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風(fēng)扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態(tài)下，使兩曲線C1、C2相互交叉。因此，可將葉片6b的后流與板狀肋41、之間的沖突在時(shí)間上錯(cuò)開。結(jié)果，產(chǎn)生的NZ音的相位在半徑方向不同，NZ音互為削弱，故能有效降低其發(fā)生強(qiáng)度。
從而，第8方案不僅能如上述第1～第7任一方案那樣降低噪音及防止短路，還能實(shí)現(xiàn)風(fēng)扇護(hù)罩4的更加薄型化。
第9方案是在上述第1～第8任一方案中，板狀肋41和大致筒狀肋42的吸入端41a、42a為大致圓弧面形狀。
一般情況下，風(fēng)扇6的吹出氣流會(huì)出現(xiàn)時(shí)間性交動(dòng)，故流入風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41或大致筒狀肋42的吹出氣流的流入角度也發(fā)生時(shí)間性變動(dòng)。
為此，第9方案將各肋41、42的截面形狀做成圓弧面形狀，這樣即使吹出氣流對(duì)于上述板狀肋41或大致筒狀肋42的流入角度發(fā)生變動(dòng)，也能有效地減輕肋表面的壓力變動(dòng)。
從而，第9方案能提高上述第1～第8任一方案的降低噪音效果。
另外，吹出氣流對(duì)于上述風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41或大致筒狀肋42的流入角度發(fā)生的時(shí)間性變動(dòng)是越接近風(fēng)扇6的葉片6b后邊緣越大，故本方案能實(shí)現(xiàn)風(fēng)扇護(hù)罩4的更加薄型化。
第10方案是在上述第1～第9任一方案中，使板狀肋41或大致筒狀肋42上的吹出端41b、42b的厚度T2小于最大厚度T1。
一旦這樣形成板狀肋41或大致筒狀肋42的截面形狀，在緊接于該板狀肋41或大致筒狀肋42之后產(chǎn)生的各肋41、42兩面的氣流混合便變得柔和，不易在各肋41、42的后方形成渦流。結(jié)果，即使由于強(qiáng)度方面的要求而必須增加各肋41、42的厚度時(shí)，也能充分發(fā)揮上述第1～第9任一方案的效果。
第11方案是在上述第1～第10任一方案中，在外框4a內(nèi)部與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇對(duì)應(yīng)的中央部設(shè)置閉塞板43。
一般情況下，在輪轂6a的內(nèi)側(cè)，風(fēng)扇6的吹出氣流的半徑方向分布會(huì)產(chǎn)生從風(fēng)扇6的下游側(cè)向輪轂6a側(cè)的逆流。該氣流與原來向著吹出方向的氣流發(fā)生沖突而導(dǎo)致噪音。
第11方案在風(fēng)扇護(hù)罩4的中央部設(shè)置閉塞板43，并使之與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′對(duì)應(yīng)。從而，覆蓋風(fēng)扇護(hù)罩4的中央部的閉塞板43就抑制了向吹出方向的氣流與逆流之間的沖突，故能夠降低噪音。
第12方案是在上述第1～第11任一方案中，外框4a為大致四邊形。風(fēng)扇6的吹出氣流因其在風(fēng)扇6半徑方向的位置不同而不同。如前所述，比風(fēng)扇6的葉片6a的尖端略靠輪轂6a一側(cè)部分的流速大。流速從該部分起向著輪轂6a側(cè)及尖端側(cè)減小。上述吹出氣流構(gòu)成這樣的半徑方向速度分布。
為此，第12方案將風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a的形狀做成大致四邊形，風(fēng)扇的吹出氣流被導(dǎo)入風(fēng)扇護(hù)罩4的四個(gè)角落。尤其是，比葉片6b的尖端更靠近輪轂6a的部分的較大流速可在短距離內(nèi)有效降低。
尤其是，第12方案在送風(fēng)裝置的本體外殼為方形的箱形外殼時(shí)，能擴(kuò)大風(fēng)扇護(hù)罩44的有效面積，更有效地提高第5方案的效果。
另外，在這種場合，風(fēng)扇護(hù)罩4一般設(shè)置在方形本體外殼一面上的圓形吹風(fēng)口2a的下游。從而，如果將風(fēng)扇護(hù)罩4做成大致四邊形，則無須變更本體外殼的外尺寸即能利用。
第13方案是在上述第1～第12任一方案中，使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。
當(dāng)風(fēng)扇6的葉片6a通過板狀肋41的位置時(shí)，不可避免地會(huì)在該板狀肋41各面上發(fā)生某種程度的渦流。而上述大致筒狀肋42是沿著風(fēng)扇6的吹出氣流設(shè)置的，故幾乎不發(fā)生渦流。
然而，如果板狀41的吸入端41a比大致筒狀肋42的吸入端42a更凸出，則在板狀肋41與大致筒狀肋42交叉部分的大致筒狀肋42的吸入端42a會(huì)發(fā)生渦流。
為此，本方案是使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出，防止在大致筒狀肋42的吸入端42a發(fā)生渦流。結(jié)果，能夠防止因上述渦流導(dǎo)致噪音發(fā)生。
第14方案是在上述第1～第13任一方案中，使大致筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。且使大致筒狀肋42的吹出端42b比板狀肋41的吹出端41b更凸出。
風(fēng)扇護(hù)罩的成形一般是通過將2個(gè)金屬模在板狀肋41及大致筒狀肋42上的吸入端41a、42a方向和吹出端41b、42b方向沖壓出來的。
在這種場合，如果上述板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b比大致筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b還凸出，則會(huì)在板狀肋41與大致筒狀肋42交叉的部分發(fā)生過度沖切等問題。致使風(fēng)扇護(hù)罩4的成形很費(fèi)事。
為此，本方案通過使大致筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b比板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b更凸出，可使成形容易。
第15方案是具有上述第1～第14任一方案的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩4的空調(diào)裝置。并且具有熱源側(cè)裝置50和使用側(cè)裝置，同時(shí)上述熱源側(cè)裝置50在外殼51中至少設(shè)有熱交換器及風(fēng)扇。而且形成于上述外殼51上的吹風(fēng)口54處設(shè)有上述風(fēng)扇護(hù)罩4。
從而，第15方案的空調(diào)裝置能夠有效地發(fā)揮上述第1～第14任一方案的作用及效果。即，本方案的空調(diào)裝置能有效防止短路，故能可靠地防止空調(diào)能力降低。
另外，一旦設(shè)置大致筒狀肋42，大致筒狀肋42對(duì)吹出方向的限制作用就會(huì)使整個(gè)半徑方向的吹出氣流收斂于前面方向。結(jié)果能更有效地防止上述短路。
另外，能夠減輕上述風(fēng)扇護(hù)罩4上的吹出氣流剝離，消除壓力損失，降低噪音。
另外，由于上述風(fēng)扇護(hù)罩4上的NZ音相位在半徑方向不同，NZ音相互削弱，故能有效地降低其發(fā)生強(qiáng)度。
另外，如果將板狀肋41或大致筒狀肋42的吸入端41a、42a做成大致圓弧面形狀，則能使風(fēng)扇護(hù)罩4進(jìn)一步薄型化。
另外，如果在風(fēng)扇護(hù)罩4的中央部設(shè)置閉塞板43，則可抑制向吹出方向的氣流與逆流間的沖突，更能降低噪音。
另外，如果將外框4a做成大致四邊形狀，則在本體外殼51為方形箱狀外殼時(shí)，能擴(kuò)大風(fēng)扇外罩4的有效面積。
對(duì)附圖的簡單說明
圖1是表示本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)1的送風(fēng)裝置結(jié)構(gòu)的主視圖。
圖2是表示上述實(shí)施形態(tài)1的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)的剖視圖。
圖3是表示上述實(shí)施形態(tài)1的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)的放大主視圖。
圖4是表示上述實(shí)施形態(tài)1的風(fēng)扇護(hù)罩主要部分的放大立體圖。
圖5是表示上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋安裝角度的局部切除立體圖。
圖6表示上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋上吹出氣流向半徑方向內(nèi)側(cè)的速度成分Fr。
圖7表示上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋的吹出端形成的線C1與筒狀肋的切線方向形成的角度θα。
圖8表示上述實(shí)施形態(tài)1的風(fēng)扇剛吹出的氣流的軸向速度成分CZ2與風(fēng)扇護(hù)罩入口處的吹出氣流的軸向速度成分CZ1及吹出氣流的圓周方向成分三者之間的關(guān)系。
圖9說明實(shí)際的吹出氣流與上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋的關(guān)系。

圖10說明上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋的投影曲線C1與風(fēng)扇的葉片后邊緣投影曲線C2間的關(guān)系。

圖11是表示上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋的吸入端截面形狀的剖視圖。

圖12是表示上述實(shí)施形態(tài)1的板狀肋截面形狀的剖視圖。

圖13是表示送風(fēng)裝置的風(fēng)扇剛吹出的氣流的軸流速度在半徑方向分布的曲線圖。

圖14是表示送風(fēng)裝置的風(fēng)扇剛吹出的氣流的角度在半徑方向分布的曲線圖。

圖15是本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)2的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)的主視圖。

圖16是本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)3的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)的主視圖。

圖17是本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)4的空調(diào)裝置室外機(jī)的主視圖。

圖18是上述實(shí)施形態(tài)4的室外機(jī)的俯視圖。

圖19是上述實(shí)施形態(tài)4風(fēng)扇護(hù)罩的俯視圖。
圖20是表示傳統(tǒng)例送風(fēng)裝置的結(jié)構(gòu)的主視圖。
圖21是表示傳統(tǒng)例送風(fēng)裝置的結(jié)構(gòu)的圖20的A-A剖視圖。
實(shí)施形態(tài)1
圖1～
圖14表示本實(shí)用新型1的風(fēng)扇護(hù)罩，該風(fēng)扇護(hù)罩設(shè)于空調(diào)裝置室外機(jī)等的送風(fēng)裝置。
在本實(shí)施形態(tài)中，作為送風(fēng)裝置的一例，是采用與前述傳統(tǒng)例同樣的空調(diào)裝置室外機(jī)1。譬如
圖1及圖2所示，在室外機(jī)1的本體外殼1a內(nèi)部，從背面一側(cè)的空氣吸入口(未圖示)向吹風(fēng)口2a的方向設(shè)有熱交換器(未圖示)和由螺旋槳式風(fēng)扇構(gòu)成的風(fēng)扇6。在上述本體外殼1a的前側(cè)面2上，保護(hù)風(fēng)扇6用的風(fēng)扇護(hù)罩4設(shè)在由作為導(dǎo)風(fēng)部的喇叭口5構(gòu)成的吹風(fēng)口2a。
一旦上述風(fēng)扇6旋轉(zhuǎn)，空氣即從上述空氣吸入口吸入本體外殼1a內(nèi)。通過上述熱交換器的空氣成為沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)氣流，并通過喇叭口5及吹風(fēng)口2a從上述風(fēng)扇護(hù)罩4向室外機(jī)1的前方吹出。
上述風(fēng)扇護(hù)罩4如圖3及圖4所示，設(shè)有外框4a、閉塞板43、多條板狀肋41、41···和多個(gè)筒狀肋42、42···。
上述外框4a設(shè)于吹風(fēng)口2a的外圍，形成大致四邊形。
上述閉塞板43的中心位置與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇大致一致。而且上述閉塞板43覆蓋風(fēng)扇護(hù)罩4的中央部，形成與外框4a相似的大致四邊形狀。
上述板狀肋41從閉塞板43的外周起向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸。
上述筒狀肋42與多條板狀肋41、41、···形成一體。而且上述多個(gè)筒狀肋42、42··以風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇為中心沿半徑方向隔開規(guī)定間隔呈同心圓狀配置。另外，上述筒狀肋42為短圓筒狀。本實(shí)用新型的筒狀肋42不限于正圓，只要是大致筒狀即可，也可是大致筒狀肋。
上述板狀肋41如下構(gòu)成在該板狀肋41的縱截面上，連接作為空氣吸入側(cè)端部的41a和作為空氣吹出側(cè)端部41b的線A相對(duì)上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇而向風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr。
即，上述板狀肋41如下構(gòu)成將該板狀肋41的吹出端42b在與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上投影后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內(nèi)，譬如圖5所示，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點(diǎn)PL和吹出端41b的點(diǎn)PT的線段A從上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇方向向上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr。
再有，上述板狀肋41如下構(gòu)成該板狀肋41上的吹出端41b外周端的點(diǎn)P2的位置比連接吹出端41b內(nèi)周端的點(diǎn)P1和上述旋轉(zhuǎn)軸O-O＇的直線B更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
即，在將上述板狀肋41的吹出端41b在與上述風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上投影后得到的線C1上，最靠外框4a一側(cè)的外周點(diǎn)P2的位置比連接上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′與該投影面間的交點(diǎn)O和最靠閉塞板43一側(cè)的內(nèi)周點(diǎn)P1的直線B更靠風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
另一方面，上述筒狀肋42在從吹出氣流的上游側(cè)向下游側(cè)的方向形成大致等徑。該筒狀肋42的空氣吸入端部、即吸入端42a形成曲率較大的圓弧面。另外，上述板狀肋41的吸入端41a厚度較大，且厚度向著吹出端41b的方向漸漸減薄。上述吸入端41a及吹出端41b都形成規(guī)定曲率的圓弧面(見圖4)。而且，這些多條板狀肋41和多個(gè)筒狀肋42譬如圖4所示，以相互交叉的關(guān)系用合成樹脂一體成形。
如前所述，流入風(fēng)扇護(hù)罩4的風(fēng)扇6的吹出氣流一般成為在風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向具有規(guī)定的速度成分的旋轉(zhuǎn)氣流。而本實(shí)施形態(tài)則是以上述風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心在半徑方向以規(guī)定間隔呈同心圓狀配置多個(gè)筒狀肋42，并將從閉塞板43的外周起向著半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋41以風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′為中心配置成大致軸對(duì)稱形狀。從而，能有效地抑制風(fēng)扇6的吹出氣流方向和各肋41、42的安裝角度不合、氣流沖突所引起的壓力損失及渦流引起的噪音。
另一方面，上述風(fēng)扇6的吹出氣流根據(jù)其在風(fēng)扇6的半徑方向的位置而有所不同。即，如前所述，半徑方向的速度如下分布比風(fēng)扇6的葉片6b、6b···的尖端側(cè)略靠近輪轂6a的流速較大，且流速從此處起向著輪轂6a方向及尖端方向逐漸減小(見
圖13)。針對(duì)這一問題，如上所述，本實(shí)施形態(tài)將風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a做成大致四邊形。結(jié)果，在本實(shí)施形態(tài)中，風(fēng)扇6的吹出氣流被引導(dǎo)到風(fēng)扇護(hù)罩4的四個(gè)角落，尤其是，比葉片6b的尖端更靠近輪轂6a的部分的較大流速可在短距離內(nèi)有效降低。
眾所周知，一般情況下，流體的壓力損失與流速的平方成比例增加，且置于氣流中的平板產(chǎn)生的噪音與風(fēng)速的5～6次方成比例。從而，采用上述結(jié)構(gòu)，可以減輕風(fēng)扇護(hù)罩4上的壓力損失，進(jìn)而減輕風(fēng)扇6的轉(zhuǎn)速降低導(dǎo)致的風(fēng)扇噪音以及肋自身產(chǎn)生的噪音。
另外，上述空調(diào)裝置室外機(jī)等的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩4一般是設(shè)置在圖示的箱形方形本體外殼1a前側(cè)面2上所設(shè)的圓形吹風(fēng)口2a的下游。而如果上述外框4a成為大致四邊形，無須改變本體外殼1a的外尺寸就可利用。
另外，本實(shí)施形態(tài)將上述板狀肋41的吹出端41b投影到與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內(nèi)，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點(diǎn)PL和吹出端41b的點(diǎn)PT的線段A從風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇的方向向旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr。從而，可以使風(fēng)扇6的吹出方向與板狀肋41的安裝角度一致，盡量減輕因吹出方向與安裝角度的不合導(dǎo)致的氣流剝離，進(jìn)一步降低噪音。
另外，在一般情況下，在輪轂6a外徑的內(nèi)側(cè)，風(fēng)扇6的吹出氣流在半徑方向的分布會(huì)產(chǎn)生從風(fēng)扇6的下游側(cè)向著風(fēng)扇6的輪轂6a的逆流。該氣流會(huì)與原來向著吹風(fēng)方向下游的氣流發(fā)生沖突，從而形成噪音。
在本實(shí)施形態(tài)中，在上述風(fēng)扇護(hù)罩4的中心部設(shè)置的閉塞板43的中心位置與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O′大致一致。從而，覆蓋上述風(fēng)扇護(hù)罩4的中央部的閉塞板43可以抑制上述原來向著吹風(fēng)方向的氣流與逆流之間的沖突，故能夠進(jìn)一步降低噪音。
如前所述，在將送風(fēng)裝置用于空調(diào)裝置室外機(jī)1時(shí)，短路可能導(dǎo)致空調(diào)能力降低，故應(yīng)盡量避免。這種短路就是從本體外殼1a背面的空氣吸入口吸入的空氣通過熱交換器后從前面的吹風(fēng)口2a吹出、且該空氣再度繞到空氣吸入口并流入熱交換器的現(xiàn)象。然而，設(shè)置在上述風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6的吹風(fēng)口2a的吹出氣流往往成為半徑方向的外向氣流。如果這樣，從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流就會(huì)由于附壁效應(yīng)而附著于本體外殼1a前面一側(cè)的壁面，并向著后方的熱交換器，容易產(chǎn)生短路。
為此，在本實(shí)施形態(tài)中，將上述板狀肋41做成如下形狀將該板狀肋41的吹出端41b投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成線C1，在用與該線C1垂直的平面切斷的截面內(nèi)，連接上述板狀肋41的吸入端41a的點(diǎn)PL和吹出端41b的點(diǎn)PT的線段A從風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇的方向向旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度θr(見圖5)，且在將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的線C1上，最靠近外框4a的點(diǎn)P2比連接風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇與投影面之間的交點(diǎn)O和最靠近閉塞板43的點(diǎn)P1的直線B更靠近風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向(見圖3)。
采用這種形狀，譬如圖6所示，從板狀41對(duì)上述風(fēng)扇6的葉輪的吹出氣流施加半徑方向的內(nèi)向力Fr。因此，可抑制從風(fēng)扇護(hù)罩4流出的吹出氣流向著半徑方向的外向，能盡量避免上述短路現(xiàn)象。
另外，本實(shí)施形態(tài)4的外框4a的內(nèi)徑φ1大于設(shè)置在風(fēng)扇護(hù)罩4上游的風(fēng)扇6周圍的喇叭口5處的吹出端、即吹風(fēng)口2a的空氣吹出側(cè)端部的內(nèi)徑φ2(見圖2)。
即，上述外框4a的一邊長度、即內(nèi)尺寸φ1大于喇叭口5的內(nèi)徑φ2。
一旦外框4a的內(nèi)徑φ1大于吹風(fēng)口2a的吹出端的內(nèi)徑φ2，就可避免風(fēng)扇6的吹出氣流與風(fēng)扇4的外框4a之間的沖突。能更加提高上述外框4a對(duì)吹出氣流的減速效果，進(jìn)而提高降低噪音的效果。
另外，在送風(fēng)裝置的本體外殼1a為圖示的方形箱體的場合，如果將風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a做成大致四邊形，就可擴(kuò)大風(fēng)扇護(hù)罩4部分的有效面積，能更有效地提高降低噪音的效果。
另外，本實(shí)施形態(tài)的風(fēng)扇護(hù)罩4除了采用上述結(jié)構(gòu)外，還可如圖7所示，使上述板狀肋41的吹出端41b所形成的線C1構(gòu)成曲線，即，使該線C1和筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα從半徑方向的內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增大。
即，將上述多條板狀肋41的吹出端41投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的線C1成為曲線，使其與上述筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα、θα···從半徑方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增大。
這樣一來，就可在軸向的速度成分相對(duì)較大的風(fēng)扇6的各葉片6b、6b···的尖端防止因從上述板狀肋41對(duì)風(fēng)扇6的吹出氣流施加的半徑方向內(nèi)向力Fr(見圖6)過大而反而導(dǎo)致通風(fēng)阻力增大。
另外，上述風(fēng)扇護(hù)罩4上的板狀肋41的安裝角度θr與風(fēng)扇6的吹出氣流軸向速度成分CZ最大的徑向位置Rcmax上的風(fēng)扇6的流出角度θi大致相同，且在半徑方向大致固定。即，上述風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41的安裝角度θr(見圖5)與在風(fēng)扇6的吹出氣流的軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax(見
圖13)上的剛吹出的吹出氣流的角度θi(見圖8)大致相同，且向著半徑方向大致固定。
如上所述，風(fēng)扇6剛吹出的吹出氣流軸向成分在流入風(fēng)扇4之前被減速為規(guī)定速度。另一方面，如圖8所示，根據(jù)角動(dòng)量守恒法則，風(fēng)扇6的吹出氣流的圓周方向成分在風(fēng)扇護(hù)罩4的入口部分仍得以維持。從而，從流入上述風(fēng)扇護(hù)罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn大于風(fēng)扇6剛吹出的吹出氣流的角度θi。而且，風(fēng)扇6剛吹出的吹出氣流的角度θi譬如
圖14所示，從風(fēng)扇6的葉輪的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax(結(jié)合
圖13)起向著輪轂6a而逐漸增大。結(jié)果，在上述板狀肋41的整個(gè)半徑方向位置上，為了使角度θi和角度θn一致而設(shè)定上述安裝角度θr在設(shè)計(jì)上就相當(dāng)復(fù)雜。
為此，本實(shí)施形態(tài)首先是使將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1與筒狀肋42的切線方向之間所形成的角θα(見圖7)從半徑方向的內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增大。還使上述板狀肋41的安裝角度θr(見圖5、圖9)與風(fēng)扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax上的吹出氣流角度θi(見圖8)大致相同。
其結(jié)果，如圖9所示，在風(fēng)扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax上，可使與流入風(fēng)扇6的氣流相對(duì)的實(shí)質(zhì)性肋安裝角度θrs與從流入上述風(fēng)扇護(hù)罩4的吹出氣流的軸向向切線方向的角度θn(見圖8)大致一致。
在這種場合，上述曲線C1成為使該曲線C1與筒狀肋42的切線方向之間形成的角度θα從半徑方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)逐漸增大的曲線，并將上述板狀肋41的安裝角度θr在半徑方向設(shè)定為大致固定。因此，上述實(shí)質(zhì)性安裝角度θrs在靠近輪轂6a處大于風(fēng)扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ2)最大的徑向位置Rcmax，故與實(shí)際流入風(fēng)扇護(hù)罩4的氣流一致(見圖9)。
即，如圖9所示，筒狀肋42向著離心方向、即向外側(cè)彎曲，且在曲線C1的垂直面上傾斜。因此，空氣傾斜地縱切筒狀肋42。而且上述筒狀肋42的彎曲是中央的曲率大于外側(cè)的曲率。因此，在以旋轉(zhuǎn)軸O-O＇為中心的圓的切線方向，筒狀肋42的傾斜角(實(shí)質(zhì)性安裝角度θrs)大于輪轂6a一側(cè)。
從而，只要把握上述風(fēng)扇6的吹出氣流軸向速度成分(CZ)最大的徑向位置Rcmax上的吹出氣流的角度θi，就能得到降低噪音的效果。即，通過把握上述角度θi，就能使整個(gè)半徑方向位置上的實(shí)質(zhì)性安裝角度θrs與氣流一致，而無須在半徑方向復(fù)雜地設(shè)定板狀肋41的安裝角度θr。另外，圖9中的LR是垂直于上述曲線C1的線，LP是與筒狀肋42的切線方向平行的線。
再有，在本實(shí)施形態(tài)中，板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)，且在相對(duì)于與上述旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面、上述板狀肋41的吹出端41b的曲線C1上的中間部與上述風(fēng)扇6的葉片6b后邊緣的曲線C2上的中間部一致的狀態(tài)下，兩曲線C1、C2相互交叉。
即，上述板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)，板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb的倍數(shù)不一致。而且，如
圖10所示，在對(duì)與上述風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面將多條板狀肋41的吹出端41b投影后形成的曲線C1和將風(fēng)扇6的葉片6b、6b···的后邊緣投影后形成曲線C2上，在為了使兩曲線C1、C2中間部一致而使曲線C2旋轉(zhuǎn)移動(dòng)后，上述該曲線C1和曲線C2相互交叉。
一般情況下，具有旋轉(zhuǎn)方向速度成分的風(fēng)扇6的吹出氣流在剛吹出后的狀態(tài)下，會(huì)受到在葉片負(fù)壓面上發(fā)展的邊界層或剝離區(qū)域的影響。從而存在各葉片6b、6b···之間流速較大的主流部和各葉片6b、6b···附近流速較小的后流部。從靜止的板狀肋41來看，就是速度不同的主流部和后流部交替通過其吸入端41a。因此，在板狀肋41的表面產(chǎn)生以風(fēng)扇6的轉(zhuǎn)速N和葉片6b、6b···的片數(shù)Zb之積的頻率為主成分的壓力變動(dòng)，并產(chǎn)生所謂NZ音。
然而，在本實(shí)施形態(tài)中，由于板狀肋41的根數(shù)Zr與風(fēng)扇6的葉片6b的片數(shù)Zb互為素?cái)?shù)，故可將葉片6b的后流與在圓周方向設(shè)置多個(gè)的板狀肋41之間的沖突在時(shí)間上錯(cuò)開。結(jié)果，由于所產(chǎn)生的NZ音的相位在半徑方向不同，故NZ音相互削弱，從而可減輕上述NZ音的發(fā)生強(qiáng)度。
另一方面，一旦上述兩曲線C1、C2一致，NZ音就會(huì)顯著增大。即，與將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1同樣，將風(fēng)扇6的各葉片6b的后邊緣投影于與旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線作為C2。并且在將上述曲線C2旋轉(zhuǎn)移動(dòng)時(shí)使兩曲線C1、C2一致，則風(fēng)扇6的吹出氣流的后流向著半徑方向通過板狀肋41。結(jié)果，因葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突而產(chǎn)生的NZ音顯著增大。
為此，在本實(shí)施形態(tài)中是如上所述，使曲線C1和曲線C2相互交叉。即，在將上述板狀肋41的吹出端41b投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C1和將葉片6b的后邊緣投影于與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇垂直的面上后形成的曲線C2上，為了使曲線C1、C2的中間部一致而旋轉(zhuǎn)移動(dòng)曲線C2時(shí)，曲線C1與曲線C2相互交叉。
在這種場合，可在時(shí)間上將葉片6b的后流與板狀肋41之間的沖突錯(cuò)開。結(jié)果，所產(chǎn)生的NZ音的相位在半徑方向不同，而且NZ音相互削弱，故能夠更有效地減輕其發(fā)生強(qiáng)度。
從而，采用上述結(jié)構(gòu)，不僅能保持上述降低噪音和防止短路的效果，而且能實(shí)現(xiàn)風(fēng)扇護(hù)罩4的進(jìn)一步薄型化。
再有，本實(shí)施形態(tài)的風(fēng)扇護(hù)罩4如圖4所示，是將上述板狀肋41的截面形狀做成其吸入端41a及吹出端41b都成為大致圓弧面形狀，而且其厚度是從吸入端41a向吹出端41b方向逐漸減薄。
作為上述板狀肋41的吸入端41a的截面形狀，譬如
圖11a所示，可考慮用矩形面形狀。然而采用這種形狀時(shí)，吸入端41a處的壓力損失大，會(huì)在負(fù)壓面產(chǎn)生較大的氣流剝離。結(jié)果，容易產(chǎn)生肋表面上的壓力變動(dòng)，且噪音大。
另外，上述風(fēng)扇6的吹出氣流會(huì)發(fā)生時(shí)間性發(fā)生變動(dòng)，故流入風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41的吹出流的流入角度也發(fā)生時(shí)間性變動(dòng)。
為此，最好將板狀肋41的吸入端41a的截面形狀做成大致圓弧面形狀，這樣即使吹出氣流對(duì)于上述板狀肋41的流入角度因時(shí)間而發(fā)生變動(dòng)，也能有效地減輕肋表面的壓力變動(dòng)。
在上述場合，作為圓弧面形狀，可以考慮如
圖11(b)那樣將吸入端42a的厚度增大為圓形，或如
圖11(c)那樣厚度相等，或如
圖11(d)那樣，從上游向下游逐漸減小厚度。
然而，如
圖11(b)所示，將吸入端41a的厚度增大為圓形時(shí)，在其負(fù)壓面的下游側(cè)，抑制剝離的效果不充分。故最好用
圖11(c)或
圖11(d)所示的形狀。
而且，采用
圖11(c)及
圖11(d)所示的吸入端41a截面結(jié)構(gòu)時(shí)，即使吹出氣流對(duì)上述板狀肋41的流入角度因時(shí)間而發(fā)生變動(dòng)，也能有效地減輕肋表面的壓力變動(dòng)，更加提高上述降低噪音效果。
另外，流入上述風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41的吹出氣流的流入角度在時(shí)間上的變動(dòng)是越接近風(fēng)扇6的葉片6b后邊緣越大。從而，只要做成上述截面形狀，就能實(shí)現(xiàn)風(fēng)扇護(hù)罩4的更加薄型化。
而在如上述
圖11(c)及
圖11(d)那樣將吸入端41a做成截面大致為圓弧面形狀時(shí)，吹出端41b的截面形狀如果象
圖12(a)那樣做成矩形面形狀，會(huì)在其下游側(cè)產(chǎn)生渦流，并導(dǎo)致壓力變動(dòng)。為此，上述吹出端41b的截面形狀最好譬如
圖12(b)或
圖12(c)所示，做成為大致圓弧面形狀。
然而，即使做成上述形狀，在板狀肋41的吹出端41b、即后邊緣的下游區(qū)域，來自板狀肋41的正壓和負(fù)壓兩面的氣流不能順利混合。
為此，本實(shí)施形態(tài)的風(fēng)扇護(hù)罩4是將板狀肋41的截面形狀如上述那樣，把吸入端41a及吹出端41b都做成大致圓弧面形狀。而且上述風(fēng)扇護(hù)罩4如
圖12(b)所示，吹出端41b的厚度T2比吸入端41a的最大厚度T1逐漸縮小。
如上所述，將上述板狀肋41的截面形狀做成吸入端41a和吹出端41b均為大致圓弧面，且使吹出端41b的厚度T2比吸入端41a的最大厚度T1逐漸縮小。結(jié)果，就能在緊接于板狀肋41后邊緣的下游側(cè)順利地將來自肋兩面的氣流混合。從而，不易在上述板狀肋41的后方產(chǎn)生渦流。因此，即使在譬如因強(qiáng)度需要而必須增加板狀肋41的厚度的場合，也能充分發(fā)揮上述各作用效果。
又如圖4所示，上述筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更向前方凸出，且筒狀肋42的吹出端42b比板狀肋41的吹出端41b更向后方凸出。
即，當(dāng)上述風(fēng)扇6的葉片6b通過板狀肋41的位置時(shí)，不可避免地會(huì)在該板狀肋41的各面上發(fā)生一定程度的渦流。而上述筒狀肋42則因其與風(fēng)扇6的吹出氣流一致，而幾乎不發(fā)生渦流。
然而，如果板狀肋41的吸入端41a比筒狀肋42的吸入端42a更凸出，在板狀肋41與筒狀肋42交叉部分的筒狀肋42的吸入端42a處就會(huì)發(fā)生渦流。
為此，本實(shí)施形態(tài)是使筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出，防止在筒狀肋42的吸入端42a發(fā)生渦流。結(jié)果，能夠防止因上述渦流而產(chǎn)生的噪音。
另外，上述風(fēng)扇護(hù)罩4的成形一般是通過將2個(gè)金屬模在板狀肋41及筒狀肋42上的吸入端41a、42a方向和吹出端41b、42b方向沖壓出來。
在這種場合，如果上述板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b比筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b還凸出，則會(huì)在板狀肋41與筒狀肋42交叉的部分發(fā)生過度沖切等問題。致使風(fēng)扇護(hù)罩4的成形很費(fèi)事。
為此，本方案通過使筒狀肋42的吸入端42a及吹出端42b比板狀肋41的吸入端41a及吹出端41b更凸出，可使成形容易。
在只考慮解決上述渦流造成的噪音時(shí)，可以只使上述筒狀肋42的吸入端42a比板狀肋41的吸入端41a更凸出。
變形例在上述實(shí)施形態(tài)中，筒狀肋42如圖4所示，是將吸入端42a的截面形狀做成大致圓弧面，以獲得與上述板狀肋41同樣的作用。再有，上述筒狀肋42從吸入端42a到吹出端42b做成大致等徑，并做成與上述板狀肋41的
圖11(c)對(duì)應(yīng)的形狀，便于成形。
然而，上述筒狀肋42也可采用與板狀肋41同樣的結(jié)構(gòu)。即，上述筒狀肋42的截面形狀可如
圖12(b)或
圖12(c)所示，將吸入端42a和吹出端42b的截面都做成圓弧面，且吹出端42b的厚度T1比吸入端42a的最大厚度T1逐漸減少。
采用上述結(jié)構(gòu)，能得到與上述的板狀肋41同樣的作用。
實(shí)施形態(tài)2
圖15表示本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)2送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)。
在本實(shí)施形態(tài)中，是使與上述實(shí)施形態(tài)1的外框4a形狀相似的閉塞板43在風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇上旋轉(zhuǎn)45°。即，上述閉塞板43將其對(duì)角線對(duì)著上下左右方向設(shè)置。其他結(jié)構(gòu)則與上述實(shí)施形態(tài)1完全相同。
采用上述結(jié)構(gòu)，也能得到與上述實(shí)施形態(tài)1完全相同的作用及效果。
實(shí)施形態(tài)3
圖16表示本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)3送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩結(jié)構(gòu)。
本實(shí)施形態(tài)是將上述實(shí)施形態(tài)1的閉塞板43做成與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇同軸的圓形。其他結(jié)構(gòu)與上述實(shí)施形態(tài)1完全相同。
采用上述結(jié)構(gòu)，也能得到與上述實(shí)施形態(tài)1完全相同的作用及效果。
實(shí)施形態(tài)4
圖17及
圖18表示本實(shí)用新型實(shí)施形態(tài)4的空調(diào)裝置的熱源側(cè)裝置、即室外機(jī)50。
即，與實(shí)施形態(tài)1同樣，將風(fēng)扇護(hù)罩4用于室外機(jī)50。該室外機(jī)50通過制冷劑配管連接著多個(gè)使用側(cè)裝置、即室內(nèi)機(jī)(未圖示)，室外機(jī)50與室內(nèi)機(jī)之間形成制冷劑回路。
另外，上述室外機(jī)50的本體外殼51不同于實(shí)施形態(tài)1，形成豎長的矩形體。在該本體外殼51的內(nèi)部裝有未圖示的壓縮機(jī)和熱交換器，同時(shí)裝有2個(gè)風(fēng)扇等。而且在上述本體外殼51的兩側(cè)面和背面，形成多個(gè)小孔，形成空氣吸入口52。
在上述本體外殼51的上部，對(duì)應(yīng)風(fēng)扇而伸出2個(gè)筒狀喇叭口53、53。各喇叭口53的上端面構(gòu)成吹風(fēng)口54。而且在該喇叭口53的上端裝有風(fēng)扇護(hù)罩4。
實(shí)施形態(tài)1的風(fēng)扇4為四邊形，而上述風(fēng)扇護(hù)罩4為圓形。即，該風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a為圓形。
上述風(fēng)扇護(hù)罩4與實(shí)施形態(tài)1同樣，具有大致四邊形的閉塞板43、板狀肋41及筒狀肋42，這些閉塞板43、板狀肋41及筒狀肋42的結(jié)構(gòu)、作用及效果與實(shí)施形態(tài)1同樣。當(dāng)然，本實(shí)施形態(tài)4的風(fēng)扇護(hù)罩4也可做成與上述實(shí)施形態(tài)1的變形例一樣。
另外，本實(shí)施形態(tài)4是設(shè)置2個(gè)風(fēng)扇和2個(gè)風(fēng)扇護(hù)罩4，當(dāng)然也可設(shè)置1個(gè)風(fēng)扇和1個(gè)風(fēng)扇護(hù)罩4。也可設(shè)置3個(gè)以上的風(fēng)扇和3個(gè)以上的風(fēng)扇護(hù)罩4。
本實(shí)施形態(tài)4的風(fēng)扇護(hù)罩4也可做成實(shí)施形態(tài)3的風(fēng)扇護(hù)罩4。即，閉塞板43可以做成與風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)軸O-O＇同軸的圓形。也可相反，將本實(shí)施形態(tài)4的風(fēng)扇護(hù)罩4做成與實(shí)施形態(tài)1同樣的大致四邊形。即，上述風(fēng)扇護(hù)罩4的外框4a也可做成大致四邊形。
還有，在上述實(shí)施形態(tài)1～實(shí)施形態(tài)4中，風(fēng)扇護(hù)罩4的板狀肋41是向外側(cè)彎曲的。當(dāng)然本實(shí)用新型的板狀肋41也可是從內(nèi)周點(diǎn)向外周點(diǎn)沿風(fēng)扇6的旋轉(zhuǎn)方向直線地傾斜。
如上所述，本實(shí)用新型的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩及空調(diào)裝置適用于具有風(fēng)扇的裝置，尤其適用于空調(diào)裝置的熱源側(cè)裝置。
權(quán)利要求1．一種送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，具有設(shè)在風(fēng)扇(6)的吹風(fēng)口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)，上述板狀肋(41)向著外側(cè)沿風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向彎曲，同時(shí)沿上述風(fēng)扇(6)的吹出氣流的方向傾斜。
2．一種送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，具有設(shè)在風(fēng)扇(6)的吹風(fēng)口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)、與該多條板狀肋(41、41···)形成一體且以上述風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋(42、42···)，上述板狀肋(41)向著外側(cè)沿風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向彎曲，同時(shí)沿上述風(fēng)扇(6)的吹出氣流的方向傾斜。
3．一種送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，具有設(shè)在風(fēng)扇(6)的吹風(fēng)口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)，在上述板狀肋(41)的空氣吹出端(41b)形成的線(C1)的垂直截面上連接板狀肋(41)的吸入端(41a)和吹出端(41b)的線(A)相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)而沿風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度(θr)，并且，上述板狀肋(41)上的吹出端(41b)的外周點(diǎn)(P2)的位置比連接吹出端(41b)的內(nèi)周點(diǎn)(P1)和上述旋轉(zhuǎn)軸(O-O’)的直線(B)更靠風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
4．一種送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，具有設(shè)在風(fēng)扇(6)的吹風(fēng)口(2a)外圍的外框(4a)、從該外框(4a)的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋(41、41···)、與該多條板狀肋(41、41···)形成一體且以上述風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋(42、42···)，在上述板狀肋(41)的空氣吹出端(41b)形成的線(C1)的垂直截面上連接板狀肋(41)的吸入端(41a)和吹出端(41b)的線(A)相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)而沿風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向傾斜規(guī)定的安裝角度(θr)，并且，上述板狀肋(41)上的吹出端(41b)的外周點(diǎn)(P2)的位置比連接吹出端(41b)的內(nèi)周點(diǎn)(P1)和上述旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)的直線(B)更靠風(fēng)扇(6)的旋轉(zhuǎn)方向一側(cè)。
5．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，外框(4a)的內(nèi)尺寸(φ1)大于風(fēng)扇護(hù)罩(4)上游的吹風(fēng)口(2a)的吹出端的內(nèi)徑(φ2)。
6．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，板狀肋(41)的吹出端(41b)所形成的線(C1)是使該線(C1)與大致筒狀肋(42)的切線方向所形成的角度(θα)從半徑方向的內(nèi)側(cè)向外側(cè)漸漸擴(kuò)大的曲線。
7．根據(jù)權(quán)利要求6所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，板狀肋(41)的安裝角度(θr)與風(fēng)扇(6)的吹出氣流軸向速度成分(CZ)最大時(shí)的徑向位置(Rcmax)上的風(fēng)扇(6)的流出角度(θi)大致相同，且向著半徑方向大致固定。
8．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，板狀肋(41)的根數(shù)(Zr)與風(fēng)扇葉片(6)的葉片(6b)的片數(shù)(Zb)互為素?cái)?shù)，且在相對(duì)上述旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)的垂直面、上述板狀肋(41)的吹出端(41b)的曲線(C1)上的中間部與上述風(fēng)扇(6)的葉片(6b)后邊緣的曲線(C2)上的中間部一致的狀態(tài)下，兩曲線(C1、C2)相互交叉。
9．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，板狀肋(41)的吸入端(41a)和大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)形成大致圓弧面。
10．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，板狀肋(41)或大致筒狀肋(42)的吹出端(41b、42b)的厚度(T2)小于最大厚度(T1)。
11．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，在外框(4a)內(nèi)部，在與旋轉(zhuǎn)軸(O-O′)對(duì)應(yīng)的中央部設(shè)置閉塞板(43)。
12．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，外框4a為大致四邊形。
13．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)比板狀肋(41)的吸入端(41a)更凸出。
14．根據(jù)權(quán)利要求1～4任一項(xiàng)所述的送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩，其特征在于，大致筒狀肋(42)的吸入端(42a)比板狀肋(41)的吸入端(41a)更凸出，且大致筒狀肋(42)的吹出端(42b)比板狀肋(41)的吹出端(41b)更凸出。
專利摘要一種送風(fēng)裝置的風(fēng)扇護(hù)罩,具有設(shè)在風(fēng)扇的吹風(fēng)口外圍的外框。在外框內(nèi)部設(shè)有從該外框的中央部附近向半徑方向外側(cè)呈放射狀延伸的多條板狀肋。在外框的內(nèi)部還設(shè)有與多條板狀肋形成一體且以風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)軸為中心沿半徑方向以規(guī)定間隔呈同心狀設(shè)置的多個(gè)大致筒狀肋,板狀肋向著外側(cè)沿風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)方向彎曲,同時(shí)沿風(fēng)扇的吹出氣流的方向傾斜。本實(shí)用新型能夠盡量防止短路并降低噪音。
文檔編號(hào)F04D25/02GK2460758SQ0024831
公開日2001年11月21日 申請(qǐng)日期2000年9月4日 優(yōu)先權(quán)日2000年9月4日
發(fā)明者鐮田正史, 大西正, 加藤學(xué), 石原洋紀(jì), 藤原辰男, 山本政樹 申請(qǐng)人:大金工業(yè)株式會(huì)社