本發(fā)明屬于油田化學(xué)領(lǐng)域，具體地，涉及一種用于稠油油藏蒸汽深部封竄的可膨脹石墨堵劑體系及其注入方法。

技術(shù)背景

我國稠油資源比較豐富，約占石油總儲量的30％，注蒸汽是稠油油藏開采的主要方式。對于疏松砂巖稠油油藏或含裂縫的稠油油藏，經(jīng)過長期的蒸汽驅(qū)方式開采之后，地層形成優(yōu)勢滲流通道，使得注入的蒸汽沿高滲層竄出，蒸汽波及體積降低，導(dǎo)致油井含水量上升，產(chǎn)量降低。蒸汽驅(qū)汽竄防治是提高稠油油藏蒸汽驅(qū)波及效率的重要途徑和亟待解決的問題。對于長期蒸汽驅(qū)的稠油油藏，地層溫度較高，尤其對于汽水竄的滲流優(yōu)勢通道溫度更高，達到150～350℃。為降低注蒸汽高溫對蒸汽驅(qū)封竄所用堵劑的不利影響，在實施常規(guī)蒸汽驅(qū)封竄措施之前，現(xiàn)場通常關(guān)閉注蒸汽井或往地層中注入大量冷水降低地層溫度，以保證注入的封竄劑能夠進入地層達到封竄的目的。但采取長時間關(guān)井或注入冷水降溫的措施，對于長期蒸汽驅(qū)的稠油油藏地層溫度降低程度有限，難以延緩封竄劑的固結(jié)時間或成膠時間，進而降低封竄劑進入到地層深部的能力。此外，長時間關(guān)井或注入冷水降溫的措施也增加了蒸汽驅(qū)封竄的作業(yè)成本。

目前用于稠油油藏蒸汽封竄的堵劑主要包括高溫泡沫類、高溫凍膠類、無機剛性顆粒等體系。常規(guī)的蒸汽封竄措施因高溫泡沫有效期短、凍膠成膠快、無機顆粒運移性差等技術(shù)，稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄技術(shù)面臨巨大挑戰(zhàn)。高溫泡沫類封竄劑主要包括烷基苯磺酸鹽、α-烯烴磺酸鹽等耐溫起泡劑，能夠改善蒸汽(水)驅(qū)波及系數(shù)，提高驅(qū)油效率，但高溫泡沫施工較為復(fù)雜，在地層中可控性差，有效期短。此外，對于長期蒸汽驅(qū)的高溫地層，泡沫的穩(wěn)定性急劇下降，降低了封竄效果。高溫凍膠類封竄劑主要由耐溫的聚合物、栲膠(改性栲膠)、木質(zhì)素等體系與醛類交聯(lián)劑形成，可耐溫200℃，但由于使用濃度過大，成本較高；此外，由于地層溫度較高(≥150℃)，凍膠類封竄劑體系成膠時間一般小于10小時，導(dǎo)致凍膠類堵劑體系深部運移能力較差，無法實現(xiàn)蒸汽深部封竄；顆粒型堵劑主要包括超細水泥、粘土等無機剛性顆粒，此類堵劑運移性較差往往在近井地帶沉積，難以實現(xiàn)蒸汽深部封竄，且受溫度影響敏感，形成的固化堵劑體系固結(jié)時間短，施工過程中存在一定的工程風(fēng)險。

對于蒸汽驅(qū)的稠油油藏，存在蒸汽驅(qū)溫度場梯度分布，越靠近井口附近，地層溫度越高，可達300℃以上。當稠油油藏長期實施蒸汽驅(qū)措施時，地層溫度可達150℃以上。鑒于常規(guī)蒸汽驅(qū)封竄劑的特點，為了提高稠油油藏蒸汽驅(qū)的封竄效果，研發(fā)了一種能夠注的進、耐高溫(150～350℃)、可膨脹石墨堵劑體系，并根據(jù)蒸汽驅(qū)溫度場梯度分布特點，提供了可膨脹石墨堵劑體系的注入方法，使得堵劑體系能夠進入地層深部進行封竄，進而提高蒸汽驅(qū)的波及效率，改善稠油油藏蒸汽驅(qū)開采效果。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供一種用于稠油油藏蒸汽驅(qū)封竄的可膨脹石墨堵劑體系及其注入方法；以耐溫非離子聚合物水溶液為攜帶液，將不同初始膨脹溫度的石墨顆粒攜帶進入地層深部，根據(jù)蒸汽驅(qū)汽竄通道溫度梯度場分布特點，不同初始膨脹溫度的石墨顆粒緩慢膨脹，實現(xiàn)對蒸汽驅(qū)汽竄通道的深部封竄，進而提高蒸汽驅(qū)的波及體積。

為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下：

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄可膨脹石墨堵劑體系，包括：低溫可膨脹石墨顆粒、中溫可膨脹石墨顆粒、高溫可膨脹石墨顆粒、攜帶液和配液水，重量組份如下：

低溫可膨脹石墨顆粒：0.5％～1.0％；

中溫可膨脹石墨顆粒：0.4％～0.8％；

高溫可膨脹石墨顆粒：0.3％～0.6％；

攜帶液：0.1％～0.2％；

余量為配液水，各組分總和為100％。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有如下優(yōu)點：

1、可膨脹石墨堵劑體系可適用于長期蒸汽驅(qū)形成汽竄的稠油油藏，不同初始膨脹溫度的可膨脹石墨封竄體系可滿足150～350℃的油藏條件使用，克服了常規(guī)封竄體系耐溫差、高溫交聯(lián)時間快或固結(jié)時間短，無法深部注入的難點；

2、可膨脹石墨堵劑體系可以在稠油油藏蒸汽驅(qū)進行的同時注入，注入封竄劑之前不需要關(guān)井或長時間注入冷水使地層降溫，節(jié)約了經(jīng)濟成本，提高了稠油油藏開采效率；

3、可膨脹石墨堵劑體系可耐溫300℃以上，在初始膨脹溫度條件下可緩慢膨脹，膨脹時間持續(xù)3～10天，膨脹倍數(shù)30～60倍，膨脹后的石墨堵劑體系具有較好的柔韌性利于深部運移，長時間的緩慢膨脹保證了封竄體系能夠順利進入地層深部，高膨脹倍數(shù)保證了封竄劑的強度，提高了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄能力；

4、可膨脹石墨堵劑體系以耐溫非離子聚合物水溶液為攜帶液，提高了可膨脹石墨封竄體系在水溶液中的懸浮能力，克服了常規(guī)無機顆粒封竄體系運移差的缺點；

5、可膨脹石墨堵劑體系注入方法選擇注入不同初始膨脹溫度的石墨顆粒，可以保證所注入的可膨脹石墨顆粒在各自的溫度分布空間緩慢膨脹，實現(xiàn)對蒸汽驅(qū)汽竄通道有效的封堵；

6、可膨脹石墨堵劑體系注入方法簡單，通過設(shè)置五個封竄段塞，充分保障可膨脹石墨封竄體系的封竄能力，設(shè)置的前置預(yù)處理段塞和過頂替段塞進一步增強了封竄體系地層深部運移能力，強化了可膨脹石墨封竄體系深部封竄效果。

附圖說明

圖1是無攜帶液和添加攜帶液的低溫可膨脹石墨封竄體系室溫靜置10小時后的分散效果；

圖2是低溫可膨脹石墨封竄體系的初始形貌與150℃老化5天后的形貌；

圖3是無攜帶液和添加攜帶液的中溫可膨脹石墨封竄體系室溫靜置10小時后的分散效果；

圖4是中溫可膨脹石墨封竄體系初始形貌與220℃老化5天后的形貌；

圖5是無攜帶液和添加攜帶液的高溫可膨脹石墨封竄體系室溫靜置10小時后的分散效果；

圖6是高溫可膨脹石墨封竄體系初始形貌與300℃老化5天后的形貌。

具體實施方式

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄可膨脹石墨堵劑體系，包括：低溫可膨脹石墨顆粒、中溫可膨脹石墨顆粒、高溫可膨脹石墨顆粒、攜帶液和配液水，重量組份如下：

低溫可膨脹石墨顆粒：0.5％～1.0％；

中溫可膨脹石墨顆粒：0.4％～0.8％；

高溫可膨脹石墨顆粒：0.3％～0.6％；

攜帶液：0.1％～0.2％；

余量為配液水，各組分總和為100％。

低溫可膨脹石墨顆粒為初始膨脹溫度為150℃的可膨脹石墨顆粒，該封竄體系在150℃時開始緩慢膨脹，初始粒徑55～60μm；

中溫可膨脹石墨封竄體系為初始膨脹溫度為220℃的可膨脹石墨顆粒，該封竄體系在220℃時開始緩慢膨脹，初始粒徑65～70μm；

高溫可膨脹石墨封竄體系為初始膨脹溫度為300℃的可膨脹石墨顆粒，該封竄體系在300℃時開始緩慢膨脹，初始粒徑75～110μm；

攜帶液為非離子聚合物的水溶液，所用的非離子聚合物分子量為500萬～800萬，水解度為3.0～8.0％；

配液水為清水或經(jīng)過處理的油田回注污水。

上述的稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄可膨脹石墨堵劑體系的制備方法，步驟如下：

室溫下(20±5℃)，在配液水中先加入非離子聚合物制得攜帶液，攪拌60分鐘待其充分溶解后；再加入低溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用低溫膨脹顆粒堵劑體系；室溫下(20±5℃)，在配液水中先加入非離子聚合物制得攜帶液，攪拌60分鐘待其充分溶解后；再加入中溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用中溫膨脹顆粒堵劑體系；室溫下(20±5℃)，在配液水中先加入非離子聚合物制得攜帶液，攪拌60分鐘待其充分溶解后；再加入高溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用高溫膨脹顆粒堵劑體系。

上述所述的低溫、中溫和高溫可膨脹石墨顆粒均可市場購買到。

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系封竄方法，當稠油油藏長期持續(xù)實施蒸汽驅(qū)時，蒸汽驅(qū)低效或無效形成蒸汽竄通道時，采用上述的稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系進行封竄，包括以下步驟：

1、向地層中注入前置預(yù)處理段塞，其體積注入量為蒸汽竄通道孔隙體積的5％～10％；

所采用的前置預(yù)處理段塞為清水或經(jīng)過處理的油田回注污水，可以降低蒸汽驅(qū)竄流通道的溫度，有利于后續(xù)工作液的注入；

2、向地層中注入低溫可膨脹石墨封竄體系遠井段塞，其體積注入量為蒸汽竄通道孔隙體積的15％～30％；

低溫可膨脹石墨封竄體系，初始膨脹溫度為150℃，該封竄體系在150℃時開始緩慢膨脹，利于低溫可膨脹石墨封竄體系深部封竄；

3、向地層中注入中溫可膨脹石墨封竄體系過渡段塞，其體積注入量為蒸汽竄通道孔隙體積的5％～15％；

中溫可膨脹石墨封竄體系，初始膨脹溫度為220℃，該封竄體系在220℃時開始緩慢膨脹，低于此溫度中溫可膨脹石墨封竄體系無法膨脹，利于該封竄體系深部運移；

4、向地層中注入高溫可膨脹石墨顆粒封竄體系近井段塞，其體積注入量為蒸汽竄通道孔隙體積的5％～10％；

高溫可膨脹石墨封竄體系，初始膨脹溫度為300℃，該封竄體系在300℃時開始緩慢膨脹，低于此溫度高溫可膨脹石墨封竄體系基本不膨脹，利于提高該封竄體系的運移性能，使之不易在井口附近沉積；

5、向地層中注入過頂替液，其體積注入量為地層孔隙體積的5％～10％；

過頂替液為上述的攜帶液，過頂替液的使用可以將可膨脹石墨封竄體系頂離井口附近；

6、關(guān)井2～5天后開井恢復(fù)生產(chǎn)。

實施例1：

本實例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的制備方法與注入方法。

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系，包括：攜帶液，低溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度150℃)，中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度220℃)，高溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度300℃)，配液清水。

室溫下(20±5℃)，在99.4g配液清水中邊攪拌加入0.1g非離子聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的低溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用低溫可膨脹石墨堵劑體系(如圖1，圖2)，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.1％，可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％；室溫下(20±5℃)，在99.3g配液清水中邊攪拌加入0.1g非離子聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.6g的中溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用中溫可膨脹石墨堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.1％，中溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.6％；室溫下(20±5℃)，在99.4g配液清水中邊攪拌加入0.1g非離子聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的高溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用高溫可膨脹石墨堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.1％，高溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％。

本實施例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的注入方法，為：采用濕填法制作長巖心填砂模型(長度100cm，直徑2.5cm)，其中巖心滲透率為6.67μm²，孔隙體積160mL，將制備的巖心置于150℃恒溫箱中10小時，然后蒸汽驅(qū)沖刷15倍孔隙體積，按照以下五個段塞進行可膨脹石墨堵劑體系注入：前置預(yù)處理段塞、遠井段塞、過渡段塞、近井段塞和后置保護段塞，具體操作如下：

(1)前置預(yù)處理段塞：前置預(yù)處理段塞為清水，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的5％；

(2)遠井段塞：遠井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.1％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.5％低溫可膨脹石墨顆粒，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的25％；

(3)過渡段塞：過渡段塞為質(zhì)量分數(shù)0.1％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.6％中溫可膨脹石墨顆粒，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的15％；

(4)近井段塞：近井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.1％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.5％高溫可膨脹石墨顆粒，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的10％；

(5)后置保護段塞：后置保護段塞為0.1％聚合物，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的5％。

完成上述五個步驟，將巖心置于150℃恒溫箱中老化3天之后，再次蒸汽驅(qū)15倍孔隙體積，測定巖心滲透率為0.125μm2，巖心封堵率達到98.13％，說明注入的可膨脹石墨堵劑體系能夠?qū)φ羝?qū)汽竄通道形成有效的封堵。

實施例2：

本實例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的制備方法與注入方法。

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系，包括：攜帶液，低溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度150℃)，中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度220℃)，高溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度300℃)，配液清水。

室溫下(20±5℃)，在98.85g配液清水中邊攪拌依次加入0.15g聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入1.0g的低溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用低溫可膨脹石墨堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.15％，可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為1.0％；室溫下(20±5℃)，在99.35g配液清水中邊攪拌加入0.15g非離子聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的中溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用中溫可膨脹石墨堵劑體系(如圖3，圖4)，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.15％，中溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％；室溫下(20±5℃)，在99.35g配液清水中邊攪拌加入0.15g非離子聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的高溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用高溫可膨脹石墨堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.1％，高溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％。

本實施例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的注入方法，為：采用濕填法制作長巖心填砂模型(長度100cm，直徑2.5cm)，其中巖心滲透率為7.53μm²，孔隙體積165mL，將制備的巖心置于150℃恒溫箱中10小時，然后蒸汽驅(qū)沖刷15倍孔隙體積，按照以下五個段塞進行可膨脹石墨堵劑體系注入：前置預(yù)處理段塞、遠井段塞、過渡段塞、近井段塞和后置保護段塞，具體操作如下：

(1)前置預(yù)處理段塞：前置預(yù)處理段塞為清水，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的10％；

(2)遠井段塞：遠井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.15％聚合物+質(zhì)量分數(shù)1.0％低溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度150℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的30％；

(3)過渡段塞：過渡段塞為質(zhì)量分數(shù)0.15％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.5％中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度220℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的10％；

(4)近井段塞：近井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.15％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.5％中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度300℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的10％；

(5)后置保護段塞：后置保護段塞為0.15％聚合物，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的5％。

完成上述五個步驟，將巖心置于150℃恒溫箱中老化5天之后，再次蒸汽驅(qū)15倍孔隙體積，測定巖心滲透率為0.164μm²，巖心封堵率達到97.82％，說明注入的可膨脹石墨顆粒堵劑體系能夠?qū)φ羝?qū)汽竄通道形成有效的封堵，使得蒸汽轉(zhuǎn)向中低滲層，提高蒸汽波及體系。

實施例3：

本實例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的制備方法與注入方法。

稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系，包括：攜帶液，低溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度150℃)，中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度220℃)，高溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度300℃)，配液清水。

室溫下(20±5℃)，在98.8g配液清水中邊攪拌依次加入0.2g聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入1.0g的低溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用低溫膨脹顆粒堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.2％，可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為1.0％；室溫下(20±5℃)，在99.3g配液清水中邊攪拌依次加入0.2g聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的中溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用中溫膨脹顆粒堵劑體系，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.2％，中溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％；室溫下(20±5℃)，在99.3g配液清水中邊攪拌依次加入0.2g聚合物攪拌60分鐘，待其充分溶解后制得攜帶液，然后加入0.5g的高溫可膨脹石墨顆粒，攪拌10分鐘待其充分分散后制得稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用高溫膨脹顆粒堵劑體系(如圖5，圖6)，其中該堵劑體系攜帶液中聚合物的質(zhì)量分數(shù)為0.2％，高溫可膨脹石墨顆粒的質(zhì)量分數(shù)為0.5％。

本實施例提供了稠油油藏蒸汽驅(qū)深部封竄用可膨脹石墨堵劑體系的注入方法，為：采用濕填法制作長巖心填砂模型(長度100cm，直徑2.5cm)，其中巖心滲透率為7.25μm²，孔隙體積163mL，將制備的巖心置于150℃恒溫箱中10小時，然后蒸汽驅(qū)沖刷15倍孔隙體積，按照以下五個段塞進行可膨脹石墨堵劑體系注入：前置預(yù)處理段塞、遠井段塞、過渡段塞、近井段塞和后置保護段塞，具體操作如下：

(1)前置預(yù)處理段塞：前置預(yù)處理段塞為清水，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的10％；

(2)遠井段塞：遠井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.2％聚合物+質(zhì)量分數(shù)1.0％低溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度150℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的30％；

(3)過渡段塞：過渡段塞為質(zhì)量分數(shù)0.2％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.8％中溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度220℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的15％；

(4)近井段塞：近井段塞為質(zhì)量分數(shù)0.2％聚合物+質(zhì)量分數(shù)0.6％高溫可膨脹石墨顆粒(初始膨脹溫度300℃)，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的5％；

(5)后置保護段塞：后置保護段塞為0.2％聚合物，體積注入量為巖心蒸汽竄通道孔隙體積的5％。

完成上述五個步驟，將巖心置于150℃恒溫箱中老化10天之后，再次蒸汽驅(qū)15倍孔隙體積，測定巖心滲透率為0.151μm²，巖心封堵率達到97.91％，說明注入的可膨脹石墨堵劑體系能夠?qū)φ羝?qū)汽竄通道形成有效的封堵，利于增加蒸汽波及體積，提高蒸汽驅(qū)開采效果。