本發(fā)明涉及汽車技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法。

背景技術(shù)：

缸內(nèi)直噴和增壓技術(shù)是使汽油機(jī)小型化的一種有效方法，由于均質(zhì)計(jì)量混合氣燃燒可以采用成熟的三元催化后處理技術(shù)，這種燃燒模式被廣泛地應(yīng)用于小型直噴增壓汽油機(jī)。

采用這種燃燒模式的發(fā)動(dòng)機(jī)在低速高增壓工況會(huì)遇到一種由進(jìn)入氣缸的潤(rùn)滑油引發(fā)的提前點(diǎn)火導(dǎo)致的強(qiáng)烈爆震現(xiàn)象，其壓力震蕩的峰值可達(dá)正常燃燒時(shí)氣缸爆發(fā)壓力的數(shù)量級(jí)，因而被稱為超級(jí)震爆。

鑒于這種不正常燃燒僅發(fā)生在直噴增壓汽油機(jī)的低轉(zhuǎn)速工況，稱這種現(xiàn)象低速提前點(diǎn)火或LSPI(low speed pre-ignition)。LSPI主要發(fā)生在2500轉(zhuǎn)以下及平均有效壓力高于16bar的低速高增壓工況，如頻繁發(fā)生可造成火花塞、排氣門、活塞及連桿等發(fā)動(dòng)機(jī)零部件失效。由于爆震產(chǎn)生的高頻壓力波會(huì)清理掉附著在燃燒室壁面上的殘余潤(rùn)滑油，這種自清潔作用使LSPI具有隨機(jī)性及不持續(xù)性。

如圖1至圖3所示，LSPI發(fā)生的區(qū)域和直噴增壓汽油機(jī)的掃氣區(qū)相吻合，即發(fā)生LSPI的工況進(jìn)氣壓力高于排氣壓力。對(duì)直噴增壓汽油機(jī)，在這個(gè)區(qū)域曲軸箱通風(fēng)流量也接近發(fā)動(dòng)機(jī)工作范圍的最大值。由于直噴增加了燃油對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸箱機(jī)油的稀釋及被稀釋的機(jī)油揮發(fā)性提高，曲軸箱通風(fēng)再循環(huán)攜帶了可觀的潤(rùn)滑油顆粒。發(fā)動(dòng)機(jī)在增壓模式工作時(shí)，曲軸箱通風(fēng)再循環(huán)在增壓前被引入進(jìn)氣系統(tǒng)，這使得小顆粒的潤(rùn)滑油得以在經(jīng)中冷器冷卻后聚合成大顆粒，有些大的潤(rùn)滑油顆粒會(huì)滯留在進(jìn)氣道壁面及進(jìn)氣門盤背面上。

在低速大負(fù)荷工況發(fā)動(dòng)機(jī)需借助進(jìn)氣掃氣來提高增壓壓力，滯留在進(jìn)氣道壁面及進(jìn)氣門盤背面上潤(rùn)滑油顆?？赡軙?huì)隨掃氣流短路氣缸 進(jìn)入排氣道。掃氣流動(dòng)攜帶的部分較大的潤(rùn)滑油顆?？赡軙?huì)滯留在位于缸蓋上的燃燒室壁面上，其很有可能在壓縮沖程的高溫條件下蒸發(fā)并成為點(diǎn)火源，引發(fā)破壞力較大的LSPI，如圖4和圖5所示。

鑒于上述LSPI的破壞力，如何抑制LSPI是開發(fā)高增壓直噴汽油機(jī)必須考慮的問題，也是當(dāng)前汽車小型化面臨的一個(gè)挑戰(zhàn)。

因此，亟待針對(duì)上述技術(shù)問題，開發(fā)一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法，從而通過減少滯留在進(jìn)氣道或燃燒室壁面上的潤(rùn)滑油顆粒，以實(shí)現(xiàn)消除低速提前點(diǎn)火的現(xiàn)象。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的為提供一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法，以減少滯留在進(jìn)氣道或燃燒室壁面上的潤(rùn)滑油顆粒，從而消除低速提前點(diǎn)火的現(xiàn)象。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法，包括如下步驟：

1)檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)的當(dāng)前功率；

2)把發(fā)動(dòng)機(jī)在發(fā)生低速提前點(diǎn)火上限轉(zhuǎn)速的全負(fù)荷功率作為參考功率，比較所述發(fā)動(dòng)機(jī)的當(dāng)前功率與所述發(fā)動(dòng)機(jī)的參考功率的大小，若前者小于后者，執(zhí)行步驟3)；若前者大于后者，執(zhí)行步驟4)；

3)采用第一水溫冷卻所述發(fā)動(dòng)機(jī)；

4)采用第二水溫冷卻所述發(fā)動(dòng)機(jī)；再執(zhí)行步驟11)；

11)保持發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)行；

其中，所述第一水溫高于第二水溫。

采用這種方法，以低速全負(fù)荷功率把發(fā)動(dòng)機(jī)100冷卻水溫分為兩個(gè)區(qū)域：由于LSPI發(fā)生在小于參考功率的區(qū)域，因此在該區(qū)域采用較高的第一水溫冷卻水進(jìn)行高溫冷卻，能使進(jìn)氣道具有較高的壁溫，提高滯留在進(jìn)氣道壁面上的液體潤(rùn)滑油顆粒的蒸發(fā)性，從而消弱低速提前點(diǎn)火發(fā)生的可能性，并能夠減少該區(qū)域發(fā)動(dòng)機(jī)100的散熱損失。而在大于參考功率的區(qū)域采用較低的第二水溫冷卻水進(jìn)行低溫冷卻， 能夠抑制發(fā)動(dòng)機(jī)100的常規(guī)爆震，減少因控制爆震對(duì)缸內(nèi)混合氣的加濃而引起的發(fā)動(dòng)機(jī)100油耗增加。

由此可見，上述方法通過在LSPI發(fā)生的區(qū)域通過高溫冷卻蒸發(fā)滯留在進(jìn)氣道壁面的液體潤(rùn)滑油，從而起到預(yù)防超級(jí)爆震的效果。

優(yōu)選地，所述第一水溫的范圍為105℃～108℃，所述第二水溫的范圍為90℃～95℃。

優(yōu)選地，所述發(fā)動(dòng)機(jī)的冷卻系統(tǒng)在發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水進(jìn)水側(cè)設(shè)有電子節(jié)溫器，步驟3)、步驟4)通過對(duì)所述電子節(jié)溫器的開啟溫度進(jìn)行標(biāo)定而實(shí)現(xiàn)。

優(yōu)選地，在步驟3)之后，還包括如下步驟：

5)檢測(cè)所述發(fā)動(dòng)機(jī)是否發(fā)生低速提前點(diǎn)火；若是，執(zhí)行步驟6)；若否，執(zhí)行步驟7)；

6)將所述發(fā)動(dòng)機(jī)的高溫廢氣的一部分與增壓器壓縮機(jī)輸出的壓縮空氣一同輸送至所述發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣歧管；

7)僅將所述增壓器壓縮機(jī)輸出的壓縮空氣輸送至所述進(jìn)氣歧管。

優(yōu)選地，步驟6)具體通過如下方式實(shí)現(xiàn)：預(yù)設(shè)EGR引射器和開關(guān)閥，在所述EGR引射器的入口端設(shè)置壓縮空氣入口、套裝于所述壓縮空氣入口內(nèi)部的EGR入口，在其出口端設(shè)有錐形擴(kuò)壓管，并將所述壓縮空氣入口與所述增壓器壓縮機(jī)出口連接、所述EGR入口與所述發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣歧管連接、所述出口端通過所述開關(guān)閥與所述進(jìn)氣歧管連接。

優(yōu)選地，步驟6)中進(jìn)入進(jìn)氣歧管的氣體溫度范圍為120℃～150℃。

優(yōu)選地，在所述步驟6)之后，還包括步驟：

8)檢測(cè)缸內(nèi)混合氣的當(dāng)前過量空氣系數(shù)；

9)比較所述當(dāng)前過量空氣系數(shù)、最大功率混合氣對(duì)應(yīng)的參考過量空氣系數(shù)；若前者大于后者，執(zhí)行步驟10)；若前者等于后者，執(zhí)行步驟11)；

10)增大所述發(fā)動(dòng)機(jī)的噴油系統(tǒng)的噴油量，將所述當(dāng)前過量空氣 系數(shù)調(diào)整至所述參考過量空氣系數(shù)，并持續(xù)運(yùn)行預(yù)設(shè)時(shí)間段，再執(zhí)行步驟11)。

附圖說明

圖1為常見的發(fā)生LSPI的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速及負(fù)荷區(qū)；

圖2為直噴增壓汽油機(jī)全負(fù)荷工況下掃氣區(qū)轉(zhuǎn)速和LSPI區(qū)的關(guān)系；

圖3為直噴增壓汽油機(jī)曲軸箱通風(fēng)量和LSPI的關(guān)系；

圖4為高增壓直噴汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的LSPI引發(fā)的超級(jí)爆震現(xiàn)象；

圖5為超級(jí)震爆發(fā)生時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)爆震傳感器測(cè)得的缸壓震蕩；

圖6為本發(fā)明所提供抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法的一種具體實(shí)施方式的流程框圖；

圖7為本發(fā)明所涉及的直噴增壓汽油機(jī)冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖8為本發(fā)明所涉及將部分高溫廢氣引入進(jìn)氣歧管的具體實(shí)施結(jié)構(gòu)圖；

圖9為圖8中EGR引射泵的結(jié)構(gòu)示意圖。

其中，圖7和圖8、圖9中的附圖標(biāo)記與部件名稱之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系為：

散熱器11；電子節(jié)溫器12；冷卻水進(jìn)水管13；冷卻水泵14；散熱器主風(fēng)扇15；散熱器輔助風(fēng)扇16；水溫傳感器17；

增壓器渦輪機(jī)21；增壓器壓縮機(jī)22；中冷器23；節(jié)氣門24；單向閥25；進(jìn)氣歧管26；EGR引射泵27；壓縮空氣入口271；EGR入口272；混合器273；擴(kuò)壓器274；引射噴管275；開關(guān)閥28；排氣歧管29；三元催化器30；氧傳感器31；

噴油系統(tǒng)3；

發(fā)動(dòng)機(jī)100。

具體實(shí)施方式

本發(fā)明的核心為提供一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火 的方法，該方法能減少滯留在進(jìn)氣道或燃燒室壁面上的潤(rùn)滑油顆粒，從而消除低速提前點(diǎn)火的現(xiàn)象。

為了使本領(lǐng)域的技術(shù)人員更好地理解本發(fā)明的技術(shù)方案，下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。

請(qǐng)參考圖6，圖6為本發(fā)明所提供抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法的一種具體實(shí)施方式的流程框圖。

在一種具體實(shí)施方式中，如圖6所示，本發(fā)明提供一種抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)100低速提前點(diǎn)火的方法，包括如下步驟：

S1：檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)100的當(dāng)前功率；

S2：把發(fā)動(dòng)機(jī)在發(fā)生低速提前點(diǎn)火上限轉(zhuǎn)速的全負(fù)荷功率作為參考功率，比較所述發(fā)動(dòng)機(jī)的當(dāng)前功率與所述發(fā)動(dòng)機(jī)的參考功率的大小，若前者小于后者，執(zhí)行步驟S3；若前者大于后者，執(zhí)行步驟S4；

S3：采用第一水溫冷卻所述發(fā)動(dòng)機(jī)；

S4：采用第二水溫冷卻所述發(fā)動(dòng)機(jī)；再執(zhí)行步驟S11；

S11：保持發(fā)動(dòng)機(jī)正常運(yùn)行；

其中，所述第一水溫高于第二水溫。

采用這種方法，以低速全負(fù)荷功率把發(fā)動(dòng)機(jī)100冷卻水溫分為兩個(gè)區(qū)域：由于LSPI發(fā)生在小于參考功率的區(qū)域，因此在該區(qū)域采用較高的第一水溫冷卻水進(jìn)行高溫冷卻，能使進(jìn)氣道具有較高的壁溫，提高滯留在進(jìn)氣道壁面上的液體潤(rùn)滑油顆粒的蒸發(fā)性，從而消弱了低速提前點(diǎn)火發(fā)生的可能性，并能夠減少該區(qū)域發(fā)動(dòng)機(jī)100的散熱損失。而在大于參考功率的區(qū)域采用較低的第二水溫冷卻水進(jìn)行低溫冷卻，能夠抑制發(fā)動(dòng)機(jī)100的常規(guī)爆震，減少因控制爆震對(duì)氣缸內(nèi)混合氣的加濃而引起的發(fā)動(dòng)機(jī)100油耗增加。

由此可見，上述方法通過在LSPI發(fā)生的區(qū)域通過高溫冷卻蒸發(fā)滯留在進(jìn)氣道壁面的液體潤(rùn)滑油，從而起到預(yù)防超級(jí)爆震的效果。需要說明的是，上述低速提前點(diǎn)火上限轉(zhuǎn)速一般為2500轉(zhuǎn)左右，由發(fā)動(dòng)機(jī)具體標(biāo)定決定。

上述第一水溫的范圍可以為105℃～108℃，上述第二水溫的范圍 可以為90℃～95℃。

經(jīng)大量實(shí)驗(yàn)證明，采用上述第一水溫范圍既能起到較好的蒸發(fā)作用，也由于氣缸壁溫的提高減少了發(fā)動(dòng)機(jī)100的傳熱損失及降低了缸內(nèi)燃料蒸汽在缸壁的冷凝，從而提高了燃料的利用效率。

請(qǐng)參考圖7，圖7為本發(fā)明所涉及的直噴增壓汽油機(jī)冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

如圖7所示，上述發(fā)動(dòng)機(jī)100的冷卻系統(tǒng)中，開啟大循環(huán)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)100內(nèi)的高溫冷卻水經(jīng)出水管路流向散熱器11，散熱器11散熱、降溫后的冷卻水經(jīng)電子節(jié)溫器12流至冷卻水進(jìn)水管13，再經(jīng)冷卻水泵14抽取，最終流回發(fā)動(dòng)機(jī)100內(nèi)部進(jìn)行冷卻。小循環(huán)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)100內(nèi)的高溫冷卻水流經(jīng)電子節(jié)溫器12(如圖7中虛線方向所示)，再流至冷卻水進(jìn)氣管13，再經(jīng)冷卻水泵14抽取，最終流回發(fā)動(dòng)機(jī)100內(nèi)部進(jìn)行冷卻。

具體的方案中，上述方法通過標(biāo)定電子節(jié)溫器12的開啟溫度實(shí)現(xiàn)當(dāng)前功率小于全負(fù)荷功率時(shí)用第一水溫冷卻發(fā)動(dòng)機(jī)100、當(dāng)前功率大于全負(fù)荷功率時(shí)用第二水溫冷卻發(fā)動(dòng)機(jī)100。

采用這種方法，通過對(duì)電子節(jié)溫器12的打開溫度進(jìn)行標(biāo)定，簡(jiǎn)單、方便地實(shí)現(xiàn)了不同功率情況下不同水溫的冷卻。具體對(duì)電子節(jié)溫器12的標(biāo)定過程需根據(jù)整車在不同車速及道路條件下散熱器、水溫控制同步進(jìn)行。

可以想到，上述控制方法并不僅限對(duì)電子節(jié)溫器12標(biāo)定來實(shí)現(xiàn)不同溫度的冷卻，還可以通過其他方式來實(shí)現(xiàn)。例如，可以通過水溫傳感器17檢測(cè)水溫，并通過散熱器設(shè)置的主冷卻風(fēng)扇15和輔助冷卻風(fēng)扇16的開關(guān)及轉(zhuǎn)速控制獨(dú)立地對(duì)冷卻進(jìn)水管13的溫度控制，當(dāng)判斷當(dāng)前功率所屬區(qū)域、進(jìn)而判斷所需冷卻水溫度后，將控制信號(hào)發(fā)送給散熱器冷卻風(fēng)扇的控制單元，該控制單元比較冷卻進(jìn)水管的當(dāng)前溫度與所需溫度選擇主輔冷卻風(fēng)扇的開關(guān)或轉(zhuǎn)速，調(diào)節(jié)通過散熱器的冷卻風(fēng)量，實(shí)現(xiàn)對(duì)冷卻進(jìn)水管水溫的控制，以使進(jìn)水冷卻水的當(dāng)前溫度達(dá)到所需溫度。

在一種具體實(shí)施方式中，上述方法在步驟S3之后，還包括如下步驟：

S5：檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)100是否發(fā)生低速提前點(diǎn)火；若是，執(zhí)行步驟S6；若否，執(zhí)行步驟S7；

S6：將發(fā)動(dòng)機(jī)100的部分高溫排氣以廢氣再循環(huán)(Exhaust Gas Recirculation，即EGR)的方式與增壓器壓縮機(jī)22輸出的壓縮空氣一同輸送至發(fā)動(dòng)機(jī)100的進(jìn)氣歧管26；

S7：僅將增壓器壓縮機(jī)22輸出的壓縮空氣輸送至進(jìn)氣歧管26。

由于發(fā)動(dòng)機(jī)100的排氣通常溫度較高，采用上述方法，在檢測(cè)到LSPI發(fā)生后將EGR與壓縮空氣混合，從而提高整體進(jìn)氣的溫度，該瞬態(tài)高溫進(jìn)氣能使滯留在進(jìn)氣道壁面和進(jìn)氣門盤壁面上的潤(rùn)滑油顆粒迅速蒸發(fā)，并能使懸浮在進(jìn)氣中的潤(rùn)滑油顆粒加速汽化，從而使其難以在發(fā)動(dòng)機(jī)100掃氣時(shí)以液體形式附著在燃燒室壁面上。同時(shí)，將EGR混入進(jìn)氣能對(duì)進(jìn)氣氧濃度進(jìn)行稀釋，對(duì)進(jìn)氣氧濃度的稀釋能使提前點(diǎn)火即使發(fā)生也因時(shí)間太遲難以引發(fā)超級(jí)爆震，進(jìn)一步起到抑制超級(jí)爆震的效果。

由此可見，該方法能夠在LSPI發(fā)生時(shí)瞬態(tài)提高進(jìn)氣溫度，從而加速液體潤(rùn)滑油的蒸發(fā)，起到減少超級(jí)爆震的效果。

上述吸入的EGR量可以根據(jù)實(shí)際需要自行選擇，經(jīng)試驗(yàn)證明，如果EGR量為總進(jìn)氣量的6％時(shí)，在計(jì)量燃燒條件下對(duì)進(jìn)氣氧濃度的稀釋可達(dá)10％，既能起到較好的抑制超級(jí)爆震的效果，又不會(huì)大幅度提高缸壓。當(dāng)然，也可以采用其他數(shù)值。

此外，上述EGR與壓縮空氣混合后的進(jìn)氣溫度也可以根據(jù)實(shí)際需要自行選擇，經(jīng)大量實(shí)驗(yàn)證明，當(dāng)進(jìn)氣溫度達(dá)到120℃～150℃能夠?qū)ηS箱通風(fēng)再循環(huán)帶入進(jìn)氣系統(tǒng)的機(jī)油中的低沸點(diǎn)、低燃點(diǎn)組分起到較好的蒸發(fā)、汽化作用。當(dāng)然，該進(jìn)氣溫度也可以選用其他數(shù)值。

請(qǐng)參考圖8和圖9，圖8為本發(fā)明所涉及將EGR引入進(jìn)氣歧管的具體實(shí)施結(jié)構(gòu)圖，圖9為圖8中EGR引射泵的結(jié)構(gòu)示意圖。

如圖8和圖9所示，上述步驟S6可以具體通過如下方式實(shí)現(xiàn)： 發(fā)動(dòng)機(jī)100的進(jìn)氣系統(tǒng)可以通過增壓器渦輪機(jī)21帶動(dòng)增壓器壓縮機(jī)22轉(zhuǎn)動(dòng)，輸出壓縮空氣給中冷器23，經(jīng)中冷器23冷卻后的氣體經(jīng)節(jié)氣門24、單向閥25通過進(jìn)氣歧管26進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)100內(nèi)部，同時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)100輸出的高溫廢氣又驅(qū)動(dòng)增壓器渦輪機(jī)21轉(zhuǎn)動(dòng)。具體的方案中，上述方法可以預(yù)設(shè)EGR引射器27和開關(guān)閥28，在EGR引射器27的入口端設(shè)置壓縮空氣入口271、套裝于壓縮空氣入口271內(nèi)部的EGR入口272，在其出口端設(shè)有混合器273、錐形擴(kuò)壓管274，并將壓縮空氣入口271與增壓器壓縮機(jī)22出口連接、EGR入口272與發(fā)動(dòng)機(jī)100的排氣歧管29連接、出口端通過開關(guān)閥28與進(jìn)氣歧管26連接。

工作過程中，如果檢測(cè)到發(fā)動(dòng)機(jī)100已經(jīng)發(fā)生LSPI，打開開關(guān)閥28，使部分未冷卻的壓縮空氣由壓縮空氣入口271進(jìn)入EGR引射器27，在引射器噴管275處膨脹加速，并在引射器噴管275出口產(chǎn)生低壓，在該低壓作用下發(fā)動(dòng)機(jī)100的少量排氣經(jīng)EGR入口272被吸入EGR引射器27內(nèi)部。由壓縮空氣入口271進(jìn)入的壓縮空氣和EGR入口272吸入的EGR在混合器273內(nèi)混合，并經(jīng)擴(kuò)壓管274增壓后，經(jīng)開關(guān)閥28和來自中冷器23的壓縮空氣混合，然后進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)100的進(jìn)氣歧管26內(nèi)。如果檢測(cè)到發(fā)動(dòng)機(jī)100并未發(fā)生LSPI，關(guān)閉開關(guān)閥28，則EGR無法進(jìn)入進(jìn)氣歧管26，發(fā)動(dòng)機(jī)100在無EGR條件運(yùn)行。

由此可見，利用EGR引射泵27能利用引射原理簡(jiǎn)單、方便地自動(dòng)將EGR引入發(fā)動(dòng)機(jī)100的氣缸進(jìn)氣?？梢韵氲剑鲜龇椒ㄟ€可以通過其他方式將EGR輸送至進(jìn)氣歧管26，例如，可以用離心式或羅茨式EGR泵代替EGR引射泵27，當(dāng)檢測(cè)到LSPI已經(jīng)發(fā)生，開啟EGR泵，部分發(fā)動(dòng)機(jī)100的廢氣被EGR泵抽取、經(jīng)開關(guān)閥28進(jìn)入進(jìn)氣管、與中冷后的壓縮空氣進(jìn)行混合，再一同進(jìn)入進(jìn)氣歧管26。

在另一種具體實(shí)施方式中，上述抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)100低速提前點(diǎn)火的方法，在步驟S6之后，還可以包括步驟：

S8：檢測(cè)缸內(nèi)混合氣的當(dāng)前過量空氣系數(shù)；

S9：比較所述當(dāng)前過量空氣系數(shù)、最大功率混合氣對(duì)應(yīng)的參考過量空氣系數(shù)；若前者大于后者，執(zhí)行步驟S10；若前者等于后者，執(zhí) 行步驟S11；為獲取穩(wěn)定燃燒，不建議發(fā)動(dòng)機(jī)100在小于最大功率混合氣對(duì)應(yīng)的過量空氣系數(shù)下工作；

S10：增大所述發(fā)動(dòng)機(jī)的噴油系統(tǒng)的噴油量，將所述當(dāng)前過量空氣系數(shù)調(diào)整至所述參考過量空氣系數(shù)，并持續(xù)運(yùn)行預(yù)設(shè)時(shí)間段，再執(zhí)行步驟S11。

由于EGR引入進(jìn)氣后會(huì)降低進(jìn)入氣缸的工質(zhì)的密度，不可避免地會(huì)產(chǎn)生瞬態(tài)動(dòng)力輸出的降低，為盡可能減弱利用EGR對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)100進(jìn)氣道清潔時(shí)產(chǎn)生的瞬態(tài)動(dòng)力輸出下降及可能的高溫進(jìn)氣對(duì)常規(guī)可控爆震強(qiáng)度的影響，上述方法中步驟S10增大噴油量，使當(dāng)前過量空氣系數(shù)調(diào)整至所述參考過量空氣系數(shù)，使發(fā)動(dòng)機(jī)100在最大功率混合氣對(duì)應(yīng)的空燃比下工作，這樣，最大程度地彌補(bǔ)瞬態(tài)功率下降、并使燃燒迅速，彌補(bǔ)了清潔進(jìn)氣道方法導(dǎo)致的發(fā)動(dòng)機(jī)100瞬態(tài)功率的下降。這種加濃作用使氣缸內(nèi)混合氣要求的點(diǎn)火能量和點(diǎn)火滯后期都增加，進(jìn)一步消除了提前點(diǎn)火發(fā)生的條件；火焰速度在最大功率空燃比下接近最大值，因而即使發(fā)生提前點(diǎn)火，由于火焰可以在接近最大速度條件下向整個(gè)燃燒室傳播，從而消弱了超級(jí)爆震發(fā)生的可能性。

該加濃的控制方法可以具體通過在三元催化器30前的氧傳感器31檢測(cè)當(dāng)前氧濃度，并具體通過增加噴油時(shí)間來增加噴油量。上述預(yù)設(shè)時(shí)間段可以具體為30s或500個(gè)工作循環(huán)，也可以為其他數(shù)值，根據(jù)需要具體設(shè)定。

以上對(duì)本發(fā)明所提供的抑制直噴增壓汽油發(fā)動(dòng)機(jī)低速提前點(diǎn)火的方法進(jìn)行了詳細(xì)介紹。本文中應(yīng)用了具體個(gè)例對(duì)本發(fā)明的原理及實(shí)施方式進(jìn)行了闡述，以上實(shí)施例的說明只是用于幫助理解本發(fā)明的方法及其核心思想。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行若干改進(jìn)和修飾，這些改進(jìn)和修飾也落入本發(fā)明權(quán)利要求的保護(hù)范圍內(nèi)。