本發(fā)明涉及煤加工領(lǐng)域，具體地，涉及一種移動床干燥塔，以及通過使用該移動床干燥塔將原料煤進行提水干燥的方法。
背景技術(shù)：
：煤炭利用技術(shù)發(fā)展過程中形成了多種煤炭干燥技術(shù)。不同煤種、含水量、粒度以及后續(xù)加工過程對干燥程度的要求也不一樣。煤的干燥介質(zhì)通常包括煙氣、水蒸氣或其它無氧氣體。干燥床層包括撒落床、流化床、移動床以及轉(zhuǎn)筒干燥機。一般含水量較低原料煤的干燥過程不回收水分。而含水量較高的原料煤，如低階煤，含水量大于30％，干燥過程形成的水量很大，可以作為一種水資源以回收利用。煤炭中含水量較高時，干燥過程需要的熱能也較高。為此，有的公司采取700℃以上高溫煙氣加熱的方式加熱原料煤。這種方式是以熱容較低的氣體為熱源，所以需要氣體的溫度高、流量大。較為理想的供熱方式為加熱管直接解熱，回轉(zhuǎn)窯就屬于此類?；剞D(zhuǎn)窯需要機械轉(zhuǎn)動，使固體物料翻動，有利于傳熱。但回轉(zhuǎn)窯由于設(shè)備的局限性使得密封有難度，如有氣體泄漏，則水汽回收比較困難。cn102261826a公開了一種帶內(nèi)換熱器的氣流-噴動-移動床干燥器，并具體公開了將濕物料經(jīng)濕物料入口加入到氣流干燥管內(nèi)，利用熱風先進行快速脫水干燥后再進入噴動-移動床內(nèi)，在熱風和內(nèi)換熱器的共同作用下，使顆粒物料得到進一步干燥，干燥產(chǎn)品由產(chǎn)品出口經(jīng)閥門排出，廢氣由廢氣出口排出。該方法中，由于原料煤與熱風從底部進入快速干燥床，所以，這種 方法對煤的粒度要求比較高，要求煤的顆粒粒度均勻且小。cn102419079a公開了固體顆粒物料復合分級干燥裝置及方法，并具體公開了其裝置包括：流化床段，具有上部稀相區(qū)段和下部密相區(qū)段，密相區(qū)段中設(shè)置有第二加熱器；移動床段，位于流化床段的下方；布風管置于密相區(qū)段的底部以向所述流化床段提供流化氣體，其中：所述移動床段與所述密相區(qū)段通過布風管之間的間隙相通；所述復合分級干燥裝置還包括待干燥物料供給口、第一物料排出口、第二物料排出口以及第三物料排出口，所述待干燥物料供給口直接與所述稀相區(qū)段相通，所述第一物料排出口設(shè)置在稀相區(qū)段的上部以排出小顆粒物料，所述第二物料排出口設(shè)置在所述密相區(qū)段以排出中等顆粒物料，所述第三物料排出口設(shè)置在所述移動床段的下部以排出大顆粒物料。該方法屬于流化床干燥范疇，要求原料煤粒度小于10mm，無法處理較大顆粒的原料煤。cn102997634a公開了一種移動床式褐煤干燥方法及裝置，并具體公開了將褐煤首先經(jīng)過立式移動床間接干燥室干燥后，進入水平移動床直接干燥室進一步脫除水分。間接干燥室內(nèi)高溫熱氣體流經(jīng)煤層運動方向布置的管道時將熱量間接傳遞給褐煤顆粒，實現(xiàn)快速干燥過程，可減小干燥系統(tǒng)的占地與高度，且保證系統(tǒng)安全運行；直接干燥室采用一層或多層水平移動床結(jié)構(gòu)，熱氣體與褐煤直接換熱，通過控制褐煤顆粒的停留時間，方便控制終端干燥產(chǎn)品的水分含量。然而，該現(xiàn)有技術(shù)中的間接換熱室2也是下移式床層，熱源溫度200～700℃。這種操作條件極易在床層中(特別是在換熱器表面附近)形成水蒸氣。水蒸氣向上運動，聚集于某處將形成煤糊，不利于操作。cn103453752a公開了一種回收褐煤水分的低能耗褐煤干燥工藝及其設(shè)備，并具體公開了其干燥設(shè)備包括利用蒸汽間接加熱的干燥器，褐煤干燥過程為：以蒸汽為加熱介質(zhì)，該蒸汽進入干燥器和干燥器內(nèi)褐煤進行干燥換熱； 同時褐煤中脫出的水分被加熱成二次蒸汽，該二次蒸汽通過由多孔氣固分離材料制成的外套管實現(xiàn)氣固分離，排出干燥器外，回收待利用。該方法的蒸汽與原料煤從干燥塔器頂部進入，由于原料煤進口溫度為環(huán)境溫度，所以，蒸汽與煤接觸后被冷卻，形成一定量的冷凝水，這種過程水會使小顆粒煤形成煤糊，影響操作。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是克服采用現(xiàn)有技術(shù)的方法干燥原料煤時存在的上述缺陷，提供一種新的能夠配合大型煤炭加工利用的加工高水分原料煤的移動床干燥塔以及使用該移動床干燥塔將原料煤進行提水干燥的方法。對于缺水地區(qū)煤炭利用來說，本發(fā)明的高水分原料煤的提水干燥方法還能夠從原料煤中獲得大量水資源。為了實現(xiàn)上述目的，第一方面，本發(fā)明提供一種移動床干燥塔，該移動床干燥塔包括：設(shè)置于塔體內(nèi)的干燥床層，所述干燥床層中進一步設(shè)置有換熱器，該換熱器包括分別用于將換熱介質(zhì)引入和引出的換熱介質(zhì)入口和換熱介質(zhì)出口；設(shè)置于塔體頂部的入料腿，該入料腿用于向所述干燥床層中引入待干燥的物料；設(shè)置于塔體上部的氣體入口，該氣體入口用于向所述塔體內(nèi)引入第一無氧氣體；設(shè)置于塔體底部的出料口，該出料口用于將干燥后的物料引出干燥塔；以及設(shè)置于所述換熱器的下部的氣體出口，該氣體出口用于將經(jīng)處理后的氣體引出干燥塔。第二方面，本發(fā)明提供一種原料煤的提水干燥方法，該方法在包括移動 床干燥塔的系統(tǒng)中實施，所述移動床干燥塔為本發(fā)明前述的干燥塔，該方法包括：將原料煤通過入料腿引入至含有第一無氧氣體的塔體內(nèi)，并與所述第一無氧氣體一起進入干燥床層中進行熱交換并向下運動，所述第一無氧氣體為從氣體入口引入的溫度為120～350℃的氣體；處理后得到的氣體通過氣體出口引出，處理后得到的干燥煤從出料口引出。本發(fā)明提供的上述移動床干燥塔以及使用該移動床干燥塔進行的原料煤提水干燥的方法能夠處理高水分含量的原料煤，避免在干燥塔內(nèi)出現(xiàn)煤糊現(xiàn)象。而且，本發(fā)明的方法能夠配合大型煤炭加工利用，對于缺水地區(qū)煤炭利用來說，本發(fā)明的高水分原料煤的提水干燥方法還能夠從原料煤中獲得大量水資源。本發(fā)明的其它特征和優(yōu)點將在隨后的具體實施方式部分予以詳細說明。附圖說明附圖是用來提供對本發(fā)明的進一步理解，并且構(gòu)成說明書的一部分，與下面的具體實施方式一起用于解釋本發(fā)明，但并不構(gòu)成對本發(fā)明的限制。在附圖中：圖1是一種優(yōu)選的實施方式的移動床干燥塔的結(jié)構(gòu)示意圖。圖2是一種優(yōu)選的實施方式的換熱器的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖標記說明1、干燥床層2、換熱器3、換熱介質(zhì)出口4、換熱介質(zhì)入口5、入料腿6、氣體入口7、氣體出口8、出料口l1表示塔體的長度l2表示氣體出口所在的平面與出料口所在的平面之間的距離具體實施方式以下對本發(fā)明的具體實施方式進行詳細說明。應當理解的是，此處所描述的具體實施方式僅用于說明和解釋本發(fā)明，并不用于限制本發(fā)明。在本文中所披露的范圍的端點和任何值都不限于該精確的范圍或值，這些范圍或值應當理解為包含接近這些范圍或值的值。對于數(shù)值范圍來說，各個范圍的端點值之間、各個范圍的端點值和單獨的點值之間，以及單獨的點值之間可以彼此組合而得到一個或多個新的數(shù)值范圍，這些數(shù)值范圍應被視為在本文中具體公開。第一方面，本發(fā)明提供了一種移動床干燥塔，該移動床干燥塔包括：設(shè)置于塔體內(nèi)的干燥床層，所述干燥床層中進一步設(shè)置有換熱器，該換熱器包括分別用于將換熱介質(zhì)引入和引出的換熱介質(zhì)入口和換熱介質(zhì)出口；設(shè)置于塔體頂部的入料腿，該入料腿用于向所述干燥床層中引入待干燥的物料；設(shè)置于塔體上部的氣體入口，該氣體入口用于向所述塔體內(nèi)引入第一無氧氣體；設(shè)置于塔體底部的出料口，該出料口用于將干燥后的物料引出干燥塔；以及設(shè)置于所述換熱器的下部的氣體出口，該氣體出口用于將經(jīng)處理后的氣體引出干燥塔。優(yōu)選地，所述入料腿的內(nèi)徑與所述塔體的內(nèi)徑之比為0.05-0.5：1。本發(fā)明的所述干燥塔可以為內(nèi)徑均勻的干燥塔，也可以為內(nèi)徑變化的干燥塔。在本發(fā)明中，所述塔體的內(nèi)徑是指本發(fā)明的干燥塔中最大內(nèi)徑的值。也就是說，上述入料腿與塔體的內(nèi)徑之比中，塔體的內(nèi)徑指的是干燥塔中最大內(nèi)徑的 值。在本發(fā)明中，優(yōu)選所述干燥塔中設(shè)置入料腿的一端為擴口形，而設(shè)置出料口的一端為縮口形，中間部分為內(nèi)徑均勻的圓柱形(下文也稱為筒體部分)，這樣使得所述干燥塔為兩端窄而中間寬的形狀。優(yōu)選地，所述干燥塔的上下兩端的形狀為圓錐形，下錐的錐度大于煤的休止角，以利于煤自然向下運動。在沒有相反說明的情況下，本發(fā)明的所述塔體的長度表示筒體部分的高度，也即圖1中l(wèi)1表示的距離。優(yōu)選地，所述入料腿的長度與所述塔體的長度之比為1.05～1.7：1，優(yōu)選為1.1～1.5：1。所述入料腿的長度表示所述入料腿的下截面圓環(huán)至所述煤斗的距離。優(yōu)選地，所述入料腿的部分設(shè)置于所述塔體內(nèi)，入料腿伸入塔體內(nèi)的長度與所述塔體的長度之比為0.03～0.5：1，優(yōu)選為0.05～0.3：1。優(yōu)選地，所述氣體出口所在的平面與所述出料口所在的平面之間的距離相對于所述塔體的長度之比為0.08～0.35：1。優(yōu)選地，所述入料腿中的m處設(shè)置有進氣口，該進氣口用于向所述入料腿內(nèi)通入第二無氧氣體；所述m處與所述入料腿的下截面圓環(huán)所在的平面之間的距離和所述入料腿伸入塔體內(nèi)的長度之比為0.2～0.9：1，優(yōu)選為0.4～0.8：1。本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，在所述入料腿的m處設(shè)置引入第二無氧氣體的進氣口能夠更加有利于原料煤順利地經(jīng)過入料腿而引入至干燥床層中，避免出現(xiàn)煤糊現(xiàn)象，并且特別地有利于處理好的干燥煤從出料口引出。所述干燥塔下部的椎體部分的錐度滿足處理好的干燥煤的休止角要求。針對原料煤的休止角的定義為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，為了適應于處理各種不同種類的原料煤，所述干燥塔下部的椎體部分的錐度優(yōu)選設(shè)置為可調(diào)節(jié)的。第二方面，本發(fā)明提供了一種原料煤的提水干燥方法，該方法在包括移 動床干燥塔的系統(tǒng)中實施，所述移動床干燥塔為本發(fā)明前述的干燥塔，該方法包括：將原料煤通過入料腿引入至含有第一無氧氣體的塔體內(nèi)，并與所述第一無氧氣體一起進入干燥床層中進行熱交換并向下運動，所述第一無氧氣體為從氣體入口引入的溫度為120～350℃的氣體；處理后得到的氣體通過氣體出口引出，處理后得到的干燥煤從出料口引出。所述處理表示將原料煤進行提水干燥的過程。本發(fā)明通過從所述氣體入口引入溫度為120-350℃的第一無氧氣體，并通過所述干燥床層的上部料面進入所述干燥床層，以及該第一無氧氣體與從所述入料腿引入的原料煤一起向下運動，原料煤受熱溫度上升，煤中水分以水蒸氣形式進入氣相，原料煤得以干燥，且適宜溫度的第一無氧氣體的引入有利于避免在所述干燥床層中出現(xiàn)煤糊現(xiàn)象。所述第一無氧氣體中可以包括煙氣、氮氣和二氧化碳等中的至少一種。優(yōu)選地，所述第一無氧氣體的溫度為150-300℃。優(yōu)選地，本發(fā)明的上述原料煤的提水干燥方法能夠處理高水分原料煤，例如含水量為15-55重量％的原料煤。優(yōu)選地，所述原料煤的平均粒度為0.1～100mm；優(yōu)選為0.2～80mm。優(yōu)選地，在所述干燥塔中，所述入料腿的上截面圓環(huán)與煤斗連接，所述入料腿的下截面圓環(huán)與所述干燥床層上部料面的距離和所述塔體的長度之比為0.03～0.3：1，優(yōu)選為0.05～0.2：1。所述干燥床層上部料面表示干燥床層中含有的固體物料的上表面。所述入料腿的下截面圓環(huán)是指所述入料腿的下端的端口。優(yōu)選地，該方法進一步包括：從進氣口向所述入料腿內(nèi)通入第二無氧氣體，使得所述第二無氧氣體與所述入料腿中的原料煤一起引入至所述干燥床層中。優(yōu)選地，所述第二無氧氣體的溫度為1～99℃，優(yōu)選為1～80℃。所述第 二無氧氣體的成分可以與所述第一無氧氣體相同或不同，本發(fā)明對此沒有特別的限定。優(yōu)選地，所述干燥塔中的煤層高度為3-20m；優(yōu)選為4-17m。所述煤層高度表示干燥床層上部料面至筒體部分的底面的距離。優(yōu)選地，相對于每100t/h的原料煤的進料量，所述第一無氧氣體的流量為1000-5000m3/h；更優(yōu)選為1800-3500m3/h。本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，控制所述第一無氧氣體的流量與所述原料煤的進料量在本發(fā)明的前述范圍內(nèi)，特別是在本發(fā)明的前述更優(yōu)選的范圍內(nèi)時，能夠使得由本發(fā)明的方法獲得的干燥煤的水含量顯著更低且獲得的冷凝水量明顯更多。優(yōu)選地，相對于100t/h的原料煤的進料量，所述第二無氧氣體的流量為5-50m3/h；優(yōu)選為12-35m3/h。在本發(fā)明中，例如所述塔體的長度為3.2-30m時；所述塔體的內(nèi)徑可以為1-15m，優(yōu)選為2-10m；更優(yōu)選所述m處與所述入料腿的下截面圓環(huán)所在的平面之間的距離為0.5-3m。優(yōu)選地，所述換熱器為列管式換熱器，所述列管式換熱器內(nèi)部為溫度為110～350℃的換熱介質(zhì)；優(yōu)選所述換熱介質(zhì)的溫度為150～300℃。本發(fā)明的方法對所述列管式換熱器在所述干燥塔內(nèi)的具體排布方式?jīng)]有特別的限定，可以為本領(lǐng)域內(nèi)常規(guī)的排布方式，只要能夠使得所述干燥塔內(nèi)的煤能夠在干燥床層中進行干燥即可，例如所述列管式換熱器中的列管可以沿所述塔體的內(nèi)徑方向順序排列。本發(fā)明的所述列管式換熱器中可以包括兩根以上的列管。根據(jù)一種優(yōu)選的具體實施方式，本發(fā)明的所述移動床干燥塔中的換熱器具有圖2所示的結(jié)構(gòu)，具體地：所述換熱器為列管式換熱器，并且所述列管式換熱器中的列管沿所述塔體的內(nèi)徑方向以同心圓形式順序排列，并且，圖2中示出了將所述列管式換熱器沿a-a線平剖后的橫截面示意圖。對所述列管的內(nèi)徑以及列管的長度沒有特別的限定，可以為本領(lǐng)域內(nèi)常規(guī)的尺寸。所述換熱介質(zhì)優(yōu)選為110～350℃的飽和水蒸氣或液態(tài)水。優(yōu)選地，在本發(fā)明中，沿著所述塔體的豎直方向，所述列管式換熱器中的換熱介質(zhì)與所述塔體中的煤逆向運動。所述換熱介質(zhì)通過列管式換熱器中的管壁與塔體內(nèi)的煤進行間接熱交換，經(jīng)與煤進行熱交換后的換熱介質(zhì)通過加熱裝置進行加熱升溫后被循環(huán)用于本發(fā)明的所述換熱器中。本發(fā)明的所述方法可以在常壓或者微壓下進行，所述微壓是指帶有較小的壓力。優(yōu)選地，所述塔體內(nèi)的壓力為0-0.5mpa。本發(fā)明的壓力在沒有特別說明的情況下均指表壓。優(yōu)選地，本發(fā)明的方法還包括：將從所述氣體出口引出的處理后得到的至少部分氣體經(jīng)換熱及除不凝氣體后經(jīng)氣體入口循環(huán)回所述移動床干燥塔中。在本發(fā)明中，在所述移動床干燥塔中，煤從上部向下移動的過程中受熱，煤中水分揮發(fā)進入氣相，被氣流帶出干燥塔。攜帶水汽的熱氣流經(jīng)干燥塔外部的換熱器冷卻到30-80℃，再經(jīng)過氣液分離，得到冷凝水和不凝氣體。不凝氣體升溫、增壓后循環(huán)使用，少量氣體放空。在本發(fā)明中，所述移動床干燥塔中的原料煤主要依靠重力向下運動，以及由于干燥塔內(nèi)的氣流運動而引起的可能存在的氣流推動作用也會促進煤的向下運動。根據(jù)一種優(yōu)選的具體實施方式，本發(fā)明的所述移動床干燥塔如圖1中所示，具體地：所述移動床干燥塔包括：設(shè)置于塔體內(nèi)的干燥床層1，所述干燥床層1中設(shè)置有換熱器2，所述塔體包括頂部的入料腿5、上部的氣體入口6、底部的出料口8和設(shè)置于所述換熱器2的下部的氣體出口7，所述換熱器2包括 換熱介質(zhì)入口4和換熱介質(zhì)出口3。根據(jù)另一種優(yōu)選的具體實施方式，本發(fā)明的所述原料煤的提水干燥方法在包括圖1所示的移動床干燥塔的系統(tǒng)中實施，具體地，所述移動床干燥塔包括：設(shè)置于塔體內(nèi)的干燥床層1，所述干燥床層1中設(shè)置有換熱器2，所述塔體包括頂部的入料腿5、上部的氣體入口6、底部的出料口8和設(shè)置于所述換熱器2的下部的氣體出口7，所述換熱器2包括換熱介質(zhì)入口4和換熱介質(zhì)出口3；該方法包括：原料煤通過所述入料腿5引入至含有第一無氧氣體的塔體內(nèi)，并與所述第一無氧氣體一起進入所述干燥床層1進行熱交換并向下運動，所述第一無氧氣體為從所述氣體入口6引入的溫度為120～350℃的氣體；處理后得到的氣體通過所述氣體出口7引出，處理后得到的干燥煤從所述出料口8引出。更優(yōu)選地，所述入料腿5中的m處設(shè)置有進氣口，所述進氣口通過管線與外界氣源連通，并且通過所述進氣口將第二無氧氣體引入至所述入料腿5中以與所述原料煤一起進入塔體內(nèi)。本發(fā)明中，以圖1中為例，所述塔體的長度是指圖1中l(wèi)1所表示的距離。所述氣體出口所在的平面與所述出料口所在的平面之間的距離是指圖1中l(wèi)2所表示的距離。以下將通過實施例對本發(fā)明進行詳細描述。在沒有特別說明的情況下，以下使用的各種原料均來自商購。在未作相反說明的情況下，使用的氣體和液體的體積數(shù)值均為25℃和1個標準大氣壓下的數(shù)值。以下實施例中使用的原料煤為褐煤，該褐煤的性質(zhì)如表1所示。其中，表1中的mar表示原料煤中的水分含量。表1分析項目分析數(shù)據(jù)分析方法全水/重量％gb/t211mar50.9工業(yè)分析/％gb/t212mad21.1ad12.1vdaf44.10fcd49.2發(fā)熱量/(mj/kg)gb/t213qgr,ad19.4qgr,d24.6qnet,ar10.6粒度分布/％13～50mm45.46～13mm36.81～6mm14.1<1mm3.7實施例1本實施例中所使用的移動床干燥塔的結(jié)構(gòu)如圖1所示，并且所述換熱器的結(jié)構(gòu)如圖2中所示。將上述原料煤存儲于位于干燥塔的上部的料斗中，以一定進料速度將所述原料煤經(jīng)入料腿進入塔體內(nèi)，并且經(jīng)由位于入料腿上的進氣口向所述入料腿中引入40℃的第二無氧氣體，干燥塔的操作壓力為0.3mpa，干燥塔豎直放置，且干燥塔的筒體部分的長度(即為前文所述的塔體長度l1)為15m，塔體內(nèi)徑為3m。200℃的飽和熱水從換熱介質(zhì)進口引入至換熱器的列管中，列管中的飽和熱水通過列管壁與塔體內(nèi)的煤進行熱交換后從換熱介質(zhì)出口 引出。本實施例的換熱器中設(shè)置72根列管。200℃的第一無氧氣體(氮氣和二氧化碳以1：1的體積比形成的混合氣)從氣體入口進入塔體內(nèi)，并且處理后得到的氣體從氣體出口引出，并依次經(jīng)過冷凝、氣液分離以及加熱后循環(huán)回塔體中。本實施例中的移動床干燥塔的相關(guān)參數(shù)為：入料腿的內(nèi)徑為0.2m；入料腿的下截面圓環(huán)與所述干燥床層的上部料面的距離為1.0m；入料腿的長度為21m，且伸入至塔體內(nèi)的長度為1m；m處與入料腿的下截面圓環(huán)所在的平面之間的距離為0.7m；氣體出口所在的平面與出料口所在的平面之間的距離為2.6m。本實施例中的工藝條件為：原料煤進料量100t/h；第一無氧氣體的進料量為2500m3/h；第二無氧氣體的進料量為31m3/h。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。對比例1本對比例采用與實施例1相似的方法進行，所不同的是：本對比例的塔體內(nèi)雖然設(shè)置換熱器，但是換熱器中無換熱介質(zhì)，使得所述原料煤不與換熱器進行換熱而僅與第一無氧氣體進行換熱。其余均與實施例1中相同。按照本對比例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例2本實施例采用與實施例1相似的方法進行，所不同的是：本實施例中的工藝條件為：原料煤進料量100t/h；列管中飽和熱水的溫度為180℃；第一無氧氣體的進料量為2200m3/h，溫度為250℃；第二無氧氣體的進料量為27m3/h，溫度為50℃。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。對比例2本對比例采用與實施例2相似的方法進行，所不同的是：本對比例的塔體內(nèi)雖然設(shè)置氣體入口，但是氣體入口處不引入第一無氧氣體。其余均與實施例1中相同。結(jié)果：本對比例的方法由于在短時間內(nèi)多次出現(xiàn)煤糊現(xiàn)象而不能持續(xù)進行。實施例3本實施例采用與實施例1相似的方法進行，所不同的是：本實施例中的工藝條件為：原料煤進料量100t/h；列管中飽和熱水的溫度為150℃；第一無氧氣體的進料量為2800m3/h，溫度為220℃；第二無氧氣體的進料量為15m3/h，溫度為60℃。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例4本實施例采用與實施例1相似的方法進行，所不同的是：本實施例中，第一無氧氣體的進料量為1000m3/h。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例5本實施例采用與實施例2相似的方法進行，所不同的是：本實施例中，不在入料腿上設(shè)置進氣口，從而不引入第二無氧氣體。其余均與實施例2中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例6本實施例采用與實施例3相似的方法進行，所不同的是：本實施例中，列管中的換熱介質(zhì)的溫度為140℃。其余均與實施例3中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例7本實施例采用與實施例1相同的方法進行，所不同的是，本實施例中的移動床干燥塔的尺寸與實施例1中的移動床干燥塔的尺寸不同，具體地：入料腿伸入至塔體內(nèi)的長度為0.45m。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例8本實施例采用與實施例1相同的方法進行，所不同的是，本實施例中的移動床干燥塔的尺寸與實施例1中的移動床干燥塔的尺寸不同，具體地：m處與入料腿的下截面圓環(huán)所在的平面之間的距離為0.2m。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行8h后，收集到的各物料性質(zhì)見表2。實施例9本實施例采用與實施例1相同的方法進行，所不同的是：本實施例中第二無氧氣體的溫度為120℃。其余均與實施例1中相同。按照本實施例的方法，穩(wěn)定運行2h后發(fā)現(xiàn)入料腿處的物流以及出料口處的物料均不順暢，停工檢查后發(fā)現(xiàn)入料腿內(nèi)部出現(xiàn)煤糊使通道變小。表2干燥后煤炭出料/(t/h)冷凝水量/(t/h)干燥后煤的水分/重量％實施例153.746.38.6對比例194.85.248.2實施例253.546.58.2實施例353.846.28.7實施例458.141.915.5實施例561.039.019.5實施例659.840.217.9實施例760.239.818.3實施例859.239.718.1對比上述實施例和對比例的結(jié)果可以看出，本發(fā)明的方法能顯著提高煤中水分的脫除率。另外，對比實施例1-3與實施例4-8的結(jié)果還可以看出，通過特別地控制換熱介質(zhì)的溫度、入料腿的結(jié)構(gòu)、第一無氧氣體的進料量以及干燥塔的結(jié)構(gòu)尺寸能夠得到水含量非常低的干燥煤。也就是說，本發(fā)明的方法通過綜合優(yōu)化干燥塔的結(jié)構(gòu)以及工藝流程中的操作參數(shù)，能夠明顯提高原料煤中的水分去除率。同時，對于干燥100t/h含水量為50重量％左右的原料煤的干燥單元來 說，開工一年可以從煤中取水約37萬噸，能夠較明顯地改善缺水地區(qū)的水資源缺乏情況。以上詳細描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，但是，本發(fā)明并不限于上述實施方式中的具體細節(jié)，在本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進行多種簡單變型，這些簡單變型均屬于本發(fā)明的保護范圍。另外需要說明的是，在上述具體實施方式中所描述的各個具體技術(shù)特征，在不矛盾的情況下，可以通過任何合適的方式進行組合，為了避免不必要的重復，本發(fā)明對各種可能的組合方式不再另行說明。此外，本發(fā)明的各種不同的實施方式之間也可以進行任意組合，只要其不違背本發(fā)明的思想，其同樣應當視為本發(fā)明所公開的內(nèi)容。當前第1頁12