專利名稱：一種利用最簡(jiǎn)化軋制工藝制造熱軋鋼板的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種利用最簡(jiǎn)化軋制工藝制造熱軋鋼板的方法，更具體地說(shuō)，涉及其中利用最簡(jiǎn)化軋制工藝使熱軋鋼板的超薄條生產(chǎn)成為可能的方法。
在最簡(jiǎn)化軋鋼制造工藝中，利用直接連接的、從連續(xù)鑄造過(guò)程到滾壓過(guò)程的較短過(guò)程，在最短時(shí)間內(nèi)形成最終產(chǎn)品。因此，最簡(jiǎn)化軋鋼制造工藝與高爐鋼制造工藝明顯不同。
然而有許多種最簡(jiǎn)化軋制工藝，根據(jù)形成板的厚度，一般可分成兩大類(lèi)形成厚度小于70mm板的薄板工藝與形成厚度大于70mm板的中厚度板工藝。另外，根據(jù)采用的加熱和輾壓方法，最簡(jiǎn)化軋制工藝還可分成兩類(lèi)。
至于涉及到的實(shí)際生產(chǎn)方法，典型的最簡(jiǎn)化軋制工藝包括ISP(串聯(lián)式條板生產(chǎn)in-line strip production)工藝、CSP(結(jié)合式條板生產(chǎn)compact strip production)工藝和丹尼爾工藝。
圖4示出了ISP工藝生產(chǎn)線的示意圖。參見(jiàn)附圖，把盛在鑄勺91中的熔化鋼水澆注到漏斗92中，然后經(jīng)過(guò)具有75mm鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)101和液芯壓縮機(jī)(liguid core reducer)102。經(jīng)過(guò)持續(xù)鑄造機(jī)101后，溶化的鋼水鑄造成約略厚度為60mm的板坯。在還沒(méi)有切成預(yù)定長(zhǎng)度的板坯首先在第一個(gè)氧化皮清除器108a中去氧化皮，然后直接在壓縮單元103中進(jìn)行軋制，以形成厚度為20-30mm的扁鋼條。
經(jīng)過(guò)壓縮單元103后，扁鋼條通過(guò)第一切割機(jī)104a切成適當(dāng)長(zhǎng)度。接著被切割后的扁鋼條在加熱爐105中加熱，并在卷繞臺(tái)106a進(jìn)行卷繞。接著，被卷繞的扁鋼條在開(kāi)卷機(jī)106b中開(kāi)卷，然后在第二個(gè)氧化皮清除器108b中去氧化皮。在該過(guò)程之后，使扁鋼條在精軋制機(jī)107中軋制成最后的預(yù)定厚度，然后扁鋼條在冷卻器120中進(jìn)行冷卻，最后在下方卷繞機(jī)121上進(jìn)行卷繞。圖4中標(biāo)號(hào)104b是指第二個(gè)切割機(jī)。
在上面描述的ISP工藝中，由于第一切割機(jī)104a連在壓縮單元103的下游，持續(xù)鑄造機(jī)101和壓縮單元103實(shí)際上通過(guò)在其中穿過(guò)的板坯而連接。于是很難控制整個(gè)工藝過(guò)程。另外，由于在持續(xù)鑄造機(jī)101中鑄造的高溫板在壓縮單元103中軋制，于是就有可能使壓縮單元103在板坯的溫度作用下變形。另外，鑄造后的板坯在沒(méi)有任何加熱情況下直接在壓縮單元103中軋制。結(jié)果，就形成了板坯邊緣和中心之間的溫差，在板上形成了表面缺陷。
另外，由于緊接著持續(xù)鑄造后在第一個(gè)氧化皮清除器108a中去氧化皮，于是不能達(dá)到最佳的去氧化皮。也就是說(shuō)，因?yàn)檠趸さ暮穸仁怯邢薜?，同時(shí)在氧化層上僅有很少數(shù)量的孔，所以氧化皮和板坯基質(zhì)之間的結(jié)合力非常大。
關(guān)于CSP工藝，請(qǐng)參照?qǐng)D5，象上述的ISP工藝一樣，盛在鑄勺91中的熔化鋼水澆注到漏斗92中。在經(jīng)過(guò)持續(xù)鑄造機(jī)201和液芯壓縮機(jī)202后，熔化的鋼水鑄成板坯。板坯于是被切割機(jī)204切割成適當(dāng)長(zhǎng)度。使切割后的板坯在至少具有170m長(zhǎng)度的加熱爐205中加熱。在加熱爐205中，板坯加熱到適合軋制的溫度。在這個(gè)步驟之后，加熱后的板坯通過(guò)氧化皮清除器208去氧化皮，然后經(jīng)過(guò)六個(gè)軋輥進(jìn)行軋制，最后軋制后的板坯通過(guò)冷卻器220冷卻，之后經(jīng)過(guò)卷繞機(jī)221進(jìn)行卷繞。
在上述的CSP工藝中，因?yàn)榭紤]到加熱爐205的長(zhǎng)度，所以同時(shí)可有多達(dá)三塊的板坯位于其中。這提高了制造的生產(chǎn)率。另外，由于在另外的持續(xù)鑄造機(jī)(未示出)形成的板坯不直接傳送到軋制機(jī)207中，于是加熱爐205不得不轉(zhuǎn)動(dòng)或移動(dòng)，以把板坯送到軋制機(jī)207中。CSP工藝的另一個(gè)特點(diǎn)是由于通過(guò)持續(xù)鑄造機(jī)201形成的板坯厚度小于50mm，于是在CSP工藝中不需要壓縮單元。
然而，CSP工藝的缺點(diǎn)是，由于鑄造是在比形成中厚度板需要的速率要大的速率中進(jìn)行的，于是生產(chǎn)率要落后于制造中厚度板的其他方法。
參照?qǐng)D6，該圖為丹尼爾工藝生產(chǎn)線的示意圖，在鑄勺91中的熔化鋼水澆注到漏斗92后，固化后的熔化鋼水在持續(xù)鑄造機(jī)301的90mm鑄模和液芯壓縮機(jī)302中進(jìn)行軟壓縮，于是形成了70mm厚的板坯。該板坯然后通過(guò)第一切割機(jī)304a切成適當(dāng)?shù)拈L(zhǎng)度。接著把被切割的板坯在第一氧化皮清除器308a中去氧化皮，然后在第一加熱爐305中加熱到適合進(jìn)行軋制的溫度。第一加熱爐305具有相當(dāng)?shù)拈L(zhǎng)度，可以使同時(shí)有一組板坯在其中加熱。
因?yàn)橹泻穸劝逵玫つ釥柟に囘M(jìn)行制造，所以要提供粗軋制機(jī)303和精軋制機(jī)307。也就是說(shuō)，在通過(guò)粗軋制機(jī)303對(duì)板坯軋制成扁鋼條后，扁鋼條還要在精軋制機(jī)307中進(jìn)行軋制。在粗軋制機(jī)303和精軋制機(jī)307之間設(shè)置有熱覆蓋層305b，以確保扁鋼條在送到精軋制機(jī)307前保持適當(dāng)?shù)臏囟?。根?jù)一個(gè)扁鋼條的長(zhǎng)度來(lái)確定熱覆蓋層305b的長(zhǎng)度。在精軋制機(jī)307中進(jìn)行軋制后，扁鋼條通過(guò)冷卻器320冷卻，然后由最后卷繞機(jī)321進(jìn)行卷繞。圖6中的標(biāo)號(hào)322是指寬度軋制機(jī)，標(biāo)號(hào)304b、308b和308c分別指第二切割機(jī)、第二氧化皮清除器和第三氧化皮清除器。
在上述丹尼爾工藝中，因?yàn)榫哂袩岣采w層305b較大的長(zhǎng)度(等于一塊板的長(zhǎng)度)，于是丹尼爾生產(chǎn)線的整體長(zhǎng)度增加。
本發(fā)明致力于解決上述問(wèn)題。
本發(fā)明的目的是提供一種利用最簡(jiǎn)化軋制工藝制造熱軋鋼板的方法，其中在該方法中，很容易控制加工過(guò)程，具有較高去氧化皮能力和容易實(shí)現(xiàn)寬度軋制，同時(shí)熱軋鋼板的超薄帶生產(chǎn)成為可能。
為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供一種利用最簡(jiǎn)化軋制工藝來(lái)制造熱軋鋼板的方法。該方法包括下面步驟把熔化的鋼水澆注到鑄勺和漏斗中，然后使該鋼水經(jīng)過(guò)具有鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)中，形成板坯；利用切割機(jī)把板坯切成預(yù)定長(zhǎng)度，形成一組切割的板坯；在第一加熱爐中把切割的板坯加熱到預(yù)定溫度；把在第一加熱爐中加熱的切割后的板坯去氧化皮；在壓縮單元中把板坯軋制成預(yù)定厚度，形成一組扁鋼條；在第二加熱爐中把扁鋼條加熱到預(yù)定溫度；通過(guò)卷繞臺(tái)對(duì)扁鋼條進(jìn)行卷繞，同時(shí)使扁鋼條保持在加熱狀態(tài)；通過(guò)開(kāi)卷機(jī)對(duì)扁鋼條卷開(kāi)卷；在精軋制機(jī)中把扁鋼條軋制成預(yù)定厚度。
根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)特征，板坯通過(guò)第一加熱爐加熱到1000攝氏度及以上的溫度。
根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)特征，板坯通過(guò)第一加熱爐在1000和1200攝氏度之間的溫度下加熱5-6分鐘。
根據(jù)本發(fā)明的另一個(gè)特征，板坯在去氧化皮之前，在由第一加熱爐加熱后進(jìn)行寬度軋制。
根據(jù)本發(fā)明的再一個(gè)特征，在壓縮單元中軋制的板坯在該單元輸出端保持在800和1000攝氏度之間的溫度。
根據(jù)本發(fā)明的又一個(gè)特征，對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
根據(jù)本發(fā)明的又一個(gè)特征，在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯的厚度為100mm，同時(shí)板坯經(jīng)過(guò)液芯壓縮后厚度為80mm。
在另一個(gè)方面，使扁鋼條通過(guò)開(kāi)卷機(jī)進(jìn)行開(kāi)卷，把扁鋼條切成預(yù)定長(zhǎng)度；把扁鋼條的末端連接起來(lái)；在精軋制機(jī)中把扁鋼條軋制成預(yù)定厚度；以及把扁鋼條切成預(yù)定長(zhǎng)度。
附圖包含在并構(gòu)成了說(shuō)明書(shū)的一部分，示出了本發(fā)明的實(shí)施例，同時(shí)和說(shuō)明書(shū)一起用于解釋本發(fā)明的原理

圖1為本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的用于最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線示意圖；圖2為本發(fā)明第二優(yōu)選實(shí)施例的用于最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線示意圖；圖3為示出了發(fā)生邊緣裂縫的等溫維持時(shí)間和等溫維持溫度之間關(guān)系的曲線圖；圖4為傳統(tǒng)ISP最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線；圖5為傳統(tǒng)CSP最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線；圖6為傳統(tǒng)丹尼爾最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線。
下面參照附圖來(lái)描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例。
圖1示出了本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的用于最簡(jiǎn)化軋制工藝的生產(chǎn)線示意圖。把熔化的鋼水連續(xù)地澆注到鑄勺91和漏斗92中，然后經(jīng)過(guò)具有鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)11中，于是熔化鋼水制成連續(xù)板坯。還可以在持續(xù)鑄造機(jī)11的下游設(shè)置有對(duì)連續(xù)板坯進(jìn)行壓縮的液芯壓縮機(jī)12。持續(xù)鑄造機(jī)11的鑄模為直平行鑄模。
持續(xù)鑄造機(jī)11的鑄模最好具有大約100mm的區(qū)間。這樣做是考慮到耐熔壽命(refractory life)而減小鑄模的輸出開(kāi)口，同時(shí)減小輸出流量和速度，使得鑄模中熔化的鋼水溫度保持恒定的水平。因此，可確保高質(zhì)量。另外，最好是液芯壓縮機(jī)12進(jìn)行約20mm的液芯壓縮。這樣，通過(guò)控制持續(xù)鑄造的條件和液壓縮，形成大約80mm的板坯，于是加在軋制機(jī)上的負(fù)載減少，同時(shí)質(zhì)量提高。
第一切割機(jī)14a設(shè)置在第一加熱爐15a的上游。第一切割機(jī)14a把板坯切成預(yù)定的適當(dāng)長(zhǎng)度，以使持續(xù)鑄造過(guò)程和緊接著的軋制操作獨(dú)立地完成，于是就不存在有控制問(wèn)題，同時(shí)獲得了較大的穩(wěn)定性。切割后的板坯經(jīng)過(guò)第一加熱爐15a，在其中板坯加熱到適合軋制的溫度，之后板坯在壓縮單元13中進(jìn)行軋制。在這里，加熱溫度最好超過(guò)1000攝氏度，更好的是在1000和1200攝氏度之間。另外，板坯最好在最佳溫度下加熱大約5-6分鐘。
現(xiàn)在來(lái)描述在壓縮單元13中進(jìn)行軋制之前加熱板坯的原因。由于在δ-γ的相變過(guò)程中，奧氏體的S(硫)溶解度非常低，S在晶界是離析的，并且S和Fe發(fā)生反應(yīng)生成FeS，F(xiàn)eS和Fe反應(yīng)生成Fe-FeS。因?yàn)樵诰Ы绲腇e-FeS以大約988攝氏度的液體存在，所以晶界強(qiáng)度減小，于是在軋制過(guò)程中產(chǎn)生裂縫。
然而，在鋼中含Mn(錳)的情形中，當(dāng)晶界的S沉積成MnS時(shí)，脆性消失。沉積物和發(fā)生的反應(yīng)由Mn的擴(kuò)散性來(lái)確定，如果在1050攝氏度保持大約10分鐘，則70％以上S可沉積成MnS。
因此，在本發(fā)明中，在通過(guò)壓縮單元13進(jìn)行軋制前，把板坯加熱到如上所述的條件下，于是在δ-γ的相變過(guò)程中，在晶界是離析的S，不與Fe發(fā)生反應(yīng)，而與Mn形成MnS，這樣避免了在軋制過(guò)程形成裂縫。
接著如上所述加熱的板坯在由壓縮單元13軋制前，通過(guò)第一氧化皮清除器18a進(jìn)行去氧化皮。由于板坯在本發(fā)明中是在加熱后去氧化皮，而不是在持續(xù)鑄造后立即進(jìn)行，于是該去氧化皮操作可有效地實(shí)現(xiàn)。也就是說(shuō)，在對(duì)鋼板加熱后，鋼板上的氧化皮變厚，其中氣孔的數(shù)量增加，于是氧化皮和鋼板之間的結(jié)合力減弱，這樣就容易使鋼板去氧化皮。
寬度軋制機(jī)22最好安裝在第一氧化皮清除器18a上游，用于在改變操作前改變板坯的寬度。此時(shí)，板坯的寬度軋制成對(duì)應(yīng)于板坯厚度的量，同時(shí)寬度軋制機(jī)22使板坯的寬度軋制成大約14-15mm以下。另外，在去氧化皮操作前，通過(guò)板坯的寬度軋制，在氧化皮上形成了裂縫，于是接下來(lái)的鋼板去氧化皮就好了。
在上述過(guò)程后，去氧化皮的板坯在壓縮單元13中進(jìn)行軋制。此時(shí)，軋制量和采用的軋制機(jī)平臺(tái)數(shù)量由考慮最終產(chǎn)品的期望厚度來(lái)確定。壓縮單元13最好包括三個(gè)平臺(tái)，其結(jié)構(gòu)可使80mm鋼板進(jìn)入到壓縮單元13中，而形成15-30mm扁鋼條。這里，壓縮單元也可以只包括兩個(gè)平臺(tái)，以形成20-30mm的扁鋼條。從壓縮單元13中出來(lái)的扁鋼條溫度在800和1000攝氏度之間。
在壓縮單元13下游設(shè)置有第二加熱爐15b。第二加熱爐15b把從壓縮單元13中出來(lái)的扁鋼條加熱到1030和1080攝氏度之間的溫度，于是精軋制機(jī)17更容易對(duì)扁鋼條進(jìn)行軋制，這樣使超薄板條制造更經(jīng)濟(jì)。在這里，為了更有效地加熱扁鋼條，最好第二加熱爐15b采用感應(yīng)加熱器。在利用感應(yīng)加熱器的情形中，該感應(yīng)加熱器的輸出由扁鋼條溫度增加的程度來(lái)確定，根據(jù)壓縮單元13的輸出溫度可靈活地使用感應(yīng)加熱器。最好在第二加熱爐15b中安裝分離器，以分離有缺陷的、特別是開(kāi)始和末端有缺陷的板坯。
接著由第二加熱爐15b加熱的扁鋼條在卷繞臺(tái)16a上進(jìn)行卷繞。卷繞臺(tái)16a最好安裝在保持爐15c中，使由第二加熱爐15b加熱升高的扁鋼條溫度可保持。保持爐15c的尺寸最好確定成可同時(shí)容納有8-10扁鋼條盤(pán)，使如果在精軋制機(jī)17中有問(wèn)題出現(xiàn)，持續(xù)鑄造機(jī)11可繼續(xù)進(jìn)行鑄造操作而不需停下來(lái)。
接著，扁鋼條卷在供應(yīng)到進(jìn)行精軋制過(guò)程的精軋制機(jī)17之前，在開(kāi)卷機(jī)16b中進(jìn)行開(kāi)卷。最好在開(kāi)卷機(jī)16b和精軋制機(jī)17之間設(shè)置有第二個(gè)切割機(jī)14b。該第二切割機(jī)14b切割扁鋼條的末端，于是在沒(méi)有任何中斷情況下進(jìn)行精軋制過(guò)程。
另外，在第二切割機(jī)14b和精軋制機(jī)17之間的精軋制機(jī)17上游，最好緊挨著精軋制機(jī)設(shè)置有第二氧化皮清除器18b。另外，由于精軋制機(jī)17的平臺(tái)數(shù)量確定了最后產(chǎn)品的厚度，于是最好一共為精軋制機(jī)17提供有5個(gè)平臺(tái)，以形成熱軋制鋼板的超薄板條的生產(chǎn)。而且，為了確保最終產(chǎn)品的高質(zhì)量形成，最好保持預(yù)定的軋制間隔。為達(dá)到這個(gè)目的，提供有成型控制器(圖中未示出)。另外，最好提供有砂輪(圖中未示出)，該砂輪研磨軋輥以控制軋輥邊緣部分之間的摩擦。
在精軋制機(jī)17的下游設(shè)置有冷卻器20，在精軋制機(jī)17中軋制的扁鋼條供應(yīng)到冷卻器20中，在該冷卻器中扁鋼條進(jìn)行冷卻。另外，在冷卻器20的下游設(shè)置有下方卷繞機(jī)21。在冷卻器20中冷卻的扁鋼條在下方卷繞機(jī)21中進(jìn)行卷繞。
如圖1所示，上述第一切割過(guò)程、第一加熱過(guò)程、寬度軋制過(guò)程、第一去氧化皮過(guò)程、第一軋制過(guò)程、第二加熱過(guò)程和第一卷繞過(guò)程可在多個(gè)位置上同時(shí)完成，提高了生產(chǎn)率。
圖2為按本發(fā)明第一優(yōu)選實(shí)施例的改型實(shí)例的用于最簡(jiǎn)化軋制工藝生產(chǎn)線示意圖。在圖中，除了增加的部分外，與圖1中出現(xiàn)的相似部分采用相同標(biāo)號(hào)，假定在兩個(gè)附圖中都出現(xiàn)的部件進(jìn)行相同操作。
如圖中所示，多個(gè)開(kāi)卷機(jī)31設(shè)置在卷繞臺(tái)16a的下游。另外，扁鋼條接合器32設(shè)置在第二切割機(jī)14b下游的第二切割機(jī)14b和第二氧化皮清除器18b之間。扁鋼條接合器32把在精軋制機(jī)中正在進(jìn)行軋制的扁鋼條后端與等待軋制扁鋼條的前端接合起來(lái)，于是扁鋼條可連續(xù)進(jìn)行軋制。最后，在冷卻器20和下方開(kāi)卷機(jī)21之間設(shè)置高速切割機(jī)33，該切割機(jī)33把在冷卻器20中冷卻的扁鋼條切成適當(dāng)長(zhǎng)度。該多個(gè)開(kāi)卷機(jī)31的結(jié)構(gòu)在本領(lǐng)域中是公知的。
圖3為示出了發(fā)生邊緣裂縫的等溫維持時(shí)間和等溫維持溫度之間關(guān)系的曲線圖。如圖所示，如果在超過(guò)900攝氏度的溫度維持適當(dāng)?shù)臅r(shí)間，那么就沒(méi)有邊緣裂縫發(fā)生。
在利用上述最簡(jiǎn)化軋制工藝制造熱軋鋼板的方法中，由于很容易控制該工藝，于是可獲得較強(qiáng)的去氧化皮能力和易實(shí)現(xiàn)寬度軋制的能力，同時(shí)熱軋鋼板的超薄帶生產(chǎn)成為可能，確保了鑄造穩(wěn)定性，提高了最終產(chǎn)品的質(zhì)量，并可適應(yīng)各種不同規(guī)格，提高了生產(chǎn)率。另外，利用在不停工基礎(chǔ)上進(jìn)行鑄造的能力，可減少最終產(chǎn)品中的缺陷，避免了飛花現(xiàn)象(flying phenomenon)的發(fā)生。
雖然上面詳細(xì)地描述了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，然而可以清楚地知道，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員對(duì)這里教導(dǎo)的基本發(fā)明概念進(jìn)行的許多變化和/或改型仍然落在本發(fā)明在附加的權(quán)利要求書(shū)中進(jìn)行限定的精神和范圍內(nèi)。
權(quán)利要求
1．一種制造熱軋鋼板的方法，其特征是包括下面步驟把熔化的鋼水澆注到鑄勺和漏斗中，然后使該鋼水經(jīng)過(guò)具有鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)中，形成板坯；利用切割機(jī)把板坯切成預(yù)定長(zhǎng)度，形成多個(gè)切割的板坯；在第一加熱爐中把切割的板坯加熱到預(yù)定溫度；把在第一加熱爐中加熱的切割后的板坯去氧化皮；在壓縮單元中把板坯軋制成預(yù)定厚度，形成多個(gè)扁鋼條；在第二加熱爐中把扁鋼條加熱到預(yù)定溫度；通過(guò)卷繞臺(tái)對(duì)扁鋼條進(jìn)行卷繞，同時(shí)使扁鋼條保持在加熱狀態(tài)；通過(guò)開(kāi)卷機(jī)對(duì)扁鋼條卷開(kāi)卷，及在精軋制機(jī)中把扁鋼條軋制成預(yù)定厚度。
2．如權(quán)利要求1所述的方法，其特征是其中板坯通過(guò)第一加熱爐加熱到1000攝氏度及以上的溫度。
3．如權(quán)利要求2所述的方法，其特征是其中板坯通過(guò)第一加熱爐在1000和1200攝氏度之間的溫度下加熱5-6分鐘。
4．如權(quán)利要求1-3任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中板坯在去氧化皮之前，在由第一加熱爐加熱后進(jìn)行寬度軋制。
5．如權(quán)利要求1-3任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中在壓縮單元中軋制的板坯在該輸出端保持在800和1000攝氏度之間的溫度。
6．如權(quán)利要求4所述的方法，其特征是其中板坯在壓縮單元中軋制的板坯在該輸出端保持在800和1000攝氏度之間的溫度。
7．如權(quán)利要求1-3任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
8．如權(quán)利要求4所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
9．如權(quán)利要求5所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
10．如權(quán)利要求6所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
11．如權(quán)利要求7所述的方法，其特征是其中在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯的厚度為100mm，同時(shí)板坯經(jīng)過(guò)液芯壓縮后厚度為80mm。
12．如權(quán)利要求8-10任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯的厚度為100mm，同時(shí)板坯經(jīng)過(guò)液芯壓縮后厚度為80mm。
13．一種制造熱軋鋼板的方法，其特征是包括下面步驟把熔化的鋼水澆注到鑄勺和漏斗中，然后使該鋼水經(jīng)過(guò)具有鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)中，形成板坯；利用第一切割機(jī)把板坯切成預(yù)定長(zhǎng)度，形成多個(gè)切割的板坯；在第一加熱爐中把切割的板坯加熱到第一軋制的預(yù)定溫度；把在第一加熱爐中加熱的切割后的板坯去氧化皮；在壓縮單元中把板坯軋制成預(yù)定厚度，形成多個(gè)扁鋼條；在第二加熱爐中把扁鋼條加熱到第二軋制的預(yù)定溫度；通過(guò)卷繞臺(tái)對(duì)扁鋼條進(jìn)行卷繞，同時(shí)使扁鋼條保持在加熱狀態(tài)；通過(guò)開(kāi)卷機(jī)對(duì)多個(gè)扁鋼條卷開(kāi)卷；在精軋制機(jī)中把扁鋼條軋制成預(yù)定厚度，同時(shí)正在軋制的板鋼的后端與等待軋制的另一塊板鋼進(jìn)行接合，于是板鋼可連續(xù)進(jìn)行軋制；及通過(guò)第三切割機(jī)把扁鋼條切成預(yù)定長(zhǎng)度。
14．如權(quán)利要求13所述的方法，其特征是其特征是其中板坯通過(guò)第一加熱爐加熱到1000攝氏度及以上的溫度。
15．如權(quán)利要求14所述的方法，其特征是其中板坯通過(guò)第一加熱爐在1000和1200攝氏度之間的溫度下加熱5-6分鐘。
16．如權(quán)利要求13-15任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中板坯在去氧化皮之前，在由第一加熱爐加熱后進(jìn)行寬度軋制。
17．如權(quán)利要求13-15任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中在壓縮單元中軋制的板坯在該單元輸出端保持在800和1000攝氏度之間的溫度。
18．如權(quán)利要求16所述的方法，其特征是其中板坯在壓縮單元中軋制的板坯在該單元輸出端保持在800和1000攝氏度之間的溫度。
19．如權(quán)利要求13-15任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
20．如權(quán)利要求16所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
21．如權(quán)利要求17所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
22．如權(quán)利要求18所述的方法，其特征是其中對(duì)在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯進(jìn)行液芯壓縮。
23．如權(quán)利要求19所述的方法，其特征是其中在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯的厚度為100mm，同時(shí)板坯經(jīng)過(guò)液芯壓縮后厚度為80mm。
24．如權(quán)利要求20-22任何一項(xiàng)所述的方法，其特征是其中在持續(xù)鑄造機(jī)中鑄造的板坯厚度為100mm，同時(shí)板坯經(jīng)過(guò)液芯壓縮后厚度為80mm。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)一種制造熱軋鋼板的方法。該方法包括下面步驟:使熔化的鋼水經(jīng)過(guò)鑄勺(91)和漏斗(92),然后使該鋼水經(jīng)過(guò)具有鑄模的持續(xù)鑄造機(jī)(11)中,形成板坯;利用切割機(jī)(14a)把板坯切成預(yù)定長(zhǎng)度,形成多個(gè)切割的板坯;在第一加熱爐(15a)中把切割的板坯加熱到預(yù)定溫度;把在第一加熱爐中加熱的切割后的板坯去氧化皮;在壓縮單元(13)中把板坯軋制成預(yù)定厚度,形成多個(gè)扁鋼條;在第二加熱爐(15b)中把扁鋼條加熱到預(yù)定溫度:通過(guò)卷繞臺(tái)(16a)對(duì)扁鋼條進(jìn)行卷繞,同時(shí)使扁鋼條保持在加熱狀態(tài):通過(guò)開(kāi)卷機(jī)(16b)對(duì)扁鋼條卷開(kāi)卷;在精軋制機(jī)中把扁鋼條軋制成預(yù)定厚度。
文檔編號(hào)C09B17/02GK1299304SQ99805786
公開(kāi)日2001年6月13日 申請(qǐng)日期1999年3月4日 優(yōu)先權(quán)日1998年7月20日
發(fā)明者崔登模, 李相日, 閔泳麟 申請(qǐng)人:浦項(xiàng)綜合制鐵株式會(huì)社