專利名稱：高碳烯烴的制備工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種在催化 蒸餾條件下通過低碳烯烴的齊聚反應(yīng)，特別是乙烯的齊聚反應(yīng)來制備高碳烯烴的工藝，并同時分離該高碳烯烴。與現(xiàn)有技術(shù)相比，該工藝的操作不需要添加額外的溶劑。
背景技術(shù)：
已經(jīng)開發(fā)了幾種通過烯烴的齊聚反應(yīng)來制備高碳烯烴的催化工藝，特別是通過乙烯的齊聚反應(yīng)來獲得一系列高碳烯烴(C2H4)n的催化工藝(方程式I)。C2H4 < = > C4H8, C6H12, C8H16, ...(I) i.[催化劑]
最初如此形成的高碳烯烴通常為末端(α )烯烴，也就是在第一碳原子上具有單個的雙鍵的烯烴。之后該末端烯烴可以異構(gòu)化為一種或多種內(nèi)烯烴，也就是在中間的碳原子上具有雙鍵的烯烴。然而，通常地該末端烯烴相對于內(nèi)烯烴來說具有較高的商業(yè)應(yīng)用和價值。例如，需要使用末端烯烴與乙烯相結(jié)合來形成部分接枝的聚烯烴共聚單體、生物可降解的洗滌劑、潤滑劑或者增塑劑。由此需要處于一定的條件之下進(jìn)行該工藝的催化反應(yīng)，即最小化該異構(gòu)化反應(yīng)，從而確保更高程度地選擇末端烯烴。在低溫下的操作使該異構(gòu)化反應(yīng)的速率最小化。然而，其也需要具有高反應(yīng)速率。該工藝在高溫條件下的操作相對于低溫來說提供了更高的反應(yīng)速率。然而，這就需要高的反應(yīng)器壓力以允許在液相中高的烯烴濃度。對于烯烴的齊聚反應(yīng)，目前使用的主要有三種工業(yè)化工藝，每一種均具有相對高程度的復(fù)雜性并且小于理想效率。Chevron公司和Ethyl公司在均相催化體系中使用Ziegler 型催化劑。Shell 高碳烯經(jīng)工藝(Shell Higher Olefins Process) (SHOP)使用鎳的絡(luò)合物作為催化劑。這些體系中每一種均在液相反應(yīng)器中使用溶劑和催化劑，該反應(yīng)器必須裝備有中間冷卻器。之后利用一系列的分離柱純化在產(chǎn)物流中的混合物。在漿料反應(yīng)器體系中使用的固態(tài)催化劑工藝允許催化劑從反應(yīng)混合物中更容易地分離，但是存在一些挑戰(zhàn)。產(chǎn)物在催化劑的表面以及在反應(yīng)物上具有強(qiáng)烈的吸附。而且在高反應(yīng)溫度下對于所需要的末端烯烴的選取具有不利的熱力學(xué)影響，高反應(yīng)溫度下形成了內(nèi)烯烴。這就需要更具活性的催化劑。這些因素的每一種包括由于產(chǎn)物的分解和異構(gòu)化的形成而導(dǎo)致的催化劑失活，其必須被克服。對于改善齊聚反應(yīng)的工藝來說，具有一些潛在的能夠?qū)ζ溥M(jìn)行有益改變的原則，包括使用更加溫和的條件從而使選擇最大化，且發(fā)展更加具有活性和更加具有選擇性的催化劑從而提高產(chǎn)率和制備速率。在許多已知的用于催化烯烴的齊聚反應(yīng)的催化劑中，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)高酸性的多相催化劑包括，例如在硫酸化氧化鋁負(fù)載的微細(xì)的鎳，其對于丙烯的二聚反應(yīng)是特別具有活性的，如在1990年公開的法國專利2641 477中描述的。在‘477中使用的Ni/硫酸化Al2O3催化劑在室溫下對于丙烯的二聚反應(yīng)是具有活性的，在漿料反應(yīng)器中在惰性的烴類溶劑中進(jìn)行該反應(yīng)。此外，已知一種包括Ni/硫酸化無孔Al2O3 (市售的AL0N)的相似的催化劑對于乙烯的齊聚反應(yīng)是具有活性的，如Zhang等在“Oligomerization of Ethylene in a SlurryReactor Using a Nickel/Sulfonated Alumina Catalyst)”，Ind. Eng. Chem. Res. , 36,3433-3438 (1997)中所描述的，它的內(nèi)容納入本文作為參考。幾種其它的烯烴齊聚反應(yīng)工藝在專利文獻(xiàn)和公開文獻(xiàn)中有所描述。這些文獻(xiàn)中描述了乙烯齊聚反應(yīng)的催化體系，其使用均相或者多相催化劑。然而，所有現(xiàn)有技術(shù)的特征是 使用溶劑，與本發(fā)明的工藝相比其是實施該工藝所必需的。與本發(fā)明具有如此區(qū)別的其它現(xiàn)有技術(shù)的例子包括=Krug等的美國專利6，841，711 ；Gildert等的美國專利6，274，783，Vora等的美國專利6，025, 53以及Townsend等的美國專利6，004, 256。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種低碳烯烴(特別是乙烯)齊聚反應(yīng)的工藝，其不添加溶齊U，以使得其不需要從流體，例如烴類溶劑中分離高碳烯烴產(chǎn)物。該工藝在催化蒸餾條件下實施以使得該高碳烯烴產(chǎn)物為液體的形式，從而該產(chǎn)物能夠作為液體容易地從反應(yīng)混合物中分離出。根據(jù)本發(fā)明，提供一種用于制備具有通ScnH2n的高碳烯烴的工藝，其中通過低碳烯烴的催化齊聚反應(yīng)時η為大于2的整數(shù)，并且特別地當(dāng)通過乙烯的齊聚反應(yīng)時該η為2到5的整數(shù)，且同時該高碳烯烴作為液體利用催化蒸餾條件，例如在催化蒸餾柱中來分離。該工藝不需要添加溶劑，其可以在一定的溫度和壓力下連續(xù)地實施以使得該高碳烯烴主要為液相并且乙烯同時作為氣相和溶解相而存在，以形成具有液態(tài)高碳烯烴的溶液。合適的催化劑包括上文描述的均相和多相的催化劑，例如一種包括分散在無孔氧化鋁載體上的鎳的催化劑，其具有高活性并且在低溫下對于末端烯烴具有良好的選擇性。例如，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)上文描述的被稱為ALON的催化劑是很有用的。如果催化劑為固體，那么其稱為多相的(氣-固或者液-固)。如果該固體或者液體催化劑溶解在液體反應(yīng)混合物中，那么其僅具有一相(液體)，因此其被稱為均相催化劑。


為了更加完全地理解本發(fā)明以及本發(fā)明的進(jìn)一步的目的和優(yōu)勢，下文將結(jié)合附圖進(jìn)行描述。圖I為同時發(fā)生乙烯的齊聚反應(yīng)以及高碳烯烴分離的催化蒸餾示意圖。圖2示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第一分布曲線。P=40atm，RR=12, D/F=0. 45，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 05，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=54. 36%ο第I級位于柱的頂端。圖3示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第二分布曲線。P=40atm，RR=12, D/F=0. 45，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 05，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=44. 03%。圖4示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第三分布曲線。P=40atm，RR=12, D/F=0. 45，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 05，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=44. 03%。圖5示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第四分布曲線。P=40atm, RR=15, D/F=0. 35，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 10，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=61. 27%。圖6示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第五分布曲線。P=40atm, RR=79, D/F=0. 05，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 50，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=96. 88%ο圖7示出使用催化蒸餾柱的乙烯齊聚反應(yīng)工藝模型的組分與溫度的第六分布曲線。P=40atm, RR=79, D/F=0. 05，RXN位于第3級，平衡轉(zhuǎn)化率=0. 50，乙烯的總轉(zhuǎn)化率=96. 88%ο
具體實施例方式
下文的描述包括通過實驗室試驗和使用ASPEN PLUS模擬所獲得的數(shù)據(jù)。參考圖1，裝置10具有在本發(fā)明工藝中提供的催化蒸餾柱12。柱12具有上部第一部分14，中部第二部分16以及下部第三部分18。在第一部分14提供有冷凝器20，其用于冷凝氣相反應(yīng)混合物27的可冷凝組分，使它們作為液體返回至柱12的第一部分14。在柱12的第三部分18提供有重沸器22，其用于蒸餾液體反應(yīng)混合物28的更容易揮發(fā)的組分，其被收集并作為揮發(fā)物返回至柱12的第三部分18。柱12的第二部分16包括催化劑床24，在其中具有齊聚反應(yīng)催化劑26。通過實驗測試已經(jīng)發(fā)現(xiàn)優(yōu)選的催化劑26為酸性催化劑。如果該催化劑在滴定的過程中能夠消耗顯著量的堿性物質(zhì)，那么其將被認(rèn)為是酸性的。例如，該硫酸化的鎳/氧化鋁(ALON)能夠在滴定實驗中消耗 NH3。這一發(fā)現(xiàn)與 Espinoza 等的“Catalytic Oligomerization of Ethyleneover Nickel—exchanged Amorphous Silica—alumina: Effect of the Acid Strength ofthe Support”Appl. Catal. 29, 295 (1987)中的不同的體系是一致的。一種優(yōu)選的催化劑26包括良好分散的并且在無孔氧化鋁載體上負(fù)載的鎳(Ni)，例如商品AL0N。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)這樣的催化劑具有高的活性Ni中心，對于使用基本上純的乙烯(參見下文)作為齊聚反應(yīng)的原料30來說，其能夠促使該齊聚反應(yīng)工藝在非常溫和的條件下進(jìn)行(約-10°C至約8°C)，例如在約40至50個大氣壓下實施。所需要的表面酸度通過表面硫酸化來獲得。因為ALON僅具有外表面并且該反應(yīng)產(chǎn)物為大分子，所以反應(yīng)產(chǎn)物的解吸附作用增強(qiáng)(更少的產(chǎn)物吸附在催化劑表面上)，從而導(dǎo)致反應(yīng)速率更高和并改善催化劑穩(wěn)定性。在裝置10的第二實施方案中(未示出)，在柱12內(nèi)的不同高度上具有多個催化劑床24。當(dāng)具有多于一個催化劑床24時,柱12內(nèi)的溫度梯度緩和(smooth out),并能夠更加容易地控制柱12內(nèi)的原料(例如乙烯)30的相對濃度。在反應(yīng)混合物中不需要添加溶劑。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)本發(fā)明工藝的齊聚反應(yīng)(上述方程式I)發(fā)生在催化劑床24內(nèi)。當(dāng)溫度和壓力足夠高以使得乙烯30主要以液體形式存在的時候(對于乙烯，臨界溫度即沸點為-8. 9°C),并且當(dāng)酸性催化劑26包括在無孔氧化鋁上負(fù)載的Ni的時候，產(chǎn)物36和乙烯30的相互接觸促使了所述產(chǎn)物36的解吸附。液態(tài)乙烯30溶解了吸附在催化劑表面活性中心上的高碳烯烴36，由此最小化進(jìn)一步的催化反應(yīng)。接下來其使烯烴異構(gòu)體的形成或者其它副產(chǎn)物的形成最小化，由此增強(qiáng)了所需要的末端線性烯烴(α -烯烴)的選擇性。
原料30相對于產(chǎn)物36更容易揮發(fā)。當(dāng)該工藝在足夠高的溫度和壓力下實施時，產(chǎn)物36主要以液相28存在。優(yōu)選地，原料30以液體的形式給料，并且其在回流的反應(yīng)混合物中存在氣態(tài)和液態(tài)的平衡。
本文現(xiàn)在將概述使用乙烯作為原料30的實施例的工藝。該乙烯原料30可以選自基本上純的乙烯，其典型地如在聚乙烯的制備中所使用的具有99. 9%的乙烯和O. 1%的乙烷，或者富含乙烯的混合物，例如典型地包括約80. 5%乙烯、18. 2%乙烷和I. 3%乙炔的未分餾的工業(yè)乙烯流體。任選地，可以在給料至齊聚反應(yīng)的反應(yīng)器中之前移除或者轉(zhuǎn)化該乙炔。本領(lǐng)域技術(shù)人員將認(rèn)識到對于具有不同組分的富含乙烯的原料混合物來說，在其沸點以液態(tài)形式存在的低碳烯烴原料的反應(yīng)參數(shù)將在某種程度上有所不同。例如，當(dāng)原料30包括上述的未分餾的工業(yè)乙烯流時，該混合物會在50 atm下在16°C至17. 5°C之間閃蒸。還將認(rèn)識到當(dāng)?shù)吞枷N原料組分包括C3、C4、C5等的時候，提供給以必要的液體形式存在的原料的所需要的溫度和壓力將會是不同的，即不同的沸點。液態(tài)乙烯30通過進(jìn)入管線32給料至柱的上部部分14，其位于高于催化劑床24的上表面34的位置。乙烯30通過齊聚反應(yīng)形成一系列的高碳烯烴CnH2n36，其與乙烯混合以形成液相反應(yīng)混合物28，通過催化劑床24的下表面38下降并在柱12的第三部分18內(nèi)進(jìn)行收集。所供給的液態(tài)乙烯30通過管線32將液相產(chǎn)物36作為液體混合物28從催化劑表面沖掉。由此乙烯30持續(xù)供給，在催化劑床24內(nèi)反應(yīng)，并且與產(chǎn)物36 —起下降成為液體混合物28。如圖I所示的進(jìn)入管線32的位置位于催化劑床24之上。本領(lǐng)域技術(shù)人員將認(rèn)識到進(jìn)入管線32可以被置于催化劑床24之上、之下，或者在催化劑床24的垂直長度內(nèi)的某個位置。此外，在柱12的不同高度的位置處可以具有多于一個的進(jìn)料管線32。該產(chǎn)物的分布受到進(jìn)入管線32的位置的影響。通過修正進(jìn)入管線32的位置、以及控制回流速率和重沸器效率，可控制地改變產(chǎn)物的板內(nèi)的分布。值得注意的是，管線42是任選的。僅在冷凝器處的氣相中存在雜質(zhì)的時候其才是需要的。液態(tài)產(chǎn)物混合物28通過重沸器22移除，更易揮發(fā)的組分，特別是乙烯通過重沸器22作為揮發(fā)物返回至柱12。剩下的部分為液態(tài)產(chǎn)物36，其通過管線40移除。乙烯30的給料速率，工藝實施條件，以及液態(tài)產(chǎn)物的移除速率決定了從柱12移除的產(chǎn)物液體的組分。優(yōu)選地，該反應(yīng)在加壓下實施，例如40個大氣壓，從而維持乙烯30在其沸點。該工藝在低溫下實施，優(yōu)選在約_20°C至約8°C，并且更優(yōu)選在-10°C至8°C，當(dāng)在40至50個大氣壓下實施時。在這些條件下，乙烯主要在其沸點以液態(tài)的形式存在于柱12的第一部分14內(nèi)，并且作為產(chǎn)物36的溶液作為濃縮相28存在于催化劑床24和柱12的第三部分18內(nèi)。需要在最高可能的溫度運行CD柱，其中乙烯在其沸點處于液態(tài)(氣體和液體均存在)。在柱的頂部不具有產(chǎn)物并且由此在這一區(qū)域優(yōu)選在乙烯的沸點進(jìn)行操作(在50atm下約8°C )。一旦產(chǎn)物形成，或者當(dāng)更高沸點的組分例如乙烷存在的時候，床的溫度就開始增加。已知工業(yè)乙烯包含雜質(zhì)，包括乙烷。此外，乙烷或者其它的輕烴可以在反應(yīng)混合物中累積，并且當(dāng)它們?yōu)閾]發(fā)物的時候主要在柱12的第一部分14內(nèi)累積。由此就必需移除這些揮發(fā)性材料44，當(dāng)使用間歇式模式操作的時候需要一次次地移除，當(dāng)使用連續(xù)工藝操作的時候需要連續(xù)地移除。包含不期望的揮發(fā)物44的流體通過出料管線42來移除。
烯烴的齊聚反應(yīng)，特別是乙烯的齊聚反應(yīng)的新的工藝具有如下的有利的特征幾種對于乙烯的齊聚反應(yīng)具有活性的催化劑包括均相催化劑和多相催化劑。一種優(yōu)選的催化劑具有高活性Ni中心，其能夠在非常溫和的條件下實施齊聚反應(yīng)的工藝。所需要的表面酸度通過表面的硫酸化而獲得。這一優(yōu)選的催化劑包括良好分散的并且在無孔氧化鋁載體上負(fù)載的Ni，由此促使了產(chǎn)物的解吸附，相繼地最小化了異構(gòu)體的形成，并且由此增強(qiáng)了所需要的末端線性烯烴(α-烯烴)的選擇性。液體原料和通過原料的齊聚反應(yīng)形成的高碳烯烴還被用作液體介質(zhì)，而不添加溶劑，由此促使產(chǎn)物從催化劑表面解吸附。催化蒸餾柱12的應(yīng)用提供了進(jìn)一步的優(yōu)勢。放熱反應(yīng)的熱量(22kcal/mol)用于減少在蒸餾步驟中的能量需求。其不具有熱點，并且由此其不需要中間冷卻器。因為液體原料和產(chǎn)物高碳烯烴36被用作溶劑，并且僅原料烯烴被給料至該柱，所以不需要溶劑。所獲得的高反應(yīng)物濃度導(dǎo)致了低傳質(zhì)阻力以及高反應(yīng)速率。在下文的實施例I中詳細(xì)描述的酸性NiAl2O3催化劑具有較高的選擇性和穩(wěn)定性。至少一個固定的催化劑床24用作催化蒸餾柱12內(nèi)的反應(yīng)器，并且不需要提供其它的柱來將催化劑從反應(yīng)混合物中分離，相比之下可能會使用不具有溶劑的高酸性均相反應(yīng)性蒸餾體系。因此，當(dāng)多相反應(yīng)與現(xiàn)有的一些工業(yè)工藝中所使用的液相反應(yīng)基本上相似的時候，本文所描述的催化劑和催化蒸餾工藝涉及顯著的額外的優(yōu)勢。
實施例實施例I、包括在氧化鋁上負(fù)載的Ni的催化劑的活性。本文已經(jīng)不出Zhang等在“Oligomerization of Ethylene in a Slurry ReactorUsing a Nickel/Sulfonated Alumina Catalyst”， Ind. Eng. Chem. Res., 36,3433-3438 (1997)中報道的數(shù)據(jù)是可以再現(xiàn)的，并且該催化劑對于本發(fā)明在催化蒸餾條件下是有用的。使用庚烷作為溶劑時，Zhang等使用間歇式反應(yīng)器并且在溫和的操作條件下進(jìn)行了一系列的試驗。該Ni/AL0N催化劑如他們所描述的那樣來制備，當(dāng)在下述的操作條件下使用的時候其顯示出高活性
反應(yīng)溫度278、298、308、323K
壓力170. 26kPa
在Parr反應(yīng)器中的運行時間3h
正庚烷(溶劑)用量120mL
攪拌速度450rpm
催化劑I. 7wt%Ni 以及 5. 0wt%S042- 催化劑用量O. 2、0· 3、0· 4、0· 5g
該催化劑對于齊聚反應(yīng)具有高活性。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)該工藝關(guān)于乙烯(方程式2)具有一級動力學(xué)并且活化能為16. 3kJ/mol。該催化劑的粒間和粒內(nèi)抗性均不能被忽略。外部擴(kuò)散、內(nèi)部擴(kuò)散以及反應(yīng)的組合抗性表示在方程式3中，其為控制步驟。
權(quán)利要求
1.ー種用于制備具有通式為CnH2n的線性高碳烯烴的エ藝，其中n為大于2的整數(shù)，該エ藝包括 提供包括低碳烯烴的原料組合物，其中n為2飛的整數(shù)， 在催化蒸餾條件下暴露原料組合物，使其與催化劑床相接觸以形成包含高碳烯烴的液態(tài)反應(yīng)混合物，其中該包括一定的溫度和壓カ的催化蒸餾條件使得該原料組合物在其沸點處于液態(tài)的形式，而在催化劑床中則包括齊聚反應(yīng)催化劑，該齊聚反應(yīng)催化劑具有形成末端高碳烯烴的選擇性，并且 同時通過催化蒸餾從該反應(yīng)混合物中分離該高碳烯烴，并以液體形式回收該高碳烯烴。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的エ藝，其中該催化劑為多相催化劑或者均相催化劑。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的エ藝，其中該催化劑為酸性多相催化劑。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的エ藝，其中該催化劑為在硫酸化的無孔氧化鋁上負(fù)載的鎳。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的エ藝，其中該原料組合物包括こ烯。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的エ藝，其中該溫度為-20°C至8°C，并且該壓カ為40至50個大氣壓。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的エ藝，其中該原料組合物包括99.9%的こ烯和0. 1%的こ烷。
8.根據(jù)權(quán)利要求I所述的エ藝，其中該原料組合物包括80.5%的こ烯，18. 2%的こ烷和I.3%的こ炔，并且其中該溫度為16-17. 5°C以及該壓カ為50個大氣壓。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的エ藝，其中該エ藝是連續(xù)的。
10.ー種用于制備具有通式為CnH2n的線性高碳烯烴的エ藝，其中n為大于2的整數(shù)，其包括 提供包括低碳烯烴的原料組合物，其中n為2-5的整數(shù)， 將該組合物在其沸點以液體的形式給料至催化蒸餾柱內(nèi)，該催化蒸餾柱具有低碳烯烴進(jìn)料入口和高碳烯烴出口，以及包含齊聚反應(yīng)催化劑的催化劑床，該齊聚反應(yīng)催化劑對于形成末端高碳烯烴具有良好的選擇性；其中通過在齊聚反應(yīng)催化劑上使低碳烯烴進(jìn)行反應(yīng)來使低碳烯烴齊聚化，從而形成包含高碳烯烴的液態(tài)反應(yīng)混合物，并且 同時通過在該柱內(nèi)的催化分餾來分離該反應(yīng)混合物，以使得該高碳烯烴在該柱內(nèi)作為液體下降并從該柱的底部作為液體回收該高碳烯烴。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的エ藝，其中該催化蒸餾柱以一定的壓カ和溫度進(jìn)行操作，從而使得該液體反應(yīng)混合物包含以液相形式存在的高碳烯烴產(chǎn)物和同時以氣相和液相形式存在的低碳烯烴。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的エ藝，其中該低碳烯烴為こ烯并且該高碳烯烴為こ烯的齊聚物。
13.根據(jù)權(quán)利要求12所述的エ藝，其中該催化劑包括酸性多相催化劑。
14.根據(jù)權(quán)利要求12所述的エ藝，其中該催化劑為在硫酸化的無孔氧化鋁上負(fù)載的鎳。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的エ藝，其中該溫度為-20°C至8°C，并且該壓カ為40至50個大氣壓。
16.根據(jù)權(quán)利要求10所述的エ藝，其中該催化劑為均相催化劑。
17.根據(jù)權(quán)利要求10所述的エ藝，其中該催化劑為Ziegler型的鎳絡(luò)合物。
18.根據(jù)權(quán)利要求10所述的エ藝，其中該エ藝為連續(xù)的。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于制備高碳烯烴的工藝，其通過低碳烯烴例如乙烯在催化蒸餾條件下的齊聚反應(yīng)來獲得高碳烯烴。同時地并且相互依存地，該低碳烯烴被催化齊聚至高碳烯烴，并且所述的高碳烯烴作為液體被分離并回收。
文檔編號C07C2/06GK102625789SQ200980161679
公開日2012年8月1日 申請日期2009年7月29日 優(yōu)先權(quán)日2009年7月29日
發(fā)明者卡爾·莊 申請人:卡爾·莊