專利名稱：：銅合金材和銅合金材的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種銅合金材和銅合金材的制造方法。特別，本發(fā)明涉及一種在彎曲加工性上優(yōu)異的銅合金材和銅合金材的制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來，伴隨著電氣、電子儀器的小型化、薄型化以及輕量化，在電氣、電子儀器中所使用的部件也小型化。而且，伴隨著部件的小型化，對于部件的端子或連接器部件，也希望小型化和電極間間距的窄小化。通過像這樣的部件的小型化，在各種部件中使用的電極等的材料比以往變得更薄。這樣，即使是薄的電極，也應(yīng)該保持電連接的可靠性，希望在電極等材料中使用彈性大的材料，而為了確保高彈性，就需要材料的強(qiáng)度和耐力非常高。另外，伴隨著部件的小型化，要求比以往更小型、且復(fù)雜形狀的部件用一體成型來制造，因此更強(qiáng)烈地要求能夠適用于更嚴(yán)峻條件的彎曲加工的材料。另外，由于伴隨著電氣、電子儀器的高功能化而引起的電極數(shù)的增加和通過的電流的增加，在電極等中產(chǎn)生的焦耳熱也增加，也強(qiáng)烈要求使用導(dǎo)電性比以往更好的材料。即，構(gòu)成在電氣、電子儀器中使用的端子或連接器部件的材料，要求在具有高強(qiáng)度、高耐力以及良好的彎曲加工性的同時，具有良好的導(dǎo)電性。以往，作為具有高強(qiáng)度、良好的導(dǎo)電性且同時低成本的材料，使用Cu-Ni-Si系等的銅合金。例如，已知的銅合金板材在含有Ni、Si的同時，根據(jù)需要進(jìn)一步含有Sn、Mg，其余部分為Cu，規(guī)定用X射線衍射2θ/θ測定而得到的該銅合金板材的{220}面的衍射強(qiáng)度和純銅標(biāo)準(zhǔn)粉末中{220}面的衍射強(qiáng)度的比，以及該銅合金板材的{200}面的衍射強(qiáng)度和純銅標(biāo)準(zhǔn)粉末中{200}面的衍射強(qiáng)度的比在各自規(guī)定的范圍內(nèi)(例如，參照專利文件1)。專利文件1中記載的銅合金板材提供了一種在抗拉強(qiáng)度和彎曲加工性中的改善了各向異性的銅合金板材。專利文件1特開2008-13836號公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容但是，專利文件1中記載的銅合金板材由于使用由X射線衍射以2θ/θ測定的特定晶面的衍射強(qiáng)度，因此，只能得到平行于銅合金板材表面的多個晶面的信息中的一部分信息，有不能適宜地控制銅合金板材的彎曲加工性的情況。因此，本發(fā)明的目的是提供一種高強(qiáng)度、高耐力、高導(dǎo)電率以及良好的彎曲加工性的銅合金材。本發(fā)明為達(dá)到上述目的，提供一種銅合金材具有軋制面，軋制面具有平行于軋制面的多個晶面，多個晶面包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，在以軋制面為基準(zhǔn)的通過對軋制面進(jìn)行結(jié)晶衍射測定而得到的反極點(diǎn)圖形中，軋制面的多個晶面的在反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足1011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面的關(guān)系。另外，上述銅合金材含有Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。另外，上述銅合金材含有由ZruSn以及P組成的群中選出的至少一種元素和Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。另外，本發(fā)明為了達(dá)到上述目的，提供一種銅合金材的制造方法，包括，熱軋加工銅合金的鑄錠來制造銅合金板材的熱軋工序，冷軋板材的冷軋工序，對經(jīng)過冷軋工序的板材實(shí)施熔體化處理的熔體化處理工序，對冷軋經(jīng)過熔體化處理的板材的最終冷軋工序，冷軋工序具有多次的冷軋道次，多次的冷軋道次中，第一次的冷軋道次的板材的減薄率比其他的冷軋道次中板材的減薄率的任何一個都大。另外，上述銅合金材的制造方法進(jìn)一步包括，對經(jīng)過最終冷軋工序的板材實(shí)施時效處理的時效處理工序。另外，上述銅合金材的制造方法進(jìn)一步包括，對經(jīng)過熔體化處理工序的板材實(shí)施時效處理的時效處理工序。根據(jù)本發(fā)明涉及的銅合金材，提供一種具有高強(qiáng)度、高耐力、高導(dǎo)電率以及良好的彎曲加工性的銅合金材。圖IA為表示本發(fā)明實(shí)施方式中銅合金材制造工序的流程圖。圖IB為表示本發(fā)明實(shí)施方式的變形例中銅合金材制造工序的流程圖。圖2A為實(shí)施例1涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖2B為實(shí)施例2涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖2C為實(shí)施例3涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖2D為實(shí)施例4涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖3A為比較例1涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖3B為比較例2涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖3C為比較例3涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖3D為比較例4涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖4A(a)為實(shí)施例1涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形，(b)為在實(shí)施例1涉及的銅合金材上實(shí)施有彎曲加工后的反極點(diǎn)圖形。圖4B(a)為比較例1涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形，(b)為在比較例1涉及的銅合金材上實(shí)施有彎曲加工后的反極點(diǎn)圖形。具體實(shí)施例方式本發(fā)明實(shí)施方式涉及的銅合金材基于本發(fā)明者得到的以下見解。即，本發(fā)明者根據(jù)對于發(fā)揮良好的彎曲加工性的合金材料要控制合金材料的晶體取向這個觀點(diǎn)，進(jìn)行尖銳研究的結(jié)果。具體的，根據(jù)本發(fā)明者得到的以下見解，經(jīng)過軋制工序而制造的合金材在軋制面上具有多個晶面。而且，通過按照一定的順序控制平行于合金材的軋制面的多個晶面各自的、由結(jié)晶衍射測定的衍射強(qiáng)度，可以制成不僅具有高強(qiáng)度、高耐力及高導(dǎo)電率，并且具有良好的彎曲加工性的合金材。以下實(shí)施方式中，以合金材中銅合金材中的Cu-Ni-Si系銅合金材為例來進(jìn)行說明。銅合金材的概述本發(fā)明實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材為經(jīng)過軋制工序而制造的銅合金材，具有由軋制工序形成的軋制面，軋制面具有平行于軋制面的多個晶面，多個晶面包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面。這里，{hkl}面表示與{hkl}面等價的具有對稱性的晶面的全部。具體的，由于構(gòu)成本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材的銅、銅合金等的結(jié)晶構(gòu)造是立體晶系，因此，{hkl}和{khl}和{klh}為互相等價的晶面。例如，以{100}面表現(xiàn)時，{100}面包括(100)面、(010)面、(001)面、(-100)面、(0-10)面以及(00-1)面的全部。另外，{001}面和{010}面也全部和{100}面等價。另外，晶面{hkl}中，其整數(shù)倍In=整數(shù))的晶面IhXnkXnΙΧη}各自互相平行。例如，{011}面和{022}面互相平行，{012}面和{024}面互相平行。本實(shí)施方式中，以最小的整數(shù)表示晶面的標(biāo)記。進(jìn)一步，本實(shí)施方式中，Inkl}面的指數(shù)hkl的標(biāo)記順序統(tǒng)一為h彡k彡1、且最小的整數(shù)。本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材的軋制面，在以軋制面為基準(zhǔn)的通過對軋制面進(jìn)行的結(jié)晶衍射測定而得到的反極點(diǎn)圖形中，多個晶面的衍射強(qiáng)度滿足{011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面的關(guān)系。另外，本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材含有Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。具體的，銅合金材含有2.0重量％以上且3.5重量％以下的Ni，含有0.35重量％以上且0.85重量％以下的Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。另外，Cu-Ni-Si系銅合金材不受上述例子限定，也可以含有由Zn、Sn以及P組成的群中選擇的至少一種元素和Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。具體的，在該銅合金材含有2.0重量％以上且3.5重量％以下的Ni，含有0.35重量％以上且0.85重量％以下的Si，含有由ZruSn以及P組成的群中選擇的至少一種元素合計(jì)為3.0重量％以下的同時，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)形成。關(guān)于結(jié)晶衍射測定這里，以作為測定對象物的測定樣品的軋制面為基準(zhǔn)使用X射線或電子線實(shí)施結(jié)晶衍射測定。結(jié)晶衍射測定中X射線和電子線的區(qū)別在于入射到測定樣品中侵入深度。即，X射線和電子線的區(qū)別在于，對使用的測定樣品而得到的信息中，深度方向的信息量不同。在結(jié)晶衍射測定中使用X射線時，可以獲得在深度方向上到幾Pm幾十ym深度為止的信息。而另一方面，在結(jié)晶衍射測定中使用電子線時，可以根據(jù)測定目的來變化在深度方向上得到的信息。例如,在電子背散射衍射(ElectronBackscatterDiffractionPatternEBSD、或EBSP)中，可以獲得至30nm50nm左右深度為止的信息。另外，本實(shí)施方式中“以軋制面為基準(zhǔn)”是指，用電子線實(shí)施結(jié)晶衍射測定時，直接測定軋制面。另外，使用X射線實(shí)施結(jié)晶衍射時是指，以傾斜角度(傾斜測定對象物的角度)規(guī)定的角度傾斜測定對象物，在這個狀態(tài)下對測定對象照射X射線實(shí)施結(jié)晶衍射測定，測定X射線衍射，其中，相對于平行于軋制面的晶面，在特定的傾斜角度上產(chǎn)生X射線衍射。另外，測定樣品在測定樣品的整體上如果是大致均一的結(jié)晶狀態(tài)，無論使用X射線還是電子線，都可以獲得同一的結(jié)晶衍射測定結(jié)果。本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材在其整體上具有大致均一的結(jié)晶狀態(tài)。因此，本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材(例如，大量生產(chǎn)的產(chǎn)品)無論使用X射線還是電子線的結(jié)晶衍射測定，軋制面的結(jié)晶衍射測定結(jié)果大致相同。并且，本實(shí)施方式變形例涉及的銅合金材(例如，試制用的銅合金材、研究用的銅合金材)沿著銅合金材的厚度方向由于有結(jié)晶狀態(tài)變化的情況，有時會有使用X射線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果和使用電子線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果不同的時候。進(jìn)一步，銅合金材的軋制面的表面上的結(jié)晶狀態(tài)和銅合金材內(nèi)部的結(jié)晶狀態(tài)不同時，使用X射線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果和使用電子線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果會變得不同。本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材在其整體上由于具有大致均一的結(jié)晶狀態(tài)，因此，使用X射線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果和使用電子線的結(jié)晶衍射測定結(jié)果大致相同。因此，本實(shí)施方式中以由電子線衍射進(jìn)行的結(jié)晶衍射測定為主來進(jìn)行說明。具體的，通過對銅合金材軋制面實(shí)施EBSD測定，得到衍射圖形(一般被稱為“菊池花樣”)，可以獲得軋制面的各結(jié)晶粒的晶面的信息。并且，測定控制軟件可以使用OIMDateCollectionVer.5(株式會社TSL”'J工—3>*制)。而且，可以基于軋制面的各結(jié)晶粒的晶面的信息，繪制反極點(diǎn)圖(繪制反極點(diǎn)圖的軟件可以使用OIMAnalysisVer.5(株式會社TSL”'J工―3X制))。另外，測定裝置的構(gòu)成，例如，可以使用SEM(型號SU-70、日立制)、EBSD(株式會社TSL、y‘)工一χ制)。關(guān)于反極點(diǎn)圖形作為某測定對象物的晶面分布等的表示方法有正極點(diǎn)圖形和反極點(diǎn)圖形。正極點(diǎn)圖形為固定有測定樣品的樣品軸的平面圖形表示，可以讀取晶面的三維狀態(tài)。相反地，反極點(diǎn)圖形為固定有測定樣品的結(jié)晶軸的平面圖形表示。本實(shí)施方式中使用反極點(diǎn)圖形。而且，本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金材是控制多個晶面中的{011}面、{155}面、{133}面、{023}面、{012}面、{112}面、{135}面和{135}面各自的衍射強(qiáng)度滿足上述關(guān)系的銅合金材。銅合金材的制造工序圖IA表示本發(fā)明實(shí)施方式涉及的銅合金材制造工序流程圖的一示例。首先，準(zhǔn)備應(yīng)含在制造的銅合金材中元素的原料和無氧銅。準(zhǔn)備的原料量為根據(jù)含在制造的銅合金材中元素的組成比的量。然后，在高頻熔解爐中使準(zhǔn)備的原料和無氧銅熔解，鑄造銅合金的鑄錠(鑄造工序階段10、以下，階段用S表示)。然后，通過熱軋加工鑄錠，制造銅合金的板材(熱軋工序S20)。接下來，冷軋銅合金的板材。本實(shí)施方式中，對銅合金的板材實(shí)施多次冷軋(冷軋工序S30)。本實(shí)施方式中，冷軋工序包括具有多個冷軋道次的多個冷軋加工工序。具體的，冷軋工序之前的銅合金板材的厚度設(shè)為、時，冷軋工序具有將、厚度的銅合金的板材加工至、厚度(其中，、>、)的銅合金的板材的第1冷軋工序。第1冷軋工序包括將、厚度的銅合金的板材階段地加工至^厚度的銅合金板材的多個冷軋工序道次。然后，本實(shí)施方式中，在第1的冷軋工序之后，可以實(shí)施將、厚度的銅合金的板材加工至t2厚度(其中，、>t2)的銅合金板材的第2冷軋工序，和將t2厚度的銅合金的板材加工至、厚度(其中，t2>t3)的銅合金板材的第3冷軋工序。這里，冷軋工序可以反復(fù)進(jìn)行將、厚度的銅合金的板材變薄至tn厚度的銅合金板材(其中，η為正整數(shù)，t0>tn)的、m次冷軋工序(其中，m為2以上的整數(shù))。多個冷軋道次中，以至少第一次冷軋道次中板材的減薄率比第一次冷軋道次以外的其他冷軋道次中板材的減薄率的任何一個都大的方式來實(shí)施。即，第一次冷軋道次中板材的減薄率為最大。例如，多個冷軋道次中，以一個冷軋道次中板材的減小率大于等于接著該冷軋道次的其他冷軋道次中板材的減小率的方式來分別實(shí)施。另外，在板材上實(shí)施冷軋的次數(shù)(即，冷軋道次的次數(shù))從實(shí)施冷軋前的板材厚度tx到規(guī)定的厚度tx+1(其中，χ為0以上的整數(shù))為止，為至少反復(fù)2次以上。換言之，要么隨著冷軋道次次數(shù)的增加，逐漸減小板材的減小率，要么至少與前面一個冷軋道次中板材的減小率相比以不增大下一個冷軋道次中板材的減小率的方式，分別實(shí)施多次冷軋道次中的冷軋。然后，對經(jīng)過冷軋工序的銅合金的板材，實(shí)施熔體化處理(熔體化處理工序S40)。接下來，對實(shí)施了熔體化處理銅合金的板材，實(shí)施冷軋加工(最終冷軋工序S50))。進(jìn)一步，對經(jīng)過最終冷軋工序的銅合金的板材，實(shí)施時效處理(時效處理工序S60)。通過以上工序，制成本實(shí)施方式涉及的Cu-Ni-Si系銅合金的板材。圖IB表示本發(fā)明實(shí)施方式變形例涉及的銅合金材制造工序流程圖的一示例。實(shí)施方式變形例涉及的銅合金材的制造工序除了熔體化處理工序后的工序不同這一點(diǎn)之外，具有相同的工序。因此，除了區(qū)別點(diǎn)之外，省略詳細(xì)地說明。在實(shí)施方式變形例涉及的銅合金材的制造工序中，熔體化處理工序(S40)之后，首先，對實(shí)施了熔體化處理的板材實(shí)施時效處理(時效處理工序S55)。然后，對實(shí)施了時效處理的板材實(shí)施冷軋(最終冷軋工序S65)。由此，制成與本實(shí)施方式同樣的Cu-Ni-Si系銅合金材。變形例本實(shí)施方式中，雖然說明了Cu-Ni-Si系銅合金材(也稱為Cu-Ni-Si系銅鎳硅合金材)，但是只控制平行于軋制面的多個晶面的反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足上述關(guān)系，合金材不限定為Cu-Ni-Si系銅合金材。例如，可以使用錫青銅、黃銅、鈹銅和其他合金。另外，結(jié)晶衍射測定可以使用X射線。實(shí)施方式的效果本實(shí)施方式涉及的銅合金材的軋制面具有平行于軋制面的多個晶面，多個晶面包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，進(jìn)一步，軋制面在以軋制面為基準(zhǔn)的由軋制面的結(jié)晶衍射測定而制成的反極點(diǎn)圖形中，由于多個晶面的衍射強(qiáng)度滿足{011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面的關(guān)系，因此，可以提供在強(qiáng)度、耐力和導(dǎo)電性方面優(yōu)異的同時，在彎曲加工性上優(yōu)異的銅合金材。由此，本實(shí)施方式涉及的銅合金材，例如，可以便宜地提供在用于小型電氣、電子裝置的端子和連接器用途中。另外，本發(fā)明實(shí)施方式涉及的銅合金材，具有高強(qiáng)度、高耐力的同時，由于彎曲加工性優(yōu)異，因此，可以容易地對應(yīng)于在電氣、電子裝置中使用的端子和連接器的小型化中，可以大幅度地?cái)U(kuò)大電氣、電子裝置設(shè)計(jì)的自由度。進(jìn)一步，軋制面具有平行于軋制面的多個晶面，多個晶面包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，平行于軋制面的晶面的反極點(diǎn)圖形中，多個晶面的衍射強(qiáng)度只要滿足{011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面這樣的關(guān)系，無論合金的組成，都可以提供在具有高強(qiáng)度、高耐力的同時，彎曲加工性優(yōu)異的合金材。實(shí)施例以下，說明本發(fā)明實(shí)施例涉及的銅合金材以及比較例涉及的銅合金材。實(shí)施例和比較例涉及的銅合金材的制造方法大致相同。即，首先，準(zhǔn)備作為母體材料的無氧銅和含在應(yīng)制造的銅合金材中的合金元素。準(zhǔn)備的合金元素的量為按照含在應(yīng)制造的銅合金材的各合金元素組成的量。表1表示實(shí)施例18以及比較例18中各自涉及的銅合金材的組成。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>※！Zn、Sn、P的合計(jì)重量％為3重量％以下然后，以表1所示的銅合金材的組成，在高頻率熔解爐中融解無氧銅和合金元素，鑄造厚度為20mm、寬度為50mm、長度為250mm的鑄錠(鑄造工序)。然后，通過將鑄錠加熱到850°C進(jìn)行熱軋加工，制造厚度為8mm的板材(熱軋工序)。然后，將厚度為8mm的板材冷軋至厚度為0.25mm的板材(冷軋工序)。在冷軋工序后，750°C850°C的溫度下，保持冷軋后的板材一分鐘后，投入水中以約300°C/分的速度冷卻至室溫(約20°C)(熔體化處理工序)。進(jìn)一步，將冷軋后的板材冷軋至厚度為0.2mm(最終冷軋工序)。然后，將經(jīng)過最終冷軋工序的板材保持在450°C，4個小時(時效處理)。這里，實(shí)施例和比較例的不同是冷軋從厚度為8mm到厚度為0.25mm的板材的冷軋工序的條件。即，實(shí)施例和比較例中，冷軋工序具有多個冷軋加工工序的同時，各冷軋加工工序包括多個冷軋道次。而且，實(shí)施例和比較例的冷軋道次的條件不同。具體的，冷軋道次中的減薄率不同。具體的，將實(shí)施例中冷軋工序的條件為，在將板材從厚度8mm冷軋到厚度2.5mm的第1冷軋加工工序中，每一冷軋道次的減小率規(guī)定為在15%以上且25%以下范圍內(nèi)，同時，控制一個冷軋道次的下一個冷軋道次的減薄率不大于該冷軋道次的減薄率。另外，在將板材從厚度2.5mm冷軋到厚度1.Omm的第2冷軋加工工序中，每一冷軋道次的減小率規(guī)定為在10%以上且20%以下范圍內(nèi)，同時，控制一個冷軋道次的下一個冷軋道次的減薄率不大于該冷軋道次的減薄率。另外，在將板材從厚度1.Omm冷軋到厚度0.25mm的第3冷軋加工工序中，每一冷軋道次的減小率規(guī)定為在10%以上且25%以下范圍內(nèi)，同時，控制一個冷軋道次的下一個冷軋道次的減薄率不大于該冷軋道次的減薄率。另外，熔體化處理工序后的最終冷軋工序中，通過2次的冷軋道次實(shí)施從板材厚度0.25mm到厚度0.2mm為止的冷軋。而且，控制第2次冷軋道次的減薄率不大于第一次冷軋道次的減薄率，同時，設(shè)定總減薄率為20%。另一方面，比較例涉及的銅合金材的制造方法中，不特別地控制冷軋工序的多個冷軋道次各自的減小率，有某冷軋道次的減小率超過實(shí)施例涉及的減小率的規(guī)定范圍這種情況，或包括下一個冷軋道次的減薄率比前面的冷軋道次的減薄率大的冷軋道次。表2表示實(shí)施例和比較例涉及的冷軋工序的加工條件。表2冷軋工序(減薄率)第1冷札加工工序第2冷札加工工序~第3冷軋加工工序~____rt8mm—t2.5mm"|ft2.5mm—tImml|"tlmm—t0.25mm"|%1if^LiM.^t8->t6(25%)t2.49->tl.99(20%)tl.0->t0.75(25%)2t6->t4.68(22%)tl.99->tl.63(18%)""t0.75—10.59(22%)實(shí)施例%3t4.68—13.70(21%T~tl.63->tl.34(18%)t0.585—10.462(21%)1~8%4t3.70—13.0(19%T~tl.34—tl.15(14%)~t0.462—10.365(21%)5個軋道冬t3.0—12.49(17%)tl.15—1.0(13%)—t0.365—10.299(18%)_%6~~t0.299—10,248(17%)§1今’導(dǎo)冬t8^t6(25%)一t2.49->tl.87(25%)tl.0^t0.72(28%)ψ2中禮道次t6—t4.8(20%)—tl.87—tl.51(19%)t0.72—10.547(24%)^f-Jo%3if~t4.8一t3.74(22%)“tl.51->tl.l9(21%)t0.547-^t0.41(25%T~中軋道次t3.74—13.1(170/。)_tl.l9->tl.O(16%)t0.41->t0.303(26%)_第5冷軋道次t3.1—12.49(20%)-t0.303—10.249(18%)表2中，按第1冷軋加工工序、第2冷軋加工工序、第3冷軋加工工序的順序?qū)嵤├滠埣庸すば?。另外，各冷軋加工工序中多個冷軋道次按第1冷軋道次、第2冷軋道次、第η冷軋道次(其中，η為1以上的整數(shù))的順序來實(shí)施冷軋。實(shí)施例涉及的銅合金材的制造方法和比較例涉及的銅合金材的制造方法中，上述的冷軋工序的加工條件不同，其他條件設(shè)為相同。實(shí)施例和比較例涉及的銅合金材的軋制面的測定結(jié)果圖2ΑD分別表示實(shí)施例14涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形，圖3ΑD分別表示比較例14涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。具體的，對經(jīng)過上述工序制造的銅合金材由EBSD法測定軋制面。在圖2ΑD中表示其測定結(jié)果，即，平行于軋制面的晶面的衍射強(qiáng)度分布(反極點(diǎn)圖形)。圖2ΑD分別為實(shí)施例1實(shí)施例4各自涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。另外，圖3AD分別為比較例1比較例4各自涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形。圖中的衍射強(qiáng)度分布，顏色越深的部分，表示衍射強(qiáng)度越大。另外，圖2A和圖3A表示在衍射強(qiáng)度分布中各晶面的位置。然后，如果參照圖2AD，表示實(shí)施例1實(shí)施例4涉及的銅合金材中任何一種都滿足下述條件。S卩，實(shí)施例1實(shí)施例4涉及的任何一個銅合金材都一定包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))中至少一個以上、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))中至少一個以上、以及由{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，在多個晶面的反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足1011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面的關(guān)系。相反地，比較例14涉及的任何一種銅合金材，不滿足實(shí)施例14滿足的條件，艮口，含在軋制面的晶面和各晶面的衍射強(qiáng)度的關(guān)系。另外，實(shí)施例58涉及的任何一種銅合金材都和實(shí)施例14同樣地一定包括{011}面、{lrm}面(其中，η為1以上的整數(shù))中至少一個以上、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))中至少一個以上、以及由{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，在多個晶面的反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足{011}面>{155}面>{133}面，且{011}面>{023}面>{012}面，且{011}面>{135}面>{112}面的關(guān)系。但是，比較例58涉及的銅合金材不滿足實(shí)施例滿足的、含在軋制面上的晶面和各晶面的衍射強(qiáng)度的關(guān)系。另外，實(shí)施例58、和比較例58的反極點(diǎn)圖形分別與實(shí)施例14、和比較例14各自大致相同，因此省略。另外，對實(shí)施例18、和比較例18各自涉及的銅合金材實(shí)施X射線衍射時，由于平行于軋制面的晶面的反極點(diǎn)圖形和由EBSD法測定的結(jié)果大致相同，因此省略關(guān)于由X射線衍射測定的反極點(diǎn)圖形。另外，平行于軋制面而存在的晶面中存在因消光規(guī)則而不能直接測定的晶面。因此，為了對不能直接測定的晶面進(jìn)行間接地測定，對于可直接測定之外的晶面，通過傾斜測定樣品來測定。從實(shí)施例18、和比較例18的結(jié)果來看，銅合金材的組成互相之間即使不同時，在冷軋工序的多個冷軋道次中，通過控制一個冷軋道次的下一個冷軋道次不大于該冷軋道次的減薄率，可以控制平行于銅合金材的軋制面上的多個晶面的種類、以及多個晶面各自的衍射強(qiáng)度。實(shí)施例和比較例涉及的銅合金材的特性評價對實(shí)施例和比較例涉及銅合金材各自的抗拉強(qiáng)度、0.2%耐力和彎曲加工性進(jìn)行評價?？估瓘?qiáng)度和0.2%耐力以JISZ2241為基準(zhǔn)實(shí)施抗拉試驗(yàn)來測定。彎曲加工性試驗(yàn)使用由銅合金材選取的試驗(yàn)片，以與試驗(yàn)片軋制方向平行的方向?yàn)閺澢S，按JISH3110、H3130和日本伸銅協(xié)會技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JCBAT307為基準(zhǔn)來實(shí)施。彎曲加工性試驗(yàn)的試驗(yàn)條件在設(shè)定試驗(yàn)片的厚度t為0.2mm的同時，實(shí)施彎曲半徑R=0.Imm(R/t=0.5)時，和彎曲半徑R=0.2mm(R/t=1)時這兩種情況。表3表示實(shí)施例和比較例涉及的銅合金材各自的抗拉強(qiáng)度、0.2%耐力和彎曲加工性的評價結(jié)果。另外，表3中彎曲加工性的評價，設(shè)定裂痕大時為“XX”，裂痕小時為“X”，裂痕微小時為“Δ”，沒有裂痕時為“〇”。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>裂痕(大)XX裂痕(小)X裂痕(微小)Δ沒有裂痕〇如果參照表3，實(shí)施例18中涉及的銅合金材在高強(qiáng)度、高耐力以及彎曲加工性中都顯示出優(yōu)異。另外，實(shí)施例18中涉及的銅合金材，通過控制包括在冷軋工序中的多個冷軋道次的條件，使得一個冷軋道次的下一個冷軋道次不比該冷軋道次的減薄率大，而制成高強(qiáng)度、高耐力以及彎曲加工性都優(yōu)異的銅合金材，作為其機(jī)理，可以考慮以下的機(jī)理。S卩，銅和銅合金通過軋制加工，其晶面有向{011}面旋轉(zhuǎn)的傾向。因此，可以考慮為，在多個冷軋道次中，通過控制一個冷軋道次的接下來的下一個冷軋道次的減薄率不比該冷軋道次的減薄率大，在每一冷軋道次的冷軋中沒有過剩地加工，可以進(jìn)行冷軋加工。另一方面，如果控制一個冷軋道次的接下來的下一個冷軋道次的減薄率大于該冷軋道次的減薄率，每一冷軋道次的冷軋加工率有過大的情況。這時，從某個冷軋道次到該冷軋道次的接下來的下一個冷軋道次中，旋轉(zhuǎn)到{011}面的晶面有由于過高的加工度而引起的向其它的晶面旋轉(zhuǎn)的情況。由以上可以考慮為，像實(shí)施例18那樣，在多個冷軋道次中，通過控制一個冷軋道次的下一個冷軋道次不比該冷軋道次的減薄率大，而制成高強(qiáng)度、高耐力以及彎曲加工性都優(yōu)異的銅合金材。圖4A的(a)表示實(shí)施例1中涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形，圖4A的(b)表示實(shí)施例1中涉及的銅合金材上實(shí)施有彎曲加工的反極點(diǎn)圖形。另外，圖4B的(a)表示比較例1中涉及的銅合金材的反極點(diǎn)圖形，圖4B的(b)表示比較例1中涉及的銅合金材上實(shí)施有彎曲加工的反極點(diǎn)圖形。首先，參照圖4A的(a)和(b)。實(shí)施例1中涉及的銅合金材，在反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度大的部分，具體的，圖4A(a)的{101}面附近的區(qū)域即使實(shí)施有彎曲加工，如圖4A(b)所示衍射強(qiáng)度依然大。這表示實(shí)施例1中涉及的銅合金材，即使實(shí)施有彎曲加工，在構(gòu)成銅合金材的結(jié)晶中，實(shí)際上不產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)。進(jìn)一步，參照圖4A(a)，雖然在{113}面、{112}面附近測定出衍射，但是在圖4A(b)中沒有測定到衍射。這是因?yàn)橛捎趶澢庸ざ鴮?dǎo)致塑性變形，因而形變大量蓄積，從而無法測定衍射(即在形變量量蓄積的部分，難以通過EBSD測定來獲得衍射圖案)。另外，本發(fā)明人觀察到在{113}面、{112}面附近的晶面在彎曲加工后形成皺褶般的外觀(即觀察到表面沒有破裂，在垂直于彎曲方向的方向上存在皺褶的外觀)。另一方面，參照圖4B的(a)和(b)，比較例1中涉及的銅合金材，在反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度大的部分，具體的，在圖4B(a)的{101}面和{001}面之間的區(qū)域?qū)嵤澢庸?，如圖4B(b)所示，顯示向{011}面方向的旋轉(zhuǎn)。進(jìn)一步，參照圖4B(a)，雖然在{113}面、{112}面附近測定出衍射，但是在圖4B(b)中衍射強(qiáng)度變?nèi)酢＿@是因?yàn)榕c實(shí)施例1同樣地，在衍射強(qiáng)度弱的部分的各晶面上蓄積大量形變(即，本發(fā)明人觀察到表面的外觀與實(shí)施例1相同地稱為皺褶狀)。另外，在實(shí)施例28中和比較例28中也觀察到同樣的趨勢。由以上可知可以被考慮的一個原因?yàn)?，?shí)施例18中，在彎曲加工前的反極點(diǎn)圖形中顯示有強(qiáng)的衍射強(qiáng)度的晶面即使實(shí)施彎曲加工，在實(shí)際上不產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)，同時，通過在顯示弱的衍射強(qiáng)度的晶面實(shí)施彎曲加工而產(chǎn)生褶皺，可以制成具有高強(qiáng)度、高耐力、以及彎曲加工性都優(yōu)異特性的實(shí)施例18中涉及的銅合金材。以上，說明了本發(fā)明的實(shí)施方式和實(shí)施例，但是上述記載的實(shí)施方式和實(shí)施例不限定權(quán)利要求范圍中涉及的發(fā)明。另外，值得注意的是，實(shí)施方式和實(shí)施例中說明的特征組合的全部不限定為為了解決發(fā)明的課題所必須的手段。權(quán)利要求一種銅合金材，其特征在于，具有軋制面，所述軋制面具有平行于所述軋制面的多個晶面，所述多個晶面包括{011}面、{1nn}面、{11m}面以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，其中，n為1以上的整數(shù)，m為1以上的整數(shù)，在以所述軋制面為基準(zhǔn)的通過對所述軋制面進(jìn)行結(jié)晶衍射測定而制成的反極點(diǎn)圖形中，所述軋制面的所述多個晶面的在所述反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足{011}面＞{155}面＞{133}面，且{011}面＞{023}面＞{012}面，且{011}面＞{135}面＞{112}面的關(guān)系。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的銅合金材，其中，含有Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的銅合金材，其中，含有由Zn、Sn以及P組成的群中選出的至少一種元素和Ni和Si，其余部分由Cu和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。4.一種銅合金材的制造方法，其特征在于，包括，熱軋加工含有銅合金的鑄錠來制造所述銅合金的板材的熱軋工序，冷軋所述板材的冷軋工序，在經(jīng)過所述冷軋工序的對所述板材實(shí)施熔體化處理的熔體化處理工序，冷軋經(jīng)過所述熔體化處理的所述板材的最終冷軋工序，所述冷軋工序具有多次的冷軋道次，所述多次的冷軋道次中，第一次的冷軋道次的所述板材的減薄率比其他的冷軋道次中所述板材的減薄率的任何一個都大。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的銅合金材的制造方法，其中，進(jìn)一步具有對經(jīng)過所述最終冷軋工序的所述板材實(shí)施時效處理的時效處理工序。6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的銅合金材的制造方法，其中，進(jìn)一步具有對經(jīng)過所述熔體化處理工序的所述板材實(shí)施時效處理的時效處理工序。全文摘要本發(fā)明提供一種銅合金材及其制造方法，該銅合金材具有高強(qiáng)度、高耐力、高導(dǎo)電率和良好的彎曲加工性。本發(fā)明的銅合金材具有軋制面，軋制面具有平行于軋制面的多個晶面，多個晶面包括{011}面、{1nn}面(其中，n為1以上的整數(shù)}、{11m}面(其中，m為1以上的整數(shù))以及從{023}面、{012}面和{135}面組成的群中選出的至少一個晶面，軋制面在以軋制面為基準(zhǔn)的由軋制面的結(jié)晶衍射測定而制成的反極點(diǎn)圖形中，多個晶面的反極點(diǎn)圖形中衍射強(qiáng)度滿足{011}面＞{155}面＞{133}面，且{011}面＞{023}面＞{012}面，且{011}面＞{135}面＞{112}面的關(guān)系。文檔編號C22C9/06GK101824560SQ20091016129公開日2010年9月8日申請日期2009年7月30日優(yōu)先權(quán)日2009年3月5日發(fā)明者室賀岳海,山本佳紀(jì),萩原登申請人:日立電線株式會社