專利名稱：水泥混合材料、水泥組合物以及由其構(gòu)成的水泥混凝土的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及主要用于土木·建筑業(yè)的水泥混合材料、水泥組合物及采用該組合物的水泥混凝土。本發(fā)明所用的水泥混凝土是指水泥漿、砂漿和混凝土的總稱。對于本發(fā)明中的份或％，只要無特別限制，均以質(zhì)量表示。
背景技術(shù)：
關(guān)于二氧化碳的排出量，土木建筑業(yè)占整個產(chǎn)業(yè)的比重變得極大，人們希望該產(chǎn)業(yè)的環(huán)境負(fù)荷減少。另一方面，水泥產(chǎn)業(yè)所排出的二氧化碳幾乎來源于原料石灰石的脫二氧化碳反應(yīng)或煅燒時的燃料。由此，為了減少二氧化碳的排出量，減少水泥熟料的煅燒量是最有效的方法，推進各種混合水泥的利用是極為重要的。
從建筑持久的混凝土建筑物的角度看，人們希望能防止材料分離所產(chǎn)生的泌漿和抑制水合發(fā)熱。特別是近年來，對混凝土要求其性能多樣化，以施工的合理化為目的，提出了不必壓實、有自身填充性的高流動混凝土的種種方案(日本混凝土工學(xué)協(xié)會發(fā)行的“JCI超流動混凝土研究委員會報告書I”(1993年5月)以及“同報告書II”(1994年5月)等)。
該高流動混凝土若水泥等粘合材料的單位含量低于500kg/m3左右時，容易產(chǎn)生材料分離，所以通常具有約500kg/m3以上的單位粘合材料量。單位粘合材料量多的高流動混凝土的水合發(fā)熱量增大，還存在對環(huán)境的負(fù)荷增大的問題。
為了解決這樣的問題，提出了使用石灰石微粉末替換粘合材料的一部分而形成高流動混凝土的方案(日本特許公開公報平5-319889號)。因石灰石微粉末幾乎無水硬性，所以使用石灰石微粉末替換粘合材料的一部分而形成的高流動混凝土具有僅賦予抗材料分離性、不產(chǎn)生過多水合熱的優(yōu)點。但是，作為資源少的日本來說，石灰石是重要的天然資源，僅簡單混合于混凝土中使用，會使資源枯竭，所以處于人們呼吁應(yīng)該更有效地進行利用的現(xiàn)狀。
石灰石混合水泥容易中性化，另外，還具有初始強度差的問題。中性化關(guān)系到鋼筋混凝土建筑物的耐久性，而初始強度與脫模周期緊密相關(guān)，對縮短工期也是重要的。中性化是影響鋼筋混凝土耐久性的重要的影響因素，中性化后的混凝土?xí)g鋼筋，存在混凝土片脫落等的危險性。在現(xiàn)今，實際情況為期待著對耐久性和初始強度良好的、即使合用超過30％的混合材料，也能制得和僅使用普通的波特蘭水泥的混凝土同樣強度的水泥組合物的開發(fā)。
另一方面，由煉鋼廠產(chǎn)出的、作為產(chǎn)業(yè)廢棄物的高爐爐渣被廣泛用于水泥混凝土的領(lǐng)域。高爐爐渣而大致分為猝冷被玻璃化的高爐水碎爐渣和緩冷結(jié)晶化的高爐緩冷爐渣。其中，高爐水碎爐渣具有堿性潛在水硬性，被粉碎到和水泥相同程度、或粗于水泥的該爐渣被用作高爐水泥的原料。
玻璃化的高爐水碎爐渣因具有即使大量和水泥熟料混合，長期強度也不會降低的優(yōu)異的潛在水硬性，所以人們對其進行研究，將其應(yīng)用于高強度的混凝土或高流動混凝土等各種各樣的領(lǐng)域(參考安戶賢一等的“關(guān)于高爐爐渣微粉末的高強度混凝土的適用性”，第45次水泥技術(shù)大會演講集，pp.184-189，1991年等)。
玻璃化的高爐水碎爐渣具有即使大量和水泥熟料混合，長期強度也不會降低的優(yōu)異的潛在水硬性。玻璃化高爐水碎爐渣提供了高強度，另一方面，存在伴隨著的水合發(fā)熱和自身收縮變大的問題。這些是導(dǎo)致裂縫的原因，對建筑耐久的鋼筋混凝土的建筑物是不理想的。
另一方面，高爐緩冷爐渣也稱為結(jié)晶化爐渣或石碴，不具有水硬性。由此，主要用于路基材料，但最近，優(yōu)先利用再生聚集體作為路基材料，因此失去了以往的用途，處于探索其有效利用方法的現(xiàn)狀(依田彰彥的“高爐爐渣在水泥·混凝土中的利用”，無機材料，Vol.6、pp.62-67、1999年；“關(guān)于促進再生資源的利用的法律，即，再生法”，1991年10月)。
近年來，因混凝土的耐久性問題變得較為嚴(yán)重，所以各學(xué)術(shù)團體發(fā)行了有關(guān)耐久混凝土的指南和標(biāo)準(zhǔn)。特別是混凝土的水/水泥的比對耐久性影響較大，以減少單位含水量為目的，高性能的減水劑或高性能的AE減水劑的使用頻率急劇增加，還出版了指南。
但是，存在越將單位含水量減少，稠度的經(jīng)時變化越大，流動性越容易降低的問題，處于針對該問題無有效對策的現(xiàn)狀。特別是流動性低下的問題作為大課題被提出的例子有高流動混凝土。
高流動混凝土是為了不受施工的好壞的影響而被開發(fā)出來的混凝土，它的最大特征為具有自身填充性。在從混凝土攪拌廠搬運到施工現(xiàn)場，還需要其具有一定時間的流動性。但在現(xiàn)場突發(fā)事件發(fā)生或被卷入交通堵塞的情況下，大大超過規(guī)定時間，混凝土的流動性偏離規(guī)定規(guī)格是常有的事。
在這樣的情況下，除了追加添加高性能AE減水劑等，再次使其流動，即，進行再流動化處理以外，無其他方法。但是，該再流動化處理僅能由熟練工來進行的現(xiàn)狀就強烈要求開發(fā)出流動性的保持性能優(yōu)異的混凝土。
另一方面，從環(huán)境問題的角度看，人們還期望降低嚴(yán)重影響人體的六價鉻。提出通過還原劑或吸附劑等來降低六價鉻的溶出量的方法。但這些材料用于水泥混凝土領(lǐng)域時，價格昂貴，處于幾乎不被利用的現(xiàn)狀。
由此，本發(fā)明者就高爐緩冷爐渣的有效利用進行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)高爐緩冷爐渣粉末可制得有著抑制中性化的機能、優(yōu)異的抗材料分離性和流動性的保持性能、自身收縮且水合發(fā)熱小的高流動混凝土，在規(guī)定條件下顯示降低六價鉻的效果；另外，通過使用含有C3S含量在60％以上的波特蘭水泥和高爐緩冷爐渣粉末所形成的水泥組合物，可制得初始強度良好的、環(huán)境負(fù)荷小的水泥組合物等，能夠解決以往的問題，完成了本發(fā)明。

發(fā)明內(nèi)容
即，本發(fā)明具有以下的構(gòu)成。
1.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且在二氧化碳濃度為5％、溫度為30℃以及相對濕度為60％的空氣中，使其碳酸化7天時，二氧化碳吸收量在2％以上的高爐緩冷爐渣粉末。
2.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且于1000℃灼燒30分鐘時的重量損失，即灼燒損失在5％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
3.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，并且含有0.5％以上的以非硫酸態(tài)硫存在的硫的高爐緩冷爐渣粉末。
4.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，并且溶出的非硫酸態(tài)硫的離子濃度為100mg/l以上的高爐緩冷爐渣粉末。
5.根據(jù)1、3及4中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且于1000℃下灼燒30分鐘時的重量損失，即灼燒損失在5％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
6.根據(jù)1、2、4及5中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且含有0.5％以上的以非硫酸態(tài)硫存在的硫的高爐緩冷爐渣粉末。
7.根據(jù)1-3、5及6中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且溶出的非硫酸態(tài)硫濃度在100mg/l以上的高爐緩冷爐渣粉末。
8.根據(jù)1-7中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有玻璃化率在30％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
9.根據(jù)1-8中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有黃長石的晶格常數(shù)a為7.73-7.82的高爐緩冷爐渣粉末。
10.根據(jù)1-9中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有布萊恩比表面積值在4000cm2/g以上的高爐緩冷爐渣粉末。
11.根據(jù)1-10中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，耗氧量在2.5×10-3mmolO2/g以上。
12.根據(jù)1-10中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，氧化還原電位在100mV以上。
13.一種水泥組合物，其特征在于，含有1-12中任一項所述的水泥混合材料。
14.根據(jù)13所述的水泥組合物，其特征在于，水泥為3CaO·SiO2含量在60重量％以上的波特蘭水泥。
15.一種水泥混凝土，其特征在于，采用13或14中所述的水泥組合物而形成。
16.根據(jù)15所述的水泥混凝土，其特征在于，坍落流為650±50mm。
具體實施例方式
以下對本發(fā)明進行詳細(xì)說明。
本發(fā)明所用的高爐緩冷爐渣粉末(以下簡單稱為緩冷爐渣粉)為緩冷后結(jié)晶化的高爐爐渣粉末。緩冷爐渣粉具有和高爐水碎爐渣同樣的組成，其成分具體為以SiO2、CaO、Al2O3及MgO等為主要的化學(xué)成分，以TiO2、MnO、Na2O、S、P2O5及Fe2O3等作為其他的成分。
緩冷爐渣粉是鈣鋁黃長石2CaO·Al2O3·SiO2和鎂黃長石2CaO·MgO·2SiO2的混晶，即，以黃長石作為主要成分，有時還含有其他的成分，例如硅酸二鈣2CaO·SiO2、硅鈣石3CaO·2SiO2以及硅灰石CaO·SiO2等硅酸鈣；鎂硅鈣石3CaO·MgO·2SiO2或鈣鎂橄欖石CaO·MgO·SiO2等鈣鎂硅酸鹽；鈣長石CaO·Al2O3·2SiO2、白榴石(K2O、Na2O)·Al2O3·SiO2、尖晶石MgO·Al2O3、磁鐵礦Fe3O4及硫化鈣CaS或硫化鐵FeS等硫化物等。
本發(fā)明所用的緩冷爐渣粉因以黃長石為主要成分，所以其二氧化碳吸收量(以下稱為CO2的吸收量)在2％以上。緩冷爐渣粉的CO2的吸收量在2％以上，較好在3％以上，更好在4％以上。若CO2的吸收量未滿2％的話，中性化的抑制效果不充分，不能充分得到本發(fā)明的效果。
CO2的吸收量是指在二氧化碳濃度5％、溫度30℃以及相對濕度60％的空氣中使水泥混合材料碳酸化7天時的二氧化碳的吸收量。此時，在進行碳酸化處理之前，試樣中含有二氧化碳，所以可以(二氧化碳吸收量)＝(碳酸化處理后的試樣中的二氧化碳量)-(碳酸化處理前的試樣中的二氧化碳量)的公式進行表示。
CO2的吸收量是通過全碳分析來定量碳量，通過換算成CO2的量來求出的。另外，也可以通過熱分析(TG-DTA、DSC)等來求出。
緩冷爐渣粉的灼燒損失(以下稱為結(jié)合水量)在5％以下。緩冷爐渣粉的結(jié)合水量在5％以下，較好在4％以下，更好在3％以下。若結(jié)合水量超過5％時，強度過剩、伴隨著的水合發(fā)熱和自身收縮變大而不能充分得到本發(fā)明的效果。灼燒損失通常指的是于1000℃下，灼燒30分鐘時的重量的損失，可作為水合后的試樣的結(jié)合水量。
試樣的前處理是指利用大量的丙酮或乙醇等從水合后的試樣中除去多余水后，進行干燥的處理。干燥是在不使水合物的結(jié)合水的一部分失去的干燥條件下進行的。例如，通過吸氣器等進行減壓干燥直至恒重。
緩冷爐渣粉的以非硫酸態(tài)硫存在的硫(以下簡單稱為非硫酸態(tài)硫)在0.5％以上。這里的非硫酸態(tài)硫是指例如硫化物、多硫化物、硫、硫代硫酸以及亞硫酸等之類的非硫酸態(tài)硫。非硫酸態(tài)硫在0.5％以上，較好在0.7％以上，更好在0.9％以上。非硫酸態(tài)硫未滿0.5％時，不能充分得到本發(fā)明的效果，即，不能充分得到流動性的保持性能和六價鉻還原性能。
非硫酸態(tài)硫量可從全硫量中減去硫酸態(tài)硫(三氧化硫)量來求出，還可以通過硫代硫酸態(tài)硫和亞硫酸硫等的非硫酸態(tài)硫量的總和來求出。它可利用山口和小野的方法(參考“高爐爐渣中硫的狀態(tài)分析”，山口自治、小野昭纊制鐵研究，第301號，pp.37-40，1980年)來定量或利用JIS R 5202所規(guī)定的方法通過定量來求得。
緩冷爐渣粉通過含有非硫酸態(tài)硫來發(fā)揮流動性的保持性和降低以六價鉻為代表的有害重金屬的效果，但只是簡單將多硫化物、硫化物、硫代硫酸鹽及亞硫酸鹽等添加到不含非硫酸態(tài)硫的爐渣中，是不能得到本發(fā)明的持續(xù)性優(yōu)異的流動性的保持效果和降低六價鉻等有害重金屬的效果。在本發(fā)明中，有害重金屬是指六價鉻、鉛、鎘、鎳、汞、砷、硒、鉬等。
還原劑的使用量較好為本爐渣粉和還原劑合計100重量份中的1-50重量份，特好為5-40重量份。若未滿1重量份時，無合用所具有的效果，相反若超過50重量份的話，成本上升，不理想。
只要在不影響本發(fā)明目的的范圍內(nèi)，較好合用以往的用作六價鉻降低材料的各種還原劑。具體可用硫化銨、硫化鈣、硫化銅、硫化鎳、硫化鋅、硫化銻、硫化鋯、硫氫化鈉、硫氫化鋰及多硫化銨等硫化物；亞硫酸鉀、亞硫酸銨、亞硫酸鈉、亞硫酸鈣、亞硫酸鈉以及亞硫酸氫鉀等的亞硫酸鹽；硫代硫酸鈉或硫代硫酸鉀等的硫代硫酸鹽；二氧化硫或硫磺等的硫化物以及硫酸亞鐵等。其中，硫酸亞鐵特別有效。
在本發(fā)明中，從緩冷爐渣粉中溶出的非硫酸態(tài)硫的離子濃度(以下稱為溶解性硫濃度)在100mg/l以上。溶解性硫濃度特好在150mg/l以上。溶解性硫濃度未滿100mg/l時，不能得到水泥混凝土的流動性的保持性和六價鉻降低效果。
作為非硫酸態(tài)硫的離子，可舉出硫離子(S2-)、多硫化物離子(Sn2-，n≥2、硫代硫酸根離子(S2O32-)、亞硫酸根離子(SO32-)以及硫酸根離子(SO42-)等。溶解性硫濃度是指將緩冷爐渣粉20g放入20℃的水100ml中，攪拌30分鐘后，在固液分離后的液相中所含的非硫酸態(tài)硫離子的濃度。該硫濃度是通過ICP發(fā)射光譜分析或離子色譜分析來進行定量的。
緩冷爐渣粉的玻璃化率較好在30％以下，更好在10％以下。若玻璃化率超過30％的話，水合熱可能增多，不能得到規(guī)定的流動性保持性能、六價鉻降低效果、中性化抑制效果以及水合發(fā)熱抑制效果。
玻璃化率高時，即使含有幾乎同量的非硫酸態(tài)硫，和晶質(zhì)的緩冷爐渣相比，硫代硫酸硫等的溶出也是極少的，流動性的保持性能和六價鉻的降低效果小。另外，隨著玻璃化率變高，也可能產(chǎn)生爐渣水合引起的發(fā)熱。
中性化抑制效果也是晶質(zhì)特有的性能，所以隨著玻璃化率的增加，有可能看不到效果。玻璃化率(X)是由X(％)＝(1-S/S0)×100來求出的。這里的S表示由粉末的X射線衍射法所求出的緩冷爐渣粉中主要的結(jié)晶性化合物的黃長石的主峰面積，S0表示于1000℃下將緩冷爐渣粉加熱3小時后，以5℃/分鐘的冷卻速度冷卻的黃長石的主峰面積。
緩冷爐渣粉的黃長石的晶格常數(shù)a較好為7.73-7.82。緩冷爐渣粉的黃長石晶格常數(shù)a在該范圍內(nèi)的話，中性化抑制效果特別顯著，較為理想。其中，晶格常數(shù)a為7.75-7.80較為合適。
對緩冷爐渣粉的布萊恩比表面積(以下簡稱為布萊恩值)無特別限制，但較好在4000cm2/g以上，更好在4500cm2/g-8000cm2/g，最好在5000cm2/g-8000cm2/g。若布萊恩值未滿4000cm2/g時，不能得到抗材料分離性，不能充分得到中性化的抑制效果，不能充分得到流動性的保持性能和六價鉻還原性能；若將其粉碎到超過8000cm2/g的話，粉碎動力增大，不經(jīng)濟，另外緩冷爐渣粉也容易風(fēng)化，品質(zhì)的經(jīng)時劣化變大。
根據(jù)該粒度，可控制硫代硫酸硫和亞硫酸硫等的溶出量，通過提高粉末度可提高初始的流動性、六價鉻降低效果和中性化抑制效果，相反若降低粉末度，可長期提供流動性的保持性能，發(fā)揮六價鉻降低效果和中性化抑制效果。
緩冷爐渣粉的耗氧量較好在2.5×10-3mmolO2/g以上，更好在3.0×10- 3mmolO2/g以上。若未滿2.5×10-3mmolO2/g的話，不能得到水泥混凝土的充分的流動性和六價鉻的降低效果。
耗氧量是表示爐渣粉的還原能力的指標(biāo)之一，例如，將2g的各種爐渣粉末和40ml的蒸餾水進行混合，振蕩2小時后過濾，在10ml的過濾液中，加入10ml的0.1mol/l的硫酸四價鈰水溶液和數(shù)滴的1/40mol/l的氧化還原指示劑鄰菲咯啉亞鐵離子，用0.1mol/l的硫酸亞鐵對振蕩液中的殘留四價鈰進行滴定。由該值可得到被爐渣粉末還原為三價的四價鈰的量(單位mmol/g)，將該值除以4所得的值就作為耗氧量(單位mmolO2/g)。
緩冷爐渣粉的氧化還原電位較好在100mV以上，更好在150mV以上。若未滿100mV，不能得到充分的六價鉻的降低效果。氧化還原電位是表示爐渣粉的還原能力的指標(biāo)之一。例如，將50g的各種爐渣粉和100ml的蒸餾水進行混合，振蕩24小時后，過濾。用規(guī)定的ORP電極對過濾液的氧化還原電位進行測定來作為ORP1。此后，測定該過濾液的pH，測定pH被調(diào)整為和過濾液一樣的蒸餾水的氧化還原電位ORP2。將該ORP2和ORP1的差(ORP2-ORP1)作為氧化還原電位(單位mV)。
本發(fā)明的水泥混合材料(以下簡稱為混合材料)含有高爐緩冷爐渣粉末，其中該爐渣粉末以黃長石為主要成分，二氧化碳的吸收量在2％以上，灼燒損失在5％以下，含有0.5％以上的以非硫酸態(tài)硫存在的硫，及/或溶出的非硫酸態(tài)硫濃度在100m/l以上，更好的是，玻璃化率在30％以下，黃長石的晶格常數(shù)a為7.73-7.82，及/或布萊恩比表面積在4,000cm2/g以上。
對本混合材料的布萊恩值無特別限制，但較好在4000cm2/g以上、更好在4500cm2/g-8000cm2/g，最好在5000cm2/g-8000cm2/g。布萊恩值未滿4000cm2/g時，不能充分得到本發(fā)明的效果，若粉碎至超過8000cm2/g的布萊恩值，粉碎動力增大，不經(jīng)濟。另外，緩冷爐渣粉也容易風(fēng)化，品質(zhì)的經(jīng)時劣化增大。
對本混合材料的使用量無特別限制，但通常在水泥和本混合材料所構(gòu)成的水泥組合物100份中為3-60份較好。更好為5-50份，最好為10-40份。未滿3份的話，水合熱降低，不能充分得到流動性的保持性增強等的本發(fā)明的效果；若超過60份使用的話，強度會變差。
作為這里的水泥，可用普通、早強、超早強、低熱及中熱等的各種波特蘭水泥。還可用在這些波特蘭水泥中混合有高爐水碎爐渣、飛灰或二氧化硅的各種混合水泥以及混合了石灰石粉末等的填料水泥等，可使用其中的1種或2種以上。
在本發(fā)明中，通過將本混合材料和3CaO·SiO2(C3S)含量在60重量％以上的波特蘭水泥合用，即可制得初始強度優(yōu)異的水泥組合物。通常波特蘭水泥由以2CaO·SiO2(C2S)、C3S、3CaO·Al2O3(C3A)及4CaO·Al2O3·Fe2O3(C4AF)為主體的熟料和石膏構(gòu)成。
對本發(fā)明的C3S含量在60％以上的波特蘭水泥無特別限制，可用市面上出售的早強水泥或超早強水泥等。對C3S含量在60％以上的波特蘭水泥的粒度無特別限制，通常，布萊恩值較好在3000-8000cm2/g左右。布萊恩值未滿3000cm2/g時，不能充分得到早期強度，將其粉碎至超過8000cm2/g的布萊恩值的話，不僅粉碎動力極大，不經(jīng)濟，而且操作性變差。
本發(fā)明的水泥組合物是含有水泥和本混合材料而形成的。本發(fā)明的水泥組合物可在施工時分別將材料進行混合而制得，也可以預(yù)先將一部分或全部混合而制得，采用哪一種都沒關(guān)系。例如，可以分別將緩冷爐渣粉、水泥熟料土和石膏粉碎再進行混合，也可以將其中的一部分或全部混合粉碎。
本發(fā)明的水泥組合物的粒度因依賴于使用的目的和用途，所以對其無特別限制，但通常布萊恩值較好為3000-8000cm2/g，更好在4000-6000cm2/g，未滿3000cm2/g的話，不能充分達到強度；若超過8000cm2/g的話，操作性變差。
本發(fā)明的水泥組合物不需要以往的振動壓實，具有自身填充性，不產(chǎn)生材料分離，可用作高流動混凝土，作為流動性指標(biāo)的坍落流值為650±50mm，較為理想。坍落流值未滿600mm時，若考慮到小搬運和施工所需時間時，由于經(jīng)時變化，自身填充性不充分；若超過700mm時，可能容易產(chǎn)生材料分離。
在配制高流動混凝土?xí)r，較好采用通常的減水劑、AE減水劑、高性能減水劑及高性能AE減水劑等減水劑來使其高流動化。作為減水劑，可用市面上出售的液體或粉末狀的減水劑，無論哪一種都可以使用。減水劑被大致分為萘類、蜜胺類、氨基磺酸類以及多元羧酸類。
在本發(fā)明中，特好是使用高性能AE減水劑，具體地說，例如，作為萘類，可用NMB公司制造的商品名“Rheobuild SP-9系列”、花王公司制造的商品名“Mighty 2000系列”以及日本制紙公司制造的商品名“Sunflow HS-100”等。作為蜜胺類，可用日本Sika公司制造的“Sikament 1000系列”和日本制紙公司制造的商品名“Sunflow-HS-40”等。
作為氨基磺酸類，可用藤澤藥品工業(yè)公司制造的商品名“Palic FP-200系列”等。作為多元羧酸類，可用NMB公司制造的商品名“Rheobuild SP-8系列”、W.R.Grace化學(xué)品公司制造的商品名“Darex Super 100PHX”以及竹本油脂公司制造的商品名“Chupol HP-8系列”和“Chupol HP-11系列”等。
在本發(fā)明中，可使用上述減水劑中的一種，或二種以上。對減水劑的使用量無特別限制，通常可在各廠家指定的范圍內(nèi)進行使用。具體地說，相對于由水泥和本混合材料構(gòu)成的水泥組合物的100份，使用0.5-3.0份左右的減水劑。
在本發(fā)明中，對水的使用量無特別限制，通常，每1m3的水泥混凝土，較好用125-225kg的水，更好為140-185kg。未滿125kg時，操作性可能變差；若超過185kg時，尺寸穩(wěn)定性、強度以及耐久性可能變差。
在本發(fā)明中，除了水泥、本混合材料、砂和砂石等聚集體以及減水劑以外，還可用以往的用于高流動混凝土等的高爐水碎爐渣粉末、石灰石微粉末、飛灰及熱解法二氧化硅等混合材料、消泡劑、增稠劑、防銹劑、防凍劑、減收縮劑、高分子乳液、凝結(jié)調(diào)整劑、皂土等粘土礦物及水滑石等陰離子交換劑等中的一種或二種以上，只要在不實質(zhì)性影響本發(fā)明的目的的范圍內(nèi)使用都可以。
在本發(fā)明中，對各材料的混合方法無特別限制，可在施工時分別將各種材料進行混合，也可以預(yù)先將材料的一部分或全部進行混合，采用哪一種都沒關(guān)系。作為混合裝置，可用現(xiàn)有的任何裝置，例如可用可傾式攪拌機、全向攪拌機(Omnimixer)、Henschel攪拌機(Henschelmixer)、V型攪拌機及螺旋式(諾塔)混合攪拌機等。
以下，根據(jù)本發(fā)明的實施例，進行更加詳細(xì)說明。
實施例1使用表1所示的混凝土的配比的水泥A、水、砂、砂石以及作為水泥混合材料的各種爐渣粉，配制成s/a＝46％的、空氣量為4.5±1.5％的混凝土，測定坍落損失(slump loss)、壓縮強度、絕熱溫度上升量以及中性化深度。
代替爐渣粉，將石灰石微粉末混合，并與以相同配比進行混合而成的具有相同壓縮強度的混合物進行比較。結(jié)果如表1所示。再利用減水劑以使混凝土的坍落值變?yōu)?8±1.5cm。
(使用材料)水泥A電氣化學(xué)工業(yè)會社制造的普通的波特蘭水泥，C3S含量為55％、布萊恩值為3200cm2/g、密度為3.15g/cm3。
爐渣粉(1)緩冷爐渣粉，CO2吸收量2％，結(jié)合水量2％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩值為4000cm2/g、密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(2)緩冷爐渣粉，CO2吸收量3％，結(jié)合水量2.5％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩值為4500cm2/g、密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(3)緩冷爐渣粉，CO2吸收量3.5％，結(jié)合水量2.7％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩值為5000cm2/g、密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(4)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4％，結(jié)合水量3％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩值為6000cm2/g、密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(5)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4.5％，結(jié)合水量4％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩值為8000cm2/g、密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(6)緩冷爐渣粉，CO2吸收量3.5％，結(jié)合水量3％，玻璃化率10％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.76，布萊恩值為6000cm2/g、密度為2.97g/cm3。
爐渣粉(7)緩冷爐渣粉，CO2吸收量3％，結(jié)合水量5％，玻璃化率30％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.74，布萊恩值為6000cm2/g、密度為2.94g/cm3。
爐渣粉(8)高爐水碎爐渣粉，CO2吸收量1％，結(jié)合水量9.5％，玻璃化率95％，布萊恩值為6000cm2/g、密度為2.90g/cm3。
水自來水砂新瀉縣姖川產(chǎn)，密度為2.62g/cm3砂石新瀉縣姖川產(chǎn)，碎石，密度為2.64g/cm3減水劑市面上出售的高性能AE減水劑，多元羧酸類(測定方法)坍落損失以JIS A 1101為基準(zhǔn)測定坍落值，從剛攪拌好時的坍落值中減去經(jīng)過90分鐘后的坍落值以作為坍落損失。
壓縮強度制成10Φ×20cm的樣品，根據(jù)JIA A 1108測定材齡28日的壓縮強度。
絕熱溫度上升量利用東京理工公司制造的絕熱溫度上升量測定裝置，在澆注溫度20℃的條件下進行測定。
中性化深度制成10Φ×20cm的樣品，在20℃水中進行養(yǎng)護以使其材齡為28日后，在30℃、相對濕度60％以及二氧化碳濃度為5％的環(huán)境下促進中性化，6個月后將樣品切成圓片，在其截面上涂布酚酞的醇溶液以確認(rèn)中性化深度。
表1

爐渣粉的*是石灰石微粉末，坍落損失為cm、壓縮強度為N/mm2、絕熱溫度上升量為℃、中性化深度為mm。
實施例2除了使用布萊恩值和玻璃化率相同、只有黃長石的晶格常數(shù)a不同的表2所示的緩冷爐渣粉來配制表2所示混凝土配比的混凝土以外，其余均與實施例1那樣進行。結(jié)果如表2所示。
(使用材料)爐渣粉(9)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4％，結(jié)合水量3％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.73，布萊恩值為6000cm2/g、密度為3.03g/cm3。
爐渣粉(10)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4.5％，結(jié)合水量3％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.75，布萊恩值為6000cm2/g、密度為3.01g/cm3。
爐渣粉(11)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4.5％，結(jié)合水量3％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.80，布萊恩值為6000cm2/g、密度為2.98g/cm3。
爐渣粉(12)緩冷爐渣粉，CO2吸收量4％，結(jié)合水量3％，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.83，布萊恩值為6000cm2/g、密度為2.96g/cm3。
表2

爐渣粉的*是石灰石微粉末，坍落損失為cm、壓縮強度為N/mm2、絕熱溫度上升量為℃、中性化深度為mm。
施例3將50份水和300份砂混合到由表3所示的波特蘭水泥65份和爐渣粉(2)35份構(gòu)成的水泥組合物100份中，配制砂漿并測定壓縮強度。結(jié)果如表3所示。
(使用材料)水泥B電氣化學(xué)工業(yè)會社制造的早強波特蘭水泥，C3S含量為65％、布萊恩值為4400cm2/g。
水泥C50份的水泥A和50份的水泥B的混合物，C3S含量為60％，布萊恩值為3800cm2/g。
砂JIS標(biāo)準(zhǔn)砂(以ISO679為準(zhǔn))(測定方法)壓縮強度根據(jù)JIS R 5201測定。
表3

爐渣粉為粉體100份中的份，壓縮強度為N/mm2。
實施例4在由水泥B和爐渣粉構(gòu)成的水泥組合物100份中除了使用水泥B和表4所示的緩冷爐渣粉(2)以外，其余均與實施例3一樣進行。結(jié)果如表4所示。
表4

爐渣粉為粉體100份中的份，壓縮強度為N/mm2。
實施例5使用水泥A來配制表5所示的混凝土配比的高流動混凝土，測定材料分離、坍落損失、自身收縮、絕熱溫度上升量、壓縮強度以及中性化深度以外，其余均與合用減水劑以使混凝土的坍落損失值為600±50mm。結(jié)果如表5所示。
(測定方法)材料分離目測進行觀察。將發(fā)生材料分離的情況表示為×、將略有分離情況表示為△、將完全無材料分離的情況表示為○。
坍落流根據(jù)財團法人、沿岸開發(fā)技術(shù)中心及漁港漁村建設(shè)技術(shù)研究所發(fā)行的《水中不分離性混凝土手岫》附件1的“水中不分離性混凝土的試驗、坍落流試驗”，在直角方向?qū)?點進行混凝土擴展度的測定，并求出平均值。
自身收縮根據(jù)JCI自身收縮研究委員會報告書進行測定。為材齡56天時的自身收縮應(yīng)變。
表5

坍落流為mm，自身收縮以應(yīng)變表示，單位為×10-6，絕熱溫度上升量為℃，壓縮強度為N/mm2，中性化深度為mm，爐渣粉的*為石灰石微粉末。
實施例6除了使用爐渣粉(4)和使用表6所示的混凝土配比以外，其余均與實施例5一樣進行。結(jié)果如表6所示。
表6

坍落流為mm，自身尺寸變化以應(yīng)變表示，單位為×10-6，絕熱溫度上升量為℃，壓縮強度為N/mm2，中性化深度為mm，爐渣粉的*為石灰石微粉末，試驗1-7的自身收縮的“-”因產(chǎn)生了材料分離，所以不能配制高流動混凝土。
實施例7使用水泥A來配制如表5所示的混凝土配比的混凝土，并對坍落流進行測定，通過測定六價鉻殘留濃度來對爐渣粉的六價鉻減少能力進行評價。結(jié)果如表7所示。
另外，使用減水劑以使混凝土的坍落值為18±1.5cm。
(使用材料)爐渣粉(13)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.9％，玻璃化率為5％，布萊恩值為4000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(14)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.9％，玻璃化率為5％，布萊恩值為4500cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(15)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.9％，玻璃化率為5％，布萊恩值為5000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(16)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.9％，玻璃化率為5％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(17)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.9％，玻璃化率為5％，布萊恩值為8000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(18)將緩冷爐渣粉(16)浸漬在水中老化，將非硫酸態(tài)硫變?yōu)?.7％的爐渣粉，玻璃化率為5％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(19)將緩冷爐渣粉(16)浸漬在水中老化，將非硫酸態(tài)硫變?yōu)?.5％的爐渣粉，玻璃化率為5％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(20)將緩冷爐渣粉(16)浸漬在水中老化，將非硫酸態(tài)硫變?yōu)?.3％的爐渣粉，玻璃化率為5％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(21)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.7％，玻璃化率為10％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為2.97g/cm3。
爐渣粉(22)緩冷爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.5％，玻璃化率為30％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為2.94g/cm3。
爐渣粉(23)高爐水碎爐渣粉，非硫酸態(tài)硫為0.1％，玻璃化率為95％，布萊恩值為6000cm2/g，密度為2.90g/cm3。
(測定方法)六價鉻殘留濃度為了確認(rèn)水泥混合材料的六價鉻減少能力，將六價鉻標(biāo)準(zhǔn)溶液稀釋而配制成六價鉻濃度為100mg/l的溶液，在該六價鉻溶液50cc中加入各種水泥混合材料，攪拌，7天后，固液分離，通過測定液相中的殘留六價鉻濃度而進行評價。六價鉻的殘留濃度是以JIS K 0102為準(zhǔn)，利用ICP發(fā)射光譜分析法進行測定。
表7

坍落損失為cm，六價鉻殘留濃度為mg/l，爐渣的*為石灰石微粉末，六價鉻殘留濃度的ND指的是不能檢出。
實施例8除了使用如表8所示的爐渣粉(16)來配制如表8所示的混凝土配比的混凝土，測定坍落損失以外，其余均與實施例7一樣進行。結(jié)果如表8所示。
表8

坍落損失為cm實施例9除了使用如表9所示水泥A，配制如表9所示的混凝土配比的高流動混凝土，測定材料分離和坍落流的經(jīng)時變化以外，其余均與實施例7一樣進行。其結(jié)果如表9所示。
合用減水劑以使混凝土的坍落流值為600±50mm。
(測定方法)材料分離目測進行觀察。將發(fā)生材料分離的情況表示為×、將略有分離的情況表示為△、將完全無材料分離的情況表示為○。
坍落流根據(jù)財團法人、沿岸開發(fā)技術(shù)中心及漁港漁村建設(shè)技術(shù)研究所發(fā)行的《水中不分離性混凝土手冊》附件1的“水中不分離性混凝土的試驗、坍落流試驗”，在直角方向?qū)?點的混凝土擴展度進行測定，并求出平均值。
表9

爐渣的*表示石灰石微粉末，坍落流的-表示不能測定。
實施例10配制如表10所示的混凝土配比的混凝土，通過規(guī)定方法測定坍落損失、壓縮強度、絕熱溫度上升量、中性化深度和本水泥混合材料的六價鉻降低效果以外，其余均與實施例1一樣進行。其結(jié)果如表10所示。
(使用材料)爐渣粉(24)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為2.0％，結(jié)合水量2.0％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度300mg/l，氧消耗量7.5×10-3mmolO2/g，氧化還原電位225mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積4000cm2/g，密度3.00g/cm3。
爐渣粉(25)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為3.0％，結(jié)合水量2.5％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度340mg/l，氧消耗量9.2×10-3mmolO2/g，氧化還原電位246mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積4500cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(26)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為3.5％，結(jié)合水量2.7％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度380mg/l，氧消耗量9.6×10-3mmolO2/g，氧化還原電位270mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積5000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(27)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3.0％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度418mg/l，氧消耗量10.3×10-3mmolO2/g，氧化還原電位290mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(28)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.5％，結(jié)合水量4.0％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度508mg/l，氧消耗量12.2×10-3mmolO2/g，氧化還原電位350mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積8000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(29)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3.0％，非硫酸態(tài)硫0.7％，溶解性硫濃度325mg/l，氧消耗量7.7×10-3mmolO2/g，氧化還原電位230mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(30)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3.0％，非硫酸態(tài)硫0.5％，溶解性硫濃度229mg/l，氧消耗量6.3×10-3mmolO2/g，氧化還原電位218mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(31)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3.0％，非硫酸態(tài)硫0.3％，溶解性硫濃度138mg/l，氧消耗量4.2×10-3mmolO2/g，氧化還原電位178mV，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.78，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.00g/cm3。
爐渣粉(32)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3.5％，非硫酸態(tài)硫0.7％，溶解性硫濃度375mg/l，氧消耗量6.3×10-3mmolO2/g，氧化還原電位223mV，玻璃化率10％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.76，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為2.97g/cm3。
爐渣粉(33)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為3.0％，結(jié)合水量5.0％，非硫酸態(tài)硫0.5％，溶解性硫濃度291mg/l，氧消耗量3.0×10-3mmolO2/g，氧化還原電位143mV，玻璃化率30％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.74，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為2.94g/cm3。
爐渣粉(34)高爐水碎渣，CO2吸收量為1.0％，結(jié)合水量9.5％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度10mg/l，氧消耗量2.0×10-3mmolO2/g，氧化還原電位99mV，玻璃化率95％，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為2.90g/cm3。
表10

爐渣粉的*表示石灰石微粉末，坍落損失為cm，壓縮強度為N/mm2，絕熱溫度上升量為℃，中性化深度為mm，六價鉻的殘留濃度為mg/l，六價鉻的殘留濃度的ND表示不能檢出。
實施例11除了使用非硫酸態(tài)硫量、溶解性硫濃度、玻璃化率及布萊恩值都相同，只有黃長石的晶格常數(shù)a不同的各種的緩冷爐渣粉，配制如表11所示的配比的混凝土以外，其余均與實施例10一樣進行，其結(jié)果如表11所示。
(使用材料)爐渣粉(35)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度508mg/l，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.73，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.03g/cm3。
爐渣粉(36)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.5％，結(jié)合水量3％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度508mg/l，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.75，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為3.01g/cm3。
爐渣粉(37)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.5％，結(jié)合水量3％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度508mg/l，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.80，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為2.98g/cm3。
爐渣粉(38)緩冷爐渣粉，CO2吸收量為4.0％，結(jié)合水量3％，非硫酸態(tài)硫0.9％，溶解性硫濃度508mg/l，玻璃化率5％，黃長石的晶格常數(shù)a為7.83，布萊恩比表面積6000cm2/g，密度為2.96g/cm3。
表11

坍落損失為cm，壓縮強度為N/mm2，絕熱溫度上升量為℃，中性化深度為mm，六價鉻殘留濃度的ND表示不能檢出。
實施例12除了使用如表12所示的波特蘭水泥65份和爐渣粉(25)35份以外，其余均與實施例3一樣進行。其結(jié)果如表12所示。
表12

爐渣粉為粉體100份中的份數(shù)，壓縮強度為N/mm2。
實施例13除了使用水泥B和在100份的由水泥和爐渣粉構(gòu)成的水泥組合物中用如表13所示緩冷爐渣粉(25)以外，其余均與實施例4一樣進行。其結(jié)果如表13所示。
表13

爐渣粉為粉體100份中的份數(shù)，壓縮強度為N/mm2。
實施例14使用如表14所示的緩冷爐渣粉以外，其余均與實施例5一樣進行。其結(jié)果如表14所示。
表14

坍落流為mm，自身收縮以應(yīng)變表示，單位為×10-6，絕熱溫度上升量為℃，壓縮強度為N/mm2，中性化深度為mm，爐渣粉的*為石灰石微粉末。
實施例15除了使用緩冷爐渣粉(36)以外，和實施例6一樣進行。其結(jié)果如表15所示。
表15

坍落流為mm，自身尺寸變化以應(yīng)變表示，單位為×10-6，絕熱溫度上升量為℃，壓縮強度為N/mm2，中性化深度為mm，試驗編號1-7的自身收縮中的-因發(fā)生材料分離而不能配制高流動混凝土。
實施例16除了在上述爐渣粉(14)中混合如表8所示的還原劑(硫酸亞鐵，由關(guān)東化學(xué)公司制造，試藥特級)，對爐渣的六價鉻降低效果進行評價以外，其余均與實施例7一樣進行。其結(jié)果如表16所示。
表16

產(chǎn)業(yè)上應(yīng)用的可能性通過使用本發(fā)明的水泥混合材料，可降低熟料摻合量而制得低環(huán)境負(fù)荷型的水泥組合物；通過使用該水泥組合物可制得坍落損失小、水合發(fā)熱量小、很難中性化的混凝土。
即使使用如高流動混凝土那樣的低水粉體比的混凝土，也可以將自身收縮控制在較小的水平。
還發(fā)揮了六價鉻的降低效果。
權(quán)利要求
1.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且在二氧化碳濃度為5％、溫度為30℃以及相對濕度為60％的空氣中碳酸化7天時，二氧化碳吸收量在2％以上的高爐緩冷爐渣粉末。
2.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且于1000℃灼燒30分鐘時的重量損失，即灼燒損失在5％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
3.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，并且含有0.5％以上的以非硫酸態(tài)硫存在的硫的高爐緩冷爐渣粉末。
4.水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，并且溶出的非硫酸態(tài)硫的離子濃度在100mg/l以上的高爐緩冷爐渣粉末。
5.根據(jù)權(quán)利要求1、3及4中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且于1000℃灼燒30分鐘時的重量損失，即灼燒損失在5％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
6.根據(jù)權(quán)利要求1、2、4及5中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且含有0.5％以上的以非硫酸態(tài)硫存在的硫的高爐緩冷爐渣粉末。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-3、5及6中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有以黃長石為主要成分，且溶出的非硫酸態(tài)硫濃度在100mg/l以上的高爐緩冷爐渣粉末。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有玻璃化率在30％以下的高爐緩冷爐渣粉末。
9.根據(jù)權(quán)利要求1-8中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有黃長石的晶格常數(shù)a為7.73-7.82的高爐緩冷爐渣粉末。
10.根據(jù)權(quán)利要求1-9中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，含有布萊恩比表面積值在4000cm2/g以上的高爐緩冷爐渣粉末。
11.根據(jù)權(quán)利要求1-10中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，耗氧量在2.5×10-3mmolO2/g以上。
12.根據(jù)權(quán)利要求1-10中任一項所述的水泥混合材料，其特征在于，氧化還原電位在100mV以上。
13.一種水泥組合物，其特征在于，含有權(quán)利要求1-12中任一項所述的水泥混合材料。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的水泥組合物，其特征在于，水泥為3CaO·SiO2含量在60重量％以上的波特蘭水泥。
15.一種水泥混凝土，其特征在于，采用權(quán)利要求13或14中所述的水泥組合物而形成。
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的水泥混凝土，其特征在于，坍落流為650±50mm。
全文摘要
本發(fā)明提供一種低環(huán)境負(fù)荷型、六價鉻減少、坍落損失和水合發(fā)熱量少、難以被中性化、可抑制自身收縮到低水平的水泥混合材料、水泥組合物以及由其構(gòu)成的水泥混凝土。該水泥混合材料由高爐緩冷爐渣粉末構(gòu)成，其中該爐渣粉末以黃長石為主要成分，CO
文檔編號C21B3/04GK1571760SQ0282065
公開日2005年1月26日 申請日期2002年6月7日 優(yōu)先權(quán)日2001年10月23日
發(fā)明者盛岡實, 中島康宏, 樋口隆行, 高橋光男, 山本賢司, 坂井悅郎, 大門正機 申請人:電氣化學(xué)工業(yè)株式會社