本發(fā)明屬于極薄帶軋制技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置及方法。

背景技術(shù)：
近年來(lái)，隨著微制造技術(shù)和微成形技術(shù)迅猛發(fā)展，金屬、合金及金屬基復(fù)合材料的極薄帶需求量越來(lái)越大，這些極薄帶已廣泛應(yīng)用于微電子行業(yè)、微制造行業(yè)、儀器儀表行業(yè)和微機(jī)電行業(yè)等。金屬、合金及金屬基復(fù)合材料的極薄帶多是通過(guò)帶張力軋制得到的，且合適的張力不僅有利于軋件減薄，還有利于生產(chǎn)效率的提高，也是保證極薄帶板形的重要手段，因此，精確的張力控制對(duì)極薄帶的生產(chǎn)具有非常重要的意義。在極薄帶軋制過(guò)程中，可采用力矩電機(jī)對(duì)軋件施加前、后張力，但是，軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)將不可避免地產(chǎn)生機(jī)械阻力，而機(jī)械阻力包括力矩電機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)阻力、減速機(jī)齒輪組嚙合傳動(dòng)阻力及工作輥輥頸與軸承座滑動(dòng)阻力等，由于機(jī)械阻力的存在，使后張力始終大于等于機(jī)械阻力，即后張力的變化曲線是從一個(gè)大于0的數(shù)值開(kāi)始的，且初始的后張力等于軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的機(jī)械阻力，其如圖3所示。因此，當(dāng)軋件減薄至一定厚度時(shí)，容易因后張力過(guò)大導(dǎo)致斷帶現(xiàn)象的發(fā)生，迫使軋制過(guò)程終止。為此，亟需一種全新的張力施加方案，能夠使后張力從0開(kāi)始且全程連續(xù)可調(diào)，其如圖4所述，從而避免斷帶現(xiàn)象的發(fā)生。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的問(wèn)題，本發(fā)明提供一種金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置及方法，能夠?qū)崿F(xiàn)后張力從0開(kāi)始，并滿足張力的全程連續(xù)可調(diào)，有效避免斷帶現(xiàn)象的發(fā)生。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案：一種金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置，包括主控計(jì)算機(jī)、操作臺(tái)、PLC、第一力矩電機(jī)、第二力矩電機(jī)、第一換向開(kāi)關(guān)、第二換向開(kāi)關(guān)、第一變壓器及第二變壓器；在所述主控計(jì)算機(jī)內(nèi)設(shè)置有張力控制系統(tǒng)人機(jī)界面，主控計(jì)算機(jī)通過(guò)PLC與操作臺(tái)相連接，在操作臺(tái)上分別設(shè)置有軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)和軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)；所述PLC一路依次通過(guò)變頻器、第一變壓器、第一換向開(kāi)關(guān)與第一力矩電機(jī)的控制端相連，PLC另一路依次通過(guò)變頻器、第二變壓器、第二換向開(kāi)關(guān)與第二力矩電機(jī)的控制端相連接；所述第一力矩電機(jī)通過(guò)第一換向開(kāi)關(guān)進(jìn)行轉(zhuǎn)向調(diào)換，所述第二力矩電機(jī)通過(guò)第二換向開(kāi)關(guān)進(jìn)行轉(zhuǎn)向調(diào)換；所述第一力矩電機(jī)通過(guò)第一變壓器調(diào)整張力輸出，所述第二力矩電機(jī)通過(guò)第二變壓器調(diào)整張力輸出。在所述主控計(jì)算機(jī)的張力控制系統(tǒng)人機(jī)界面上設(shè)有若干數(shù)據(jù)輸入域，所述數(shù)據(jù)輸入域包括軋件材質(zhì)編號(hào)、軋件寬度、軋件入口厚度、軋件出口厚度、前張力系數(shù)和后張力系數(shù)。所述操作臺(tái)上的軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)開(kāi)啟時(shí)，所述第一力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，所述第二力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)。所述操作臺(tái)上的軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)開(kāi)啟時(shí)，所述第二力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，所述第一力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)。采用所述的金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置的張力施加方法，包括如下步驟：步驟一：測(cè)量軋件處于不同厚度時(shí)的抗拉強(qiáng)度，建立軋件的抗拉強(qiáng)度隨壓下量的變化曲線，同時(shí)建立抗拉強(qiáng)度與壓下量之間的曲線回歸方程；步驟二：分別對(duì)第一力矩電機(jī)及第二力矩電機(jī)進(jìn)行輸入電壓-張力標(biāo)定，并建立第一力矩電機(jī)、第二力矩電機(jī)的輸入電壓-張力標(biāo)定曲線，同時(shí)建立第一力矩電機(jī)、第二力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程；步驟三：將第一力矩電機(jī)及第二力矩電機(jī)的輸入電壓設(shè)置為0，分別測(cè)量使第一力矩電機(jī)及第二力矩電機(jī)進(jìn)行勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的拉力，此時(shí)測(cè)得的拉力分別對(duì)應(yīng)第一力矩電機(jī)及第二力矩電機(jī)的機(jī)械阻力；步驟四：將測(cè)得的拉力分別作為第一力矩電機(jī)及第二力矩電機(jī)的機(jī)械阻力補(bǔ)償值，并將其分別代入第一力矩電機(jī)、第二力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程中，從而獲得考慮機(jī)械阻力補(bǔ)償時(shí)的第一力矩電機(jī)、第二力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，該曲線回歸方程作為后張力電機(jī)的輸入電壓計(jì)算時(shí)的參考方程；步驟五：測(cè)量軋件寬度和軋件入口厚度，估算軋件出口厚度，通過(guò)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值與設(shè)定值之間的大小關(guān)系，設(shè)定第一換向開(kāi)關(guān)和第二換向開(kāi)關(guān)的狀態(tài)，具體分為以下兩種情況：①第一力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)和第二換向開(kāi)關(guān)均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)不開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)開(kāi)啟到換向位；②第一力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)和第二換向開(kāi)關(guān)均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)不開(kāi)啟到換向位；步驟六：在主控計(jì)算機(jī)人機(jī)界面上的數(shù)據(jù)輸入域中分別輸入以下數(shù)據(jù)：軋件材質(zhì)編號(hào)、軋件寬度、軋件入口厚度、軋件出口厚度、前張力系數(shù)和后張力系數(shù)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)和第二換向開(kāi)關(guān)均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)不開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)開(kāi)啟到換向位；步驟七：對(duì)軋件施加預(yù)壓緊力，開(kāi)啟操作臺(tái)上的軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)，此時(shí)第一力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)，主控計(jì)算機(jī)根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟二中建立的第一力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第一力矩電機(jī)所需的輸入電壓值；主控計(jì)算機(jī)根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟四中建立的第二力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第二力矩電機(jī)所需的輸入電壓值，且輸入電壓值通過(guò)第一變壓器輸入到第一力矩電機(jī)中，以及通過(guò)第二變壓器輸入到第二力矩電機(jī)中，進(jìn)而通過(guò)第一力矩電機(jī)建立前張力，以及通過(guò)第二力矩電機(jī)建立后張力；從而在所建立的前張力和后張力下進(jìn)行第N道次(N＝1、2、3···)的軋制；步驟八：當(dāng)完成第N道次(N＝1、2、3···)軋制后，控制極薄帶軋機(jī)停機(jī)，然后在主控計(jì)算機(jī)人機(jī)界面上的數(shù)據(jù)輸入域中分別輸入以下數(shù)據(jù)：軋件寬度、軋件入口厚度、軋件出口厚度、前張力系數(shù)和后張力系數(shù)，且上述數(shù)據(jù)均為完成第N道次(N＝1、2、3···)軋制后的軋件數(shù)據(jù)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)和第二換向開(kāi)關(guān)均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)不開(kāi)啟到換向位；步驟九：對(duì)軋件施加預(yù)壓緊力，開(kāi)啟操作臺(tái)上的軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)，此時(shí)第二力矩電機(jī)定為前張力電機(jī)，第一力矩電機(jī)定為后張力電機(jī)，主控計(jì)算機(jī)根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟四中建立的第一力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第一力矩電機(jī)所需的輸入電壓值；主控計(jì)算機(jī)根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟二中建立的第二力矩電機(jī)的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第二力矩電機(jī)所需的輸入電壓值，且輸入電壓值通過(guò)第一變壓器輸入到第一力矩電機(jī)中，以及通過(guò)第二變壓器輸入到第二力矩電機(jī)中，進(jìn)而通過(guò)第二力矩電機(jī)建立前張力，以及通過(guò)第一力矩電機(jī)建立后張力；從而在所建立的前張力和后張力下進(jìn)行第N+1道次(N＝1、2、3···)的軋制；步驟十：重復(fù)步驟五～步驟九，直至軋件減薄至目標(biāo)厚度。本發(fā)明的有益效果：本發(fā)明為了實(shí)現(xiàn)后張力從0開(kāi)始且全程連續(xù)可調(diào)，在本發(fā)明的力矩電機(jī)和變壓器之間設(shè)置有換向開(kāi)關(guān)，在軋制前，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，即軋件厚度較厚時(shí)，此時(shí)軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力小于該厚度下的后張力，則換向開(kāi)關(guān)不開(kāi)啟到換向位，后張力電機(jī)在通電后進(jìn)行常規(guī)的正向轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)后張力等于軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力與后張力電機(jī)輸出張力之和；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，即軋件厚度較薄時(shí)，此時(shí)軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力大于該厚度下的后張力，則換向開(kāi)關(guān)開(kāi)啟到換向位，后張力電機(jī)在通電后進(jìn)行反向轉(zhuǎn)動(dòng)，此時(shí)后張力等于軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力與后張力電機(jī)輸出張力之差，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了后張力從0開(kāi)始的目標(biāo)，且后張力全程連續(xù)可調(diào)，從而有效避免了斷帶現(xiàn)象的發(fā)生。本發(fā)明可精確控制前、后張力，并可為精準(zhǔn)找到一個(gè)利于軋件減薄、生產(chǎn)效率提高及保證極薄帶板形的前、后張力提供可能。本發(fā)明通過(guò)設(shè)置前張力系數(shù)和后張力系數(shù)，可獲得恒前、后張應(yīng)力軋制，當(dāng)考慮異速比與軋制力后，通過(guò)計(jì)算可找到合適的前張力系數(shù)和后張力系數(shù)，獲得最利于減薄的應(yīng)力狀態(tài)，可大大提高生產(chǎn)效率。附圖說(shuō)明圖1為安裝有本發(fā)明張力施加裝置的極薄帶軋機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為第一、第二力矩電機(jī)的輸入電壓-張力標(biāo)定原理圖；圖3為不考慮軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力時(shí)力矩電機(jī)的輸入電壓-后張力關(guān)系曲線圖；圖4為考慮軋機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)機(jī)械阻力時(shí)力矩電機(jī)的輸入電壓-后張力關(guān)系曲線圖；圖5為第一力矩電機(jī)的輸入電壓-張力標(biāo)定曲線圖；圖6為第二力矩電機(jī)的輸入電壓-張力標(biāo)定曲線圖；圖7為軋件的抗拉強(qiáng)度隨壓下量的變化曲線圖；圖中，1—極薄帶軋機(jī)，2—主控計(jì)算機(jī)，3—操作臺(tái)，4—PLC，5—第一力矩電機(jī)，6—第二力矩電機(jī)，7—第一換向開(kāi)關(guān)，8—第二換向開(kāi)關(guān)，9—第一變壓器，10—第二變壓器，11—第一卷筒，12—第二卷筒，13—第一張力輥，14—第二張力輥，15—軋件，16—上支撐輥，17—下工作輥，18—拉壓測(cè)力計(jì)，19—張力輥，20—變壓器，21—力矩電機(jī)。具體實(shí)施方式下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步的詳細(xì)說(shuō)明。如圖1所示，一種金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置，包括主控計(jì)算機(jī)2、操作臺(tái)3、PLC4、第一力矩電機(jī)5、第二力矩電機(jī)6、第一換向開(kāi)關(guān)7、第二換向開(kāi)關(guān)8、第一變壓器9及第二變壓器10；在所述主控計(jì)算機(jī)2內(nèi)設(shè)置有張力控制系統(tǒng)人機(jī)界面，主控計(jì)算機(jī)2通過(guò)PLC4與操作臺(tái)3相連接，在操作臺(tái)3上分別設(shè)置有軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)和軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)；所述PLC4一路依次通過(guò)變頻器、第一變壓器9、第一換向開(kāi)關(guān)7與第一力矩電機(jī)5的控制端相連，PLC4另一路依次通過(guò)變頻器、第二變壓器10、第二換向開(kāi)關(guān)8與第二力矩電機(jī)6的控制端相連接；所述第一力矩電機(jī)5通過(guò)第一換向開(kāi)關(guān)7進(jìn)行轉(zhuǎn)向調(diào)換，所述第二力矩電機(jī)6通過(guò)第二換向開(kāi)關(guān)8進(jìn)行轉(zhuǎn)向調(diào)換；所述第一力矩電機(jī)5通過(guò)第一變壓器9調(diào)整張力輸出，所述第二力矩電機(jī)6通過(guò)第二變壓器10調(diào)整張力輸出。在所述主控計(jì)算機(jī)2的張力控制系統(tǒng)人機(jī)界面上設(shè)有若干數(shù)據(jù)輸入域，所述數(shù)據(jù)輸入域包括軋件材質(zhì)編號(hào)、軋件寬度、軋件入口厚度、軋件出口厚度、前張力系數(shù)和后張力系數(shù)。所述操作臺(tái)3上的軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)開(kāi)啟時(shí)，所述第一力矩電機(jī)5定為前張力電機(jī)，所述第二力矩電機(jī)6定為后張力電機(jī)。所述操作臺(tái)3上的軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)開(kāi)啟時(shí)，所述第二力矩電機(jī)6定為前張力電機(jī)，所述第一力矩電機(jī)5定為后張力電機(jī)。本實(shí)施例中，軋件15為304不銹鋼帶，軋件寬度為50mm，初始軋件厚度為488μm，目標(biāo)軋件厚度為3μm。采用所述的金屬極薄帶軋制過(guò)程中張力施加裝置的張力施加方法，包括如下步驟：步驟一：測(cè)量軋件15處于不同厚度時(shí)(本實(shí)施例中分別為488μm、388μm、300μm、243μm、178μm、136μm、90μm、45μm、36μm、20μm及15μm)的抗拉強(qiáng)度，建立軋件15的抗拉強(qiáng)度隨壓下量的變化曲線，其如圖7所示，同時(shí)建立抗拉強(qiáng)度與壓下量之間的曲線回歸方程，曲線回歸方程具體如下：f1＝-2.61×10-3x2+2.75x+786(壓下量≤352μm)f1＝-5.3000×10-4x3+0.6050x2-231.80x+31156(壓下量＞352μm)式中，f1為抗拉強(qiáng)度，x為壓下量；步驟二：分別對(duì)第一力矩電機(jī)5及第二力矩電機(jī)6進(jìn)行輸入電壓-張力標(biāo)定，其標(biāo)定原理圖如圖2所示，并建立第一力矩電機(jī)5、第二力矩電機(jī)6的輸入電壓-張力標(biāo)定曲線，其如圖5、圖6所示，同時(shí)建立第一力矩電機(jī)5、第二力矩電機(jī)6的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，曲線回歸方程具體如下：n1＝0.01247v12+1.100v1-44.233n2＝0.01368v22+1.418v2-54.852式中，v1為第一力矩電機(jī)5的輸入電壓，v2為第二力矩電機(jī)6的輸入電壓，n1為第一力矩電機(jī)5輸出的張力，n2為第二力矩電機(jī)6輸出的張力；步驟三：將第一力矩電機(jī)5及第二力矩電機(jī)6的輸入電壓設(shè)置為0，分別測(cè)量使第一力矩電機(jī)5及第二力矩電機(jī)6進(jìn)行勻速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的拉力F1和F2，此時(shí)測(cè)得的拉力F1和F2分別對(duì)應(yīng)第一力矩電機(jī)5及第二力矩電機(jī)6的機(jī)械阻力，具體為：F1＝45N，F(xiàn)2＝55N；步驟四：將測(cè)得的拉力F1和F2分別作為第一力矩電機(jī)5及第二力矩電機(jī)6的機(jī)械阻力補(bǔ)償值，并將其分別代入第一力矩電機(jī)5、第二力矩電機(jī)6的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程中，從而獲得考慮機(jī)械阻力補(bǔ)償時(shí)的第一力矩電機(jī)5、第二力矩電機(jī)6的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，該曲線回歸方程作為后張力電機(jī)的輸入電壓計(jì)算時(shí)的參考方程，曲線回歸方程具體如下：n3＝0.01247v12+1.100v1+0.767n4＝0.01368v22+1.418v2+0.148式中，v1為第一力矩電機(jī)5的輸入電壓，v2為第二力矩電機(jī)6的輸入電壓，n3為考慮機(jī)械阻力補(bǔ)償時(shí)第一力矩電機(jī)5輸出的張力，n4為考慮機(jī)械阻力補(bǔ)償時(shí)第二力矩電機(jī)6輸出的張力；步驟五：先將軋件15安裝到極薄帶軋機(jī)1上，然后測(cè)量軋件寬度為50mm和軋件入口厚度為488μm，估算軋件出口厚度為388μm，通過(guò)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值與設(shè)定值之間的大小關(guān)系，設(shè)定第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8的狀態(tài)，具體分為以下兩種情況：①第一力矩電機(jī)5定為前張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)6定為后張力電機(jī)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7不開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)8開(kāi)啟到換向位；②第一力矩電機(jī)5定為后張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)6定為前張力電機(jī)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)8不開(kāi)啟到換向位；步驟六：在主控計(jì)算機(jī)2人機(jī)界面上的數(shù)據(jù)輸入域中分別輸入以下數(shù)據(jù)：軋件材質(zhì)編號(hào)為G304、軋件寬度為50mm、軋件入口厚度為488μm、軋件出口厚度為388μm、前張力系數(shù)為0.1和后張力系數(shù)為0.1，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)8不開(kāi)啟到換向位；本實(shí)施例中，第一力矩電機(jī)5定為前張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)6定為后張力電機(jī)，且軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值10μm，因此第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；步驟七：對(duì)軋件15施加預(yù)壓緊力，開(kāi)啟操作臺(tái)3上的軋制正向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)，此時(shí)第一力矩電機(jī)5定為前張力電機(jī)，第二力矩電機(jī)6定為后張力電機(jī)，主控計(jì)算機(jī)2根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟二中建立的第一力矩電機(jī)5的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第一力矩電機(jī)5所需的輸入電壓值分別為352V；主控計(jì)算機(jī)2根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟四中建立的第二力矩電機(jī)6的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第二力矩電機(jī)6所需的輸入電壓值分別為335V，且輸入電壓值通過(guò)第一變壓器9輸入到第一力矩電機(jī)5中，以及通過(guò)第二變壓器10輸入到第二力矩電機(jī)6中，進(jìn)而通過(guò)第一力矩電機(jī)5建立前張力為1928N，以及通過(guò)第二力矩電機(jī)6建立后張力為1985N；從而在所建立的前張力和后張力下進(jìn)行第N道次(N＝1、2、3···)的軋制(本實(shí)施例中該步驟為第1道次)；步驟八：當(dāng)完成第N道次(N＝1、2、3···)軋制后(本實(shí)施例中該步驟為第1道次)，控制極薄帶軋機(jī)停機(jī)，然后在主控計(jì)算機(jī)2人機(jī)界面上的數(shù)據(jù)輸入域中分別輸入以下數(shù)據(jù)：軋件寬度為50mm、軋件入口厚度為400μm、軋件出口厚度為300μm、前張力系數(shù)為0.1和后張力系數(shù)為0.1，且上述數(shù)據(jù)均為完成第N道次(N＝1、2、3···)軋制后(本實(shí)施例中為第1道次)的軋件數(shù)據(jù)，當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；當(dāng)軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值小于設(shè)定值時(shí)，第一換向開(kāi)關(guān)7開(kāi)啟到換向位，第二換向開(kāi)關(guān)8不開(kāi)啟到換向位；本實(shí)施例中，完成第1道次軋制后，且軋件入口厚度的實(shí)測(cè)值大于設(shè)定值10μm，因此第一換向開(kāi)關(guān)7和第二換向開(kāi)關(guān)8均不開(kāi)啟到換向位；步驟九：對(duì)軋件15施加預(yù)壓緊力，開(kāi)啟操作臺(tái)3上的軋制反向啟動(dòng)開(kāi)關(guān)，此時(shí)第二力矩電機(jī)6定為前張力電機(jī)，第一力矩電機(jī)5定為后張力電機(jī)，主控計(jì)算機(jī)2根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟四中建立的第一力矩電機(jī)5的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第一力矩電機(jī)5所需的輸入電壓值分別為336V；主控計(jì)算機(jī)2根據(jù)人機(jī)界面上各數(shù)據(jù)輸入域中的數(shù)據(jù)以及步驟二中建立的第二力矩電機(jī)6的輸入電壓與張力之間的曲線回歸方程，計(jì)算出第二力矩電機(jī)6所需的輸入電壓值分別為342V，且輸入電壓值通過(guò)第一變壓器9輸入到第一力矩電機(jī)5中，以及通過(guò)第二變壓器10輸入到第二力矩電機(jī)6中，進(jìn)而通過(guò)第二力矩電機(jī)6建立前張力為2016N，以及通過(guò)第一力矩電機(jī)5建立后張力為1832N；從而在所建立的前張力和后張力下進(jìn)行第N+1道次(N＝1、2、3···)的軋制(本實(shí)施例中該步驟為第2道次)；步驟十：重復(fù)步驟五～步驟九，直至軋件15減薄至3μm的目標(biāo)厚度。實(shí)施例中的方案并非用以限制本發(fā)明的專利保護(hù)范圍，凡未脫離本發(fā)明所為的等效實(shí)施或變更，均包含于本案的專利范圍中。