專利名稱：不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及種環(huán)形鍛件的軋制成形方法，特別是涉及了不銹鋼錐形環(huán)鍛 件的輾軋成形方法。
背景技術(shù)：
采用不銹鋼(如0CrllNi2MoVNb等材料牌號)制造的地面燃氣輪機的錐形 環(huán)鍛件，如渦輪外環(huán)、機匣等零部件由于長期在高溫下工作，要求鍛件具有較 好的性能及組織穩(wěn)定性。"大型錐形環(huán)件成型制造新工藝及其數(shù)值模擬"(王澤武等，《核動力工程》， 第28巻第2期，第69 72頁，2007年4月) 一文公開了一種錐形環(huán)件的成形 丁藝，該工藝包括制坯、加熱、軋制及后續(xù)加T.。采用該工藝軋制普通碳素鋼 的錐形環(huán)件時是把軋環(huán)機的主輥、芯輥和抱輥加工成錐形后再把錐形環(huán)坯軋制 成錐形環(huán)件的。采用該工藝軋制錐形環(huán)件，由于是靠主輥、芯輥和抱輥的錐面 形狀來確定錐形環(huán)件的錐面形狀，靠錐輥來軋制其高度，因此，只能乳制內(nèi)外 環(huán)面為平整面的簡單錐形環(huán)件(如該文圖示的那樣)，而且對于錐度或高度不一 樣的錐形環(huán)件，需要更換輥型，正如該文所指出的"錐形環(huán)件不同于矩形截面環(huán) 件，在軸向上環(huán)件有一定斜度，需要重新設(shè)計主輥、芯輥和抱輥"。由此可知， 采用該工藝不可能軋制出內(nèi)外環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)件，而艮軋制不同形狀 的簡單錐形環(huán)件時頻繁更換輥型將會增加制造成本、延長生產(chǎn)周期和不利于設(shè) 備的維護保養(yǎng)。上述錐形環(huán)件成型制造新工藝并未公開軋制不銹鋼錐形環(huán)鍛件的具體工藝 步驟，若采用該工藝軋制不銹鋼錐形環(huán)鍛件，存在的問題如下不能軋制環(huán)面為復(fù)雜曲面并沿零件外形呈流線分布的錐形環(huán)鍛件，因此， 當需要軋制環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件時，只能靠增大加工余量的方法先軋 制成該文所公布的環(huán)面為平整面的錐形環(huán)鍛件，再通過機加工成環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件。這樣加工而成的錐形環(huán)鍛件，環(huán)鍛件毛坯的加工余量大，鍛件尺寸精度較差，鍛件的外形流線不能沿零件外形分布;由于加工量較大，既 費時費力和浪費大量的貴重不銹鋼材料，又切斷了鍛件的外形流線從而對鍛件 的組織和性能產(chǎn)生不利影響。軋制不銹鋼錐形環(huán)鍛件時，從合金棒料到最終軋制成錐形環(huán)鍛件，不銹鋼 的變形量對環(huán)鍛件的組織和性能影響很大，其變形量選擇不準，將會造成環(huán)鍛 件晶粒粗大、軋傷、軋裂、折疊、夾層等缺陷，從而影響鍛件的交付和使用。 特別是對于軋制重型燃氣輪機的機匣等大型(重量在1000kg以上)或特大型(重 量在10000kg以上)的不銹鋼錐形環(huán)鍛件，如何克服材料的熱變形抗力大，保 證材料的內(nèi)部被鍛透、減少材料加工及消耗，獲得組織性能優(yōu)良和沿零件外形 呈流線分布的錐形環(huán)鍛件，是當今制造業(yè)上的難題。有鑒于此，本發(fā)明提供了一種不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種準確的變形量來實現(xiàn)不銹鋼錐形環(huán)鍛 件精確輾軋成形的方法，采用該方法輾軋的錐形環(huán)鍛件沿零件外形呈流線分布， 并具有優(yōu)良的組織和性能。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明所述不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法，其 技術(shù)方案包括以下步驟把按規(guī)格下料的不銹鋼棒料加熱到變形溫度，經(jīng)鐓粗使其變形75% 80% 得到實心圓餅；把所述實心圓餅沖孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的15% 20% 后得到空心圓餅；加熱所述空心圓餅到變形溫度后使其被軋環(huán)變形30% 35%后得到矩形環(huán) 坯；把所述矩形環(huán)坯的上、下端面加工平整，內(nèi)、外環(huán)面加工出斜度得到預(yù)軋 坯；加熱所述預(yù)軋坯到變形溫度，把所述預(yù)軋坯裝進軋環(huán)機輾軋模具，所述預(yù) 軋坯的縱向截而在輾軋模具的錐形孔型內(nèi)被軋環(huán)機輾軋并按所述孔型產(chǎn)生連續(xù)局部塑性變形，所述預(yù)軋坯壁厚減小并沿徑向展寬被輾軋變形60% 70%后成為 錐形環(huán)鍛件。在上述步驟中，所述預(yù)軋坯的縱向截面在所述錐形孔型內(nèi)按多火次輾軋變 形，最好是二至三個火次，每火次變形量是30% 40%，變形溫度是1000°C 1050。C，當構(gòu)成上述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是曲面時，輾軋成形的錐形環(huán)鍛 件的環(huán)面為曲面；當構(gòu)成上述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是平整面時，輾軋 成形的錐形環(huán)鍛件的環(huán)面為平整面。輾軋吋，上述預(yù)軋坯沿徑向的展寬速度是2mm/s 15mm/s，受到的徑向軋 制力是40000 kg 220000kg。與現(xiàn)有技術(shù)相比，木發(fā)明的有益效果如下本發(fā)明把按規(guī)格下料的不銹鋼棒料從鐓粗、沖孔、制矩形環(huán)坯、制預(yù)軋坯 到輾軋成錐形環(huán)鍛件的整個工藝過程，通過選用準確的變形量和使用輾軋模具 來使錐形環(huán)鍛件成形，獲得了組織均勻和性能優(yōu)良的錐形環(huán)鍛件。以牌號為0CrllNi2MoVNb的不銹鋼為例，經(jīng)檢測該合金錐形環(huán)鍛件不同部位的金相低倍 組織，未發(fā)現(xiàn)有粗晶、裂紋、傷痕、折疊、夾層等缺陷；經(jīng)檢測該合金錐形環(huán) 鍛件的室溫拉伸性能，其抗拉強度為920MPa 925MPa (大于使用要求的885 MPa),其伸長率為0.2%時的屈服強度為815MPa 830MPa(大于使用要求的735 MPa)，斷后伸長率為18%(大于使用要求的12%)，斷面收縮率為69% 71%(大 于使用要求的55%);經(jīng)檢測該合金錐形環(huán)鍛件的沖擊性能，其沖擊功為63J 64J (大于使用要求的55J);經(jīng)檢測該合金錐形環(huán)鍛.件的布氏硬度為285 292， 滿足了使用要求。從該合金錐形環(huán)鍛件的理化檢測結(jié)果可知，釆用上述方法輾 軋成形的該合金錐形環(huán)鍛件取得了預(yù)料不到的技術(shù)效果，大大滿足了其使用要 求。本發(fā)明采用大變形鐓粗制作矩形環(huán)坯，能夠使原材料的內(nèi)部被鍛透，進而 改善坯料的內(nèi)部質(zhì)量；預(yù)軋坯采取多火次的變形方式并通過選擇合理的每火次 變形量和變形溫度使其在輾軋過程中產(chǎn)生動態(tài)再結(jié)晶，從而可以實現(xiàn)大型或特大型不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形。本發(fā)明還通過在軋環(huán)機上安裝輾軋模具來實現(xiàn)不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成 形，即在軋環(huán)機的芯輥上安裝芯輥模，在其主輥上安裝主輥模，芯輥模與主輥 模合模后能夠形成用于輾軋錐形環(huán)鍛件的錐形孔型，從而把錐形環(huán)鍛件的成形 方式由主輥、芯輥和錐輥輾軋成形改進為主要由模具輾軋成形，并且通過改變 構(gòu)成所述錐形孔型的輾軋模具的錐形面的形狀，便可輾軋成形不同環(huán)面形狀的 錐形環(huán)鍛件，從而使該模具能輾軋出環(huán)面為曲面或平整面的錐形環(huán)鍛件。并且，采用本方法輾軋不銹鋼錐形環(huán)鍛件，可以獲得沿零件外形分布的環(huán)面 為復(fù)雜曲面流線的錐形環(huán)鍛件，提高了錐形環(huán)鍛件的尺寸精度，從而可以實現(xiàn) 精確軋制，減少錐形環(huán)鍛件的機械加工余量和貴重不銹鋼材料的浪費；當輾軋 不同環(huán)面形狀的環(huán)鍛件時，只需更換輾軋模具上形成所述錐形孔型的模塊即可， 而不必更換軋環(huán)機的主輥、芯輥和抱輥等部件，從而可以降低錐形環(huán)鍛件的制 造成本、縮短生產(chǎn)周期并有利于設(shè)備的維護保養(yǎng)。


下面結(jié)合附圖和具體實施方式
對本發(fā)明作進一歩詳細說明。圖1是矩形環(huán)壞的制坯工藝流程圖。圖2是預(yù)軋坯沿其中心線的縱剖面圖。圖3是預(yù)軋坯裝進輾軋模具的結(jié)構(gòu)圖。圖4是預(yù)軋坯輾軋成錐形環(huán)鍛件的工藝過程圖。圖5是圖4所示的輾軋工藝過程的俯視方向示意圖。圖6是輾軋成形的錐形環(huán)鍛件-沿其中心線的縱剖面圖。圖7 (a)是圖6所示a部位的金相低倍組織圖。圖7 (b)是圖6所示b部位的金相低倍組織圖。圖8 (a)是第二種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖8 (b)是采用圖8 (a)所不的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其中心線的縱剖面圖。圖9 (a)是是第三種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖9 (b)是采用圖9 (a)所示的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其中心 線的縱剖面圖。圖10 (a)是第四種結(jié)構(gòu)的輾軋模具孔型圖。圖10 (b)是采用圖10 (a)所示的輾軋模具孔型軋成的錐形環(huán)鍛件沿其屮 心線的縱剖面圖。
具體實施方式
實施本發(fā)明所述的不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法需要提供鍛造加熱 爐、壓力機、軋環(huán)機、吊裝機等設(shè)備。下面以牌號為0CrllM2MoVNb的不銹鋼為例來詳細說明該方法的具體實施方式
；該不銹鋼的主要化學元素含量(重量百分比)為.*含C量0.05% 0.09%、 含Cr量10.05% 12.00%、含Mo量0.35% 0.50 /。、含Nb量0.05% 0.15%、 含V量0.15% 0.25%、含Ni量1.40% 1.80%、含Si量^0.60%、含Mn量^0.60°/0、 含Cu量^).300/。、含S量50.020/。、含P量50.03n/。、此外還含有其他微量元素、 余量為Fe。該合金從棒料到生產(chǎn)出合格的錐形環(huán)鍛件的工藝步驟如下步驟1:矩形環(huán)壞的制坯。如圖1所不，把按規(guī)格下料的牌號為0CrllNi2MoVNb的不銹鋼棒料1在鍛造加熱爐內(nèi)加熱到1000°C 1180°C，在鍛 壓機上鐓粗使其變形75% 80%得到到實心圓餅2，接著把實心圓餅2用沖頭4 沖出中心孔得到空心圓餅3，所述空心圓餅3的內(nèi)徑尺寸是其外徑尺寸的15% 20%;把空心圓餅3再加熱到上述溫度后裝進軋環(huán)機輾軋使其變形30% 35%后 得到矩形環(huán)坯5。在上述步驟1中，采用上述變形方式制作的矩形環(huán)坯5能夠獲得均勻的組 織，避免產(chǎn)生晶粒粗大、裂紋等缺陷，特別是大變形鐓粗能夠使原材料的內(nèi)部被鍛透，進而改善坯料的內(nèi)部質(zhì)量。步驟2:預(yù)軋坯的制坯。如圖2所示，采用機加工把矩形環(huán)坯5的上、下端面去掉毛邊和加工平整，并把其內(nèi)環(huán)面加工成具有高度b的直面和斜度為p的斜面，把其外環(huán)面加丁成具有高度h2的直面和斜度為卩的斜面，制成帶斜度的 預(yù)軋坯IO，所述高度^和h2根據(jù)錐形環(huán)鍛件的尺寸和形狀確定，所述斜度卩的值為8° 12°。在上述步驟2中，把預(yù)軋坯10加工成帶有8° 12°的斜度，既不會浪費太多 的合金材料，又滿足了輾軋錐形環(huán)鍛件的斜度要求。 步驟3:錐形環(huán)鍛件的輾軋成形先把預(yù)軋坯iO在鍛造加熱爐內(nèi)加熱到1000。C 118(TC后裝迸由主輥模和芯 輥模組成的輾軋模具，如圖3所示，把該預(yù)軋坯10吊裝在芯輥模的內(nèi)型模塊16 上并平放在軋環(huán)機的底盤上(圖中未示出)，所述芯輥模由內(nèi)型模塊16、芯套 21、壓環(huán)22通過螺母23和芯輥鍵24固定在芯輥12上；啟動軋環(huán)機使其主輥 13按圖3所示方向旋轉(zhuǎn)，然后使芯輥12向主輥13方向平移靠近主輥13后芯輥 模與主輥模合模，所述主輥模由下端蓋19、外型模塊17、上端蓋18通過主輥 套20和主輥鍵25固定在主輥13上，所述內(nèi)型模塊16和外型模塊17的外周面 與所述上、下端蓋18和19圍成錐形孔型11，預(yù)軋坯10的縱向截面處于該錐形 孔型11內(nèi)；同時由軋環(huán)機驅(qū)動上、下錐輥14和15按圖3所示方向轉(zhuǎn)動并準備 夾持住預(yù)軋坯10的上、下端面，使軋環(huán)機的兩個抱輥26 (如圖5所示)扶持住 預(yù)軋坯10外周面的底部大岡周面；主輥13驅(qū)動預(yù)軋坯10、芯輥12和兩個抱輥26按圖4和圖5所示的方向轉(zhuǎn) 動，這時轉(zhuǎn)動的上、下錐輥14和15夾持住轉(zhuǎn)動的預(yù)軋坯10的上、下端面與其 一起轉(zhuǎn)動；芯輥12沿徑向朝主輥13方向作進給運動使芯輥12和主輥13以 40000kg 220000kg的軋制力在其錐形孔型11內(nèi)輾軋預(yù)軋坯10，預(yù)軋坯10以 2mm/s i5mm/s的速度沿徑向展寬，其壁厚逐漸減小，上、下錐輥14和15以 及兩個抱輥26隨著預(yù)軋壞10的徑向展寬而外移；預(yù)軋坯10在錐形孔型11內(nèi)被輾軋產(chǎn)生連續(xù)局部塑性變形，預(yù)軋坯10經(jīng)過二至三個火次的輾軋變形并把每火次變形量控制在30% 40%，變形溫度控制在 100(TC 105(TC，最后預(yù)軋坯IO在錐形孔型11內(nèi)變形60% 70%后成為錐形環(huán) 鍛件27，所冇轉(zhuǎn)動部件停止后移開主輥13、錐輥14和15、兩個抱輥26以及壓 在芯輥12頂部的軋環(huán)機懸臂，從芯輥頂部取出錐形環(huán)鍛件27。在上述步驟3中，把預(yù)軋坯10的多火次變形的每火次變形量控制在30% 40%，變形溫度控制在1000°C 1050°C，可以充分利用該合金較寬的變形溫度 范圍使其在輾軋過程中產(chǎn)生動態(tài)再結(jié)晶，從而獲得良好的組織和性能。 在上述步驟1和步驟3中，該不銹鋼的終軋溫度不小于850°C 。 如圖6所示，錐形環(huán)鍛件27的外環(huán)面是由其上部c的外環(huán)直面、中部d的 外環(huán)斜面以及下部e的外環(huán)直面按照c、 d、 e的順序通過岡弧自然過渡連接在一 起的曲面，其內(nèi)環(huán)面是由其上部c的內(nèi)環(huán)直面、中部d的內(nèi)環(huán)斜面以及下部e 的內(nèi)環(huán)直面按照c、 d、 e的順序通過圓弧自然過渡連接在一起的曲面。按照GB 226《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢驗方法》檢測，該合金錐形環(huán)鍛 件的金相低倍組織如7 (a)、圖7 (b)所示，圖7 (a)和圖7 (b)的試樣分別 取自圖6中的a和b部位，在上述低倍組織圖上均未發(fā)現(xiàn)有粗晶、裂紋、傷痕、 折疊、夾層等缺陷。按照GB/T 228《金屬材料室溫拉伸試驗方法》檢測，該合金錐形環(huán)鍛件的 室溫抗拉強度為920MPa 925MPa，其伸長率為0.2%時的屈服強度為815MPa 830MPa，斷后伸長率為18%,斷面收縮率為69% 71%。按照GB/T229《金屬夏比缺口沖擊試驗方法》檢測，該錐形環(huán)鍛件的沖擊 功為63 J 64J。按照GB/231《金屬布氏硬度試驗方法》檢測，該錐形環(huán)鍛件的布氏硬度為 285 292。上述理化檢測結(jié)果表明，采用上述方法輾軋成形的該合金錐形環(huán)鍛件具有 優(yōu)良的內(nèi)部組織和性能，完全滿足了該合金鍛件的使用要求。圖8 (a)示出了軋制圖8 (b)所示的錐形環(huán)鍛件27a的輾軋模具的錐形孔 型ir的結(jié)構(gòu)，在圖8 (a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模塊17分別換成內(nèi)型模塊163和外型模塊17"即可，輾軋成形的錐形環(huán)鍛件273的內(nèi) 外環(huán)面均為平整面。圖9 (a)示出了軋制圖9 (b)所示的錐形環(huán)鍛件27b的輾軋模具的錐形孔 型llb的結(jié)構(gòu)，在圖9 (a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模塊 17分別換成內(nèi)型模塊16b和外型模塊17b即可。錐形環(huán)鍛件27b的外環(huán)面是由其 上部c'的凸起環(huán)的外環(huán)面、中部cT的外環(huán)斜面以及下部e'的凸起環(huán)的外環(huán)面通 過圓弧自然過渡連接在一起的復(fù)雜曲面，其內(nèi)環(huán)面是由上部c'的內(nèi)環(huán)直面和中 部d'、下部e'的內(nèi)環(huán)斜面通過圓弧自然過渡連接的曲面。圖10 (a)示出了軋制圖10 (b)所示的錐形環(huán)鍛件27e的輾軋模具的錐形 孔型lie的結(jié)構(gòu)，在圖10(a)中，只需把圖3或圖4中的內(nèi)型模塊16和外型模 塊17分別換成內(nèi)型模塊16e和外型模塊171卩可。輾軋成形的錐形環(huán)鍛件27、 其內(nèi)環(huán)面是由該鍛件g、 i、 k部位的內(nèi)環(huán)直面和h、 j部位的內(nèi)環(huán)斜面以g、 h、 i、 j、 k部位的順序通過圓弧自然過渡連接的曲面，其外環(huán)面是山該鍛件g、 i、 k 部位的外環(huán)直面和h、 j部位的外環(huán)斜面以g、 h、 i、 j、 k部位的順序通過圓弧自 然過渡連接的曲面。從圖8 (a)、圖9 (a)和圖10 (a)可以看出，采用上述輾軋成形方法和輾 軋模具輾軋不同截面的不銹鋼錐形環(huán)鍛件是很方便的。當輾軋成形的錐形環(huán)鍛 件的尺寸不大時，上述步驟2可以通過脹形得到錐形預(yù)軋坯再輾軋成錐形環(huán)鍛 件；當輾軋成形的錐形環(huán)鍛件的尺寸和錐度不大時，上述步驟2中的預(yù)軋坯可 以是矩形預(yù)軋坯，即從矩形預(yù)軋坯直接輾軋成錐形環(huán)鍛件。本發(fā)明所述的輾軋 成形是把環(huán)鍛件的預(yù)軋坯通過輾軋模具軋制成環(huán)鍛件的成形方式。
權(quán)利要求
1. 一種不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法，其特征在于，包括以下步驟把按規(guī)格下料的不銹鋼棒料加熱到變形溫度，經(jīng)鐓粗使其變形75％～80％得到實心圓餅；把所述實心圓餅沖孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的15％～20％后得到空心圓餅；加熱所述空心圓餅到變形溫度后使其被軋環(huán)變形30％～35％后得到矩形環(huán)坯；把所述矩形環(huán)坯的上、下端面加工平整，內(nèi)、外環(huán)面加工出斜度得到預(yù)軋坯；加熱所述預(yù)軋坯到變形溫度，把所述預(yù)軋坯裝進軋環(huán)機輾軋模具，所述預(yù)軋坯的縱向截面在輾軋模具的錐形孔型內(nèi)被軋環(huán)機輾軋并按所述孔型產(chǎn)生連續(xù)局部塑性變形，所述預(yù)軋坯壁厚減小并沿徑向展寬被輾軋變形60％～70％后成為錐形環(huán)鍛件。
2、 按照權(quán)利要求1所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯的縱向 截面在所述錐形孔型內(nèi)按多火次輾軋變形，每火次變形量是30% 40%，變形溫 度是1000。C 1050。C。
3、 按照權(quán)利要求2所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯的縱向截面在所述錐形孔型內(nèi)按二至三個火次輾軋變形。
4、 按照權(quán)利要求1或2所述的輾軋成形方法，其特征在于構(gòu)成所述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是曲面。
5、 按照權(quán)利要求1或2所述的輾軋成形方法，其特征在于構(gòu)成所述錐形孔型的輾軋模具的錐形面是平整面。
6、 按照權(quán)利要求1或2所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯沿 徑向的展寬速度是2 mm/s 15mm/s。
7、 按照權(quán)利要求1或2所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯受 到的徑向軋制力是40000 kg 220000kg。
8、 按照權(quán)利要求6所述的輾軋成形方法，其特征在于所述預(yù)軋坯受到的 徑向軋制力是40000 kg 220000kg。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種不銹鋼錐形環(huán)鍛件的輾軋成形方法，為獲得組織和性能優(yōu)良的該合金錐形環(huán)鍛件和實現(xiàn)精確軋制，該方法包括以下步驟合金棒料經(jīng)加熱鐓粗變形75％～80％制成實心圓餅再沖孔使其孔徑尺寸是其外徑尺寸的15％～20％后制成空心圓餅；所述空心圓餅經(jīng)加熱軋環(huán)變形30％～35％后制成矩形環(huán)坯并把該環(huán)坯加工成帶斜度的預(yù)軋坯；所述預(yù)軋坯經(jīng)加熱裝進軋環(huán)機輾軋模具并在該模具的錐形孔型內(nèi)輾軋變形60％～70％后成形為錐形環(huán)鍛件。輾軋時，上述預(yù)軋坯沿徑向的展寬速度是2mm/s～15mm/s，受到的徑向軋制力是40000kg～220000kg。該方法主要用于地面燃氣輪機錐形環(huán)鍛件的成形，采用該方法可以獲得沿零件外形呈流線分布的環(huán)面為復(fù)雜曲面的錐形環(huán)鍛件。
文檔編號B21H1/06GK101279347SQ20081006872
公開日2008年10月8日 申請日期2008年4月23日 優(yōu)先權(quán)日2008年4月23日
發(fā)明者劉朝輝, 吳永安, 田永軍 申請人:貴州航宇科技發(fā)展有限公司