專利名稱：軋制機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用來軋制帶材或棒材的軋制機(jī)，這些材料經(jīng)過上和下工作軋輥而軋成預(yù)定厚度。具體是，本發(fā)明涉及一種優(yōu)選用于熱軋的軋制機(jī)。
背景技術(shù)：


圖15示意性顯示了傳統(tǒng)的四段式高交錯(cuò)軋制機(jī)，圖16示意性顯示了主要部分，用來說明交錯(cuò)軋制機(jī)中的軋輥的更換操作。
如圖15所示，上和下工作軋輥的一對軸承座002和003支承在外殼001內(nèi)部。上和下工作軋輥004和005的一對軸部分別可旋轉(zhuǎn)的被上和下工作軋輥的軸承座002和003支承，并且上工作軋輥004和下工作軋輥005互相面對。上和下支承軋輥的一對軸承座006和007在上和下工作軋輥的軸承座002和003之上和之下受到支承。上和下支承軋輥008和009的一對軸部分別可旋轉(zhuǎn)的被上和下支承軋輥的軸承座006和007支承。上支承軋輥008和上工作軋輥004相互面對，而下支承軋輥009和下工作軋輥005相互面對。用于通過上支承軋輥的軸承座006和上支承軋輥008在上工作軋輥004上施加軋制載荷的旋下裝置010設(shè)置在外殼001的上部中。
用來水平支承上支承軋輥的軸承座006和上工作軋輥的軸承座002的上十字頭011和012，被設(shè)置在外殼001的上部中并且位于外殼001的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。上十字頭011,012通過螺旋機(jī)構(gòu)(screw mechanisms)013,014可水平移動(dòng)。用來水平支承下支承軋輥的軸承座007和下工作軋輥的軸承座003的下十字頭015和016，設(shè)置在外殼001的下部內(nèi)并且位于外殼001的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。下十字頭015,016通過螺旋機(jī)構(gòu)017,018可水平移動(dòng)。
這樣，當(dāng)進(jìn)行軋制時(shí)，帶材S從外殼001的輸入側(cè)進(jìn)料，并且在旋下裝置010施加的預(yù)定載荷下經(jīng)過上工作軋輥004和下工作軋輥005之間，由此軋制帶材S。軋制的帶材S由輸出側(cè)輸出并且供給隨后的工步。
在軋制之前或期間作動(dòng)螺旋機(jī)構(gòu)013,014,017,018，由此上軸承座002,006和下軸承座003,007通過十字頭011,012,015,016在不同方向移動(dòng)。結(jié)果，上工作軋輥004和上支承軋輥008，以及下工作軋輥005和下支承軋輥009繞輥中心在相反方向轉(zhuǎn)動(dòng)，這樣它們的旋轉(zhuǎn)軸線可相互交錯(cuò)，并且它們的相交錯(cuò)軸線的夾角可設(shè)定成所需角度。因此，可控制帶材凸厚(the strip crown)。
而且，為了更換輥，作動(dòng)螺旋機(jī)構(gòu)013,014,017,018，以便從軸承座002,003,006,007上分離十字頭011,012,015,016，并且在軋輥軸承座002,003,006,007和十字頭011,012,015,016之間形成間隙g，正如圖16所示。這樣，上和下工作軋輥004和005以及上和下支承軋輥008和009可通過預(yù)定裝置從工作側(cè)退出而不受十字頭011,012,015,016干涉，并且可用新部件更換。
在包括前述四段式的交錯(cuò)軋制機(jī)的所有的軋制機(jī)中，在旋緊力F作用下在軋制條件下需要使外殼001內(nèi)的工作軋輥004,005和支承軋輥008,009的垂直控制期間的滯后量最小，以便高度精確地控制軋制板材的厚度。為此，在工作軋輥的軸承座002,003和支承軋輥的軸承座006,007和十字頭011,012,015,016或外殼001之間形成間隙G。
這樣，如圖17所示，即使在軋制期間在旋下載荷F作用下導(dǎo)致外殼001出現(xiàn)為δ的向內(nèi)變窄量的變形時(shí)，在軋輥軸承座002,003,006,007和外殼001或十字頭011,012,015,016之間出現(xiàn)約0.2mm至1.0mm的間隙，這樣軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度(horizontal dynamic stiffness)會(huì)較低。當(dāng)軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度低時(shí)，如果在高軋制力和帶材厚度高百分比減少條件下進(jìn)行軋制，例如可能是由于軋制的帶材S和工作軋輥004,005之間的摩擦導(dǎo)致的大的振動(dòng)(后文稱之為軋制機(jī)振動(dòng))，會(huì)發(fā)生在外殼001內(nèi)或者工作軋輥004,005內(nèi)，因此阻礙了高效軋制。
作為防止軋制機(jī)內(nèi)振動(dòng)的方法，公開號(hào)為1997-174122的日本未審查的專利公開了裝有阻尼器的軋制機(jī)，該阻尼器包括一個(gè)活塞、一個(gè)液壓缸，及上工作軋輥和下工作軋輥之間的一個(gè)孔。但是，在該公開物中公開的軋制機(jī)的防振設(shè)備用來冷軋，且很難用于熱軋。即，在冷軋中，保持在室溫條件下的帶材在上和下工作軋輥之間以低速接合，并且連續(xù)軋制。而在熱軋中，在高溫下加熱的帶材在上和下工作軋輥之間以高速接合，并且軋制成各預(yù)定長度的卷。這樣，與冷軋相比，在帶材與上和下工作軋輥接合的時(shí)刻，熱軋導(dǎo)致較高撞擊力，并且表面撞擊更頻繁。而且，與冷軋相比，熱軋具有更大的帶材軋制量(在帶材上更高的軋制力)，這樣作用在工作軋輥和帶材之間的摩擦力也更高。這是使接合期間撞擊力較大的另一個(gè)因素。如這里所述的，與冷軋相比，熱軋?jiān)趲Р慕雍掀陂g產(chǎn)生更大撞擊力。因此，用于冷軋的軋制機(jī)的上述防振設(shè)備不能在軋制期間完全防止軋制振動(dòng)。
本發(fā)明已著手來解決這些問題，其目標(biāo)是提供一種軋制機(jī)，該軋制機(jī)消除了在軋制期間的軋輥軸承座和外殼之間的間隙，以便增加水平動(dòng)態(tài)剛度，從而消除軋制機(jī)振動(dòng)并且允許高效軋制。
發(fā)明的概述達(dá)到上述目的本發(fā)明的軋制機(jī)包括外殼；由外殼支承的一對上和下工作軋輥軸承座；彼此相對的一對上和下工作軋輥，所述上和下工作軋輥具有由上和下工作軋輥軸承座可旋轉(zhuǎn)地支承的軸；設(shè)置在外殼上部中并且適合給上工作軋輥施加預(yù)定壓力的旋下裝置；設(shè)置在外殼內(nèi)、帶材的輸送方向的一側(cè)上并且適合支承上和下工作軋輥軸承座的一對第一上和下支承裝置；和設(shè)置在外殼內(nèi)的帶材的輸送方向的另一側(cè)上并且適合支承上和下工作軋輥軸承座的一對第二上和下支承裝置，其中第一支承裝置和第二支承裝置中的一個(gè)是機(jī)械推壓裝置，而第一支承裝置和第二支承裝置中的另一個(gè)是液力推壓裝置，并且收縮部分設(shè)置在液力推壓裝置的供液和排液管內(nèi)。
這樣，在軋制期間作動(dòng)第一推壓裝置和第二推壓裝置，以便消除軋輥軸承座和外殼之間的間隙，并且增加水平動(dòng)態(tài)剛度，因此抑制軋制機(jī)振動(dòng)并且允許高效軋制。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，軋制機(jī)可以是具有彼此稍微交叉的上和下工作軋輥的交錯(cuò)軋制機(jī)(a cross rolling mill)，第一支承裝置可以是輸入側(cè)推壓裝置，該推壓裝置設(shè)置在外殼的輸入例上，并且能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，第二支承裝置可以是輸出側(cè)推壓裝置，該推壓裝置設(shè)置在外殼的輸出側(cè)上，并且能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座。因此，在交錯(cuò)軋制機(jī)中，交錯(cuò)軋制機(jī)振動(dòng)受到抑制，可進(jìn)行高效軋制。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，機(jī)械推壓裝置可以是螺旋機(jī)構(gòu)。因此，可高度精確地實(shí)現(xiàn)軋制期間軋輥的定位。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，機(jī)械推壓裝置可以是楔機(jī)構(gòu)。因此，可高度精確地完成軋制期間軋輥的定位并不會(huì)發(fā)出且咯咯響聲。而且，結(jié)構(gòu)可簡化以降低生產(chǎn)成本。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，可以設(shè)有由外殼支承的一對上和下支承軋輥軸承座，和彼此相互面對的一對上和下支承軋輥，該對上和下支承軋輥具有由上和下支承軋輥軸承座可旋轉(zhuǎn)支承的軸；可在水平方向上推壓上和下支承軋輥軸承座的成對的上和下輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的一個(gè)可以是機(jī)械推壓裝置，而輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的另一個(gè)可以是液力推壓裝置，并且收縮部分可設(shè)置在液力推壓裝置的供液和排液管中。因此，在支承軋輥的位置處以及上和下工作軋輥的位置處，消除了軋制期間于軋輥軸承座和十字頭或外殼之間的間隙，以增加水平動(dòng)態(tài)剛度，從而抑制了軋制機(jī)振動(dòng)并且允許高效軋制。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，收縮部分的直徑是可變的。這樣，增加了可操作性，并且在軋制期間，或者在設(shè)定軋輥交錯(cuò)角的時(shí)候，或者根據(jù)振動(dòng)幅度，通過將收縮部分的直徑調(diào)節(jié)到合適值，來有效地抑制振動(dòng)。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，在設(shè)定上和下工作軋輥之間的交錯(cuò)角時(shí)，收縮部分的直徑可以最大，而在通過上和下工作軋輥軋制期間，收縮部分的直徑可以設(shè)定為在每種軋制條件下的合適的預(yù)定值。因此，收縮部分的直徑在設(shè)定軋輥交錯(cuò)角的時(shí)候最大，這樣工作軋輥可平穩(wěn)移動(dòng)。在軋制期間，收縮部分的直徑可調(diào)節(jié)成合適值。由此，在設(shè)定交錯(cuò)角時(shí)收縮部分的直徑最大，使得工作軋輥可以平順地運(yùn)動(dòng)。在軋制時(shí)，收縮部分的直徑可以被調(diào)節(jié)到適當(dāng)值，可靠地抑制振動(dòng)。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，收縮部分可以是電磁閥。通過電磁閥的變化操作，可以平穩(wěn)地實(shí)現(xiàn)收縮部分的最大化和最小化，以增加可操作性。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，在供液和排液管內(nèi)可設(shè)擴(kuò)大部分。因此，由軋制機(jī)振動(dòng)等在供液和排液管內(nèi)產(chǎn)生的壓力波在擴(kuò)大部分受到抑制，這樣可防止共振現(xiàn)象的產(chǎn)生。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，軋制機(jī)可以是偏置式軋制機(jī)，其中分別接觸上和下工作軋輥的一對上和下支承軋輥可由外殼經(jīng)支承軋輥軸承座支承，并且上和下支承軋輥可以相對于上和下工作軋輥在帶材的輸送方向上向后輕微移離，第一支承裝置可以是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的一個(gè)上的液力推壓裝置，該推壓裝置能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，并且具有收縮部分，而第二支承裝置可以是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的另一個(gè)上的外殼襯墊部分。因此，可以在偏置式軋制機(jī)中可實(shí)現(xiàn)高效軋制，同時(shí)抑制軋制機(jī)振動(dòng)。
在本發(fā)明的軋制機(jī)中，軋制機(jī)可以是移位式軋制機(jī)(a shift rolling mill)，該軋制機(jī)用來在軋輥軸線方向上使一對上和下工作軋輥移位，第一支承裝置可以是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中一個(gè)上的液力推壓裝置，該推壓裝置能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，并且具有收縮部分，而第二支承裝置可以是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的另一個(gè)上的外殼襯墊部分。因此，可以在移位式軋制機(jī)中實(shí)現(xiàn)高效軋制，同時(shí)抑制軋制機(jī)振動(dòng)。
附圖的簡要描述圖1是根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施例作為軋制機(jī)的交錯(cuò)軋制機(jī)的示意圖；圖2是上工作軋輥和上支承軋輥的推壓機(jī)構(gòu)的示意圖；圖3a和3b是用來說明上工作軋輥的推壓機(jī)構(gòu)動(dòng)作的示意圖；圖4是說明在軋制期間作用在外殼上的應(yīng)力的解釋圖；圖5a和5b是顯示響應(yīng)于軋輥軸承座移位的軋輥軸承座反作用力的坐標(biāo)圖；圖6是顯示水平動(dòng)態(tài)剛度與間隙量和外殼變形量關(guān)系的坐標(biāo)圖；圖7a至7c是顯示在各個(gè)條件下的水平動(dòng)態(tài)剛度的比較坐標(biāo)圖；圖8是根據(jù)本發(fā)明第二實(shí)施例作為軋制機(jī)的交錯(cuò)軋制機(jī)的示意圖；圖9是根據(jù)本發(fā)明第三實(shí)施例作為軋制機(jī)的交錯(cuò)軋制機(jī)的推壓機(jī)構(gòu)的示意圖；圖10是根據(jù)本發(fā)明第四實(shí)施例作為軋制機(jī)的交錯(cuò)軋制機(jī)的推壓機(jī)構(gòu)的示意平面圖；圖11是根據(jù)本發(fā)明第五實(shí)施例作為軋制機(jī)的交錯(cuò)軋制機(jī)的推壓機(jī)構(gòu)的示意圖；圖12是顯示對于第五實(shí)施例在振動(dòng)時(shí)交錯(cuò)軋制機(jī)的阻尼效應(yīng)的坐標(biāo)圖；圖13是根據(jù)本發(fā)明第六實(shí)施例作為軋制機(jī)的偏置式軋制機(jī)的示意圖；圖14是根據(jù)本發(fā)明第七實(shí)施例作為軋制機(jī)的移位式軋制機(jī)的示意圖；圖15是傳統(tǒng)的四段式高交錯(cuò)軋制機(jī)的示意圖；圖16是主要部分的示意圖，它用來說明交錯(cuò)軋制機(jī)中的軋輥更換操作；和圖17是說明軋制期間作用在傳統(tǒng)的交錯(cuò)軋制機(jī)的外殼上的應(yīng)力的解釋圖。
本發(fā)明的最佳實(shí)施方式現(xiàn)在根據(jù)附圖詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施例。
如圖1所示，在根據(jù)第一實(shí)施例作為軋制機(jī)的四段式高交錯(cuò)軋制機(jī)中，一對上和下工作軋輥軸承座12和13支承在外殼11內(nèi)。一對上和下工作軋輥14和15的軸部可旋轉(zhuǎn)地分別被上和下工作軋輥軸承座12和13支承，并且上工作軋輥14和下工作軋輥15相互面對。一對上和下支承軋輥軸承座16和17支承在上和下工作軋輥軸承座12和13之上和之下。一對上和下支承軋輥18和19的軸部分別被上和下支承軋輥軸承座16和17可旋轉(zhuǎn)地支承。上支承軋輥18和上工作軋輥14相互面對，而下支承軋輥19和下工作軋輥15相互面對。旋下裝置20設(shè)置在外殼11的上部內(nèi)，該裝置20用來將軋制載荷經(jīng)上支承軋輥18施加到上工作軋輥14上。
用來支承上工作軋輥軸承座12的上十字頭21和22設(shè)置在外殼11的上部內(nèi)，并且位于外殼11的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。通過用于交錯(cuò)軋制的螺旋機(jī)構(gòu)(第一支承裝置，機(jī)械推壓裝置)23和液壓缸機(jī)構(gòu)(第二支承裝置，液力推壓裝置)24，上十字頭21和22可水平移動(dòng)。用來支承上支承軋輥軸承座16的上十字頭25和26設(shè)置在外殼11的輸入側(cè)和輸出側(cè)上的上十字頭21和22之上。通過用于交錯(cuò)軋制的螺旋機(jī)構(gòu)(機(jī)械推壓裝置)27和液壓缸機(jī)構(gòu)(液力推壓裝置)28，上十字頭25和26可水平移動(dòng)。另一方面，用來支承下工作軋輥軸承座13的下十字頭29和30設(shè)置在外殼11的下部內(nèi)，并且位于外殼11的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。通過螺旋機(jī)構(gòu)(機(jī)械推壓裝置)31和液壓缸機(jī)構(gòu)(液力推壓裝置)32，下十字頭29和30可水平移動(dòng)。用來支承下支承軋輥軸承座17的下十字頭33和34設(shè)置在外殼11的輸入側(cè)和輸出側(cè)上的下十字頭29和30之下。通過螺旋機(jī)構(gòu)(機(jī)械推壓裝置)35和液壓缸機(jī)構(gòu)(液力推壓裝置)36，下十字頭33和34可水平移動(dòng)。
如圖2所示，對應(yīng)于上工作軋輥14的上十字頭22的液壓缸機(jī)構(gòu)24，由下列部件構(gòu)成，即固定到外殼11上的液壓缸41，通過桿42與上十字頭22連接并且可在液壓缸41內(nèi)移動(dòng)的活塞43，液壓泵44，連接液壓泵44和液壓缸41的供液和排液管45，和設(shè)置在供液和排液管45內(nèi)的收縮部分46。另一方面，對應(yīng)于上支承軋輥18的上十字頭26的液壓缸機(jī)構(gòu)28由下列部件構(gòu)成，即固定到外殼11上的一對液壓缸51a和51b，通過桿52a,52b與上十字頭26連接并且可在液壓缸51a,51b內(nèi)移動(dòng)的活塞53a和53b，液壓泵44，連接液壓泵44和液壓缸51a,51b的供液和排液管55a,55b，以及供液和排液管55a,55b內(nèi)的收縮部分56a,56b。
上支承軋輥18的液壓缸機(jī)構(gòu)28由兩個(gè)液壓缸構(gòu)成，但也可由一個(gè)液壓缸構(gòu)成。而且，液壓泵44在上工作軋輥14所用的液壓缸機(jī)構(gòu)24和上支承軋輥18所用的液壓缸機(jī)構(gòu)28之間共用，但液壓泵44可分離提供。收縮部分46,56a,56b具有基本相同的結(jié)構(gòu)，并且具有一個(gè)開口區(qū)，該開口區(qū)是每個(gè)液壓缸的缸橫截面積的0.01至0.1％，以便將軋輥位置調(diào)節(jié)速度維持在傳統(tǒng)水平并且提高動(dòng)態(tài)剛度。
液壓缸機(jī)構(gòu)24,28已如上描述，而液壓缸機(jī)構(gòu)32,36也具有相同的結(jié)構(gòu)。收縮部分46,56a,56b的結(jié)構(gòu)不受如上所述的限制，并且可確定它們的長度，這樣孔的變形剛度足夠地大于油的剛度。
這樣，在進(jìn)行軋制時(shí)，從外殼11的輸入側(cè)輸入帶材S，并且在旋下裝置20施加的預(yù)定載荷作用下經(jīng)過上工作軋輥14和下工作軋輥15之間，由此軋制帶材S。軋制了的帶材S從輸出側(cè)輸出來并且輸送到隨后的步驟。此時(shí)，外殼11產(chǎn)生與旋緊載荷F相對應(yīng)的向內(nèi)變窄變形量δ，這如圖3a和圖4所示。然而，根據(jù)本實(shí)施例，在帶材S的軋制期間，通過作動(dòng)螺旋機(jī)構(gòu)23,27,31,35和液壓缸機(jī)構(gòu)24,28,32,36在外殼11上施加推壓力F′，外殼11的變形量δ減少δ′。這樣，即使軋輥軸承座12移位δ′，軋輥軸承座12和外殼11之間也無間隙產(chǎn)生。結(jié)果，軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度保持很高。即使在高軋制力和帶材的厚度的高百分比減少的狀況下進(jìn)行軋制時(shí)，在外殼11或工作軋輥14,15中也不會(huì)發(fā)生例如可能引起被軋制的帶材S與工作軋輥14,15之間摩擦的很大的振動(dòng)，由此允許高效軋制。而且，通過恰當(dāng)?shù)乜刂茐毫Γ墒构ぷ鬈堓?4,15和支承軋輥18,19在上和下方向上的控制期間的滯后量減少到無問題出現(xiàn)的值。
當(dāng)進(jìn)行輥更換時(shí)，這如圖3b所示，通過螺旋機(jī)構(gòu)23,27,31,35和液壓缸機(jī)構(gòu)24,28,32,36進(jìn)行位置調(diào)整，十字頭21,22,25,26,29,30,33,34與軸承座12,13,16,17分離，因此形成其間的間隙g。這樣，十字頭21,22,25,26,29,30,33,34被打開，并且通過預(yù)定設(shè)備使上和下工作軋輥14,15以及支承軋輥18,19從工作側(cè)退出，并且用新部件更換。
在本實(shí)施例的交錯(cuò)軋制機(jī)中，在帶材S的軋制期間，與在外殼11上的旋緊載荷F響應(yīng)，由螺旋機(jī)構(gòu)23,27,31,35和液壓缸機(jī)構(gòu)24,28,32,36而在外殼11上施加壓力F′。由此，外殼11的變形量為δ-δ′。圖5a,5b和6所示的坐標(biāo)圖揭露出軋輥軸承座的水平移位和外殼對軋輥軸承座的水平反作用力之間的關(guān)系。坐標(biāo)圖的斜率表示水平動(dòng)態(tài)剛度。假設(shè)用壓力F′對軋輥軸承座施壓，并且外殼的變形量δ′是正的，這如圖5a所示。在軋制期間，當(dāng)存在外力等時(shí)軋輥軸承座移位超過δ′時(shí)，在移位方向x相反的方向上的外殼支柱(housing post)的剛度不能被考慮，并且斜率(剛度)減少。換句話說，有效的水平動(dòng)態(tài)剛度由振動(dòng)的振幅比η=x0/δ′決定，軋輥振動(dòng)的水平振幅為x0。η越大(x0越大，或δ′越小)，有效的水平動(dòng)態(tài)剛度越小。假設(shè)，另一方面，不用壓力F′對軋輥軸承座施壓，并且外殼的變形量δ′是零，或軋輥軸承座和外殼之間存在間隙(δ′為負(fù))，這如圖5b所示。在這種情況下，有效的水平動(dòng)態(tài)剛度由振動(dòng)的振幅比η=x0/δ′決定，而軋輥振動(dòng)的水平振幅為x0。η越大，有效的水平動(dòng)態(tài)剛度越大。
如圖6所示，估計(jì)間隙量G或外殼變形量δ′和水平動(dòng)態(tài)剛度之間的關(guān)系，軋輥軸承座振動(dòng)的水平振幅x0是(約)～0.1mm。在傳統(tǒng)間隙控制區(qū)中，用高軋制力進(jìn)行軋制并且?guī)Р暮穸鹊母甙俜直葴p少導(dǎo)致工作軋輥振動(dòng)。當(dāng)間隙量G比水平振幅x0(圖6中的點(diǎn)A向左)大時(shí)，軋輥軸承座在輸入側(cè)或輸出側(cè)僅接觸外殼支柱，這樣水平動(dòng)態(tài)剛度降低并且被整平。根據(jù)本實(shí)施例，通過使用具有收縮部分的液壓缸控制間隙量G。這樣，油注入液壓缸，以便增加剛度并且同時(shí)在收縮部分獲得壓力損失，因此增加阻尼。當(dāng)間隙量G減少(圖6中點(diǎn)A向右)時(shí)，軋輥軸承座同時(shí)在輸入側(cè)和輸出側(cè)上接觸外殼支柱，這樣增加了水平動(dòng)態(tài)剛度。而且，水平動(dòng)態(tài)剛度由于收縮部分的阻力而增加。以這種方式，通過具有收縮部分的液壓缸使軋輥軸承座壓頂住外殼，由此可通過使用壓力F′控制外殼的水平變形量。這樣，軋制期間水平動(dòng)態(tài)剛度比現(xiàn)有技術(shù)有顯著增加，并且可減少軋制期間的振動(dòng)產(chǎn)生。
在傳統(tǒng)的螺旋機(jī)構(gòu)和根據(jù)本實(shí)施例具有收縮部分的液壓缸的水平動(dòng)態(tài)剛度數(shù)據(jù)的比較中，業(yè)已發(fā)現(xiàn)本實(shí)施例與傳統(tǒng)的技術(shù)相比通過增加阻尼而增加了水平動(dòng)態(tài)剛度，這如圖7a所示。如圖7b所示，讓我們采取一個(gè)實(shí)例，其中間隙量G=1.0mm，并且最初應(yīng)變=0.2mm。當(dāng)水平動(dòng)態(tài)剛度增加時(shí)，由于下列原因?qū)崿F(xiàn)在軋制階段減少或防止振動(dòng)如果由于外力F在軋輥和帶材之間強(qiáng)制產(chǎn)生振動(dòng)時(shí)，在共振點(diǎn)的振幅用x=F/2Kζ表示，這里K是共振模態(tài)的模態(tài)剛度，ζ是阻尼比率值，而2Kζ定義為動(dòng)態(tài)剛度的值。當(dāng)外力F恒定時(shí)，振幅與動(dòng)態(tài)剛度成反比例降低。簡而言之，可解釋為當(dāng)動(dòng)態(tài)剛度增加時(shí)，振幅降低。當(dāng)振動(dòng)是自激振動(dòng)時(shí)，在激勵(lì)幅值P＞2Kζ滿足的條件下，發(fā)生振動(dòng)。這意味著當(dāng)動(dòng)態(tài)剛度增加時(shí)，具有2Kζ的區(qū)域加寬，從而使不發(fā)生振動(dòng)的穩(wěn)定的軋制區(qū)域擴(kuò)大。這樣，如圖7c所示，通過增加動(dòng)態(tài)剛度，穩(wěn)定的軋制區(qū)域擴(kuò)大。
在上述實(shí)施例中，四段式高交錯(cuò)軋制機(jī)用作本發(fā)明的軋制機(jī)，并被描述成分離的十字頭型。然而，該結(jié)構(gòu)是非限定性的。
如圖8所示，在根據(jù)第二實(shí)施例的交錯(cuò)軋制機(jī)中，上和下工作軋輥64和65可轉(zhuǎn)動(dòng)地由受到外殼61支承的一對上和下工作軋輥軸承座62和63支承。上和下支承軋輥68和69可轉(zhuǎn)動(dòng)地由受到外殼61支承的一對上和下支承軋輥軸承座66和67支承。用來施加軋制負(fù)載的旋下裝置70設(shè)置在外殼61的上部中。用于支承上軋輥軸承座62和66的上十字頭71和72設(shè)置在外殼61的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。上十字頭71和72通過螺旋機(jī)構(gòu)73和液壓缸機(jī)構(gòu)74可水平移動(dòng)。另一方面，用于支承下軋輥軸承座63和67的下十字頭75和76設(shè)置在外殼61的輸入側(cè)和輸出側(cè)上。下十字頭75和76通過螺旋機(jī)構(gòu)77和液壓缸機(jī)構(gòu)78可水平移動(dòng)。
液壓缸機(jī)構(gòu)74或78由下列部件構(gòu)成，即固定到外殼61上的液壓缸，通過桿與十字頭72或76連接并且可在液壓缸內(nèi)移動(dòng)的活塞，液壓泵，連接液壓泵和液壓缸的供液和排液管，和設(shè)置在供液和排液管內(nèi)的收縮部分，這些部件沒有以與上述實(shí)施例相同的方式來說明。
這樣，當(dāng)進(jìn)行軋制時(shí)，從外殼61的輸入側(cè)輸入帶材S，并且在旋下裝置70施加的預(yù)定載荷作用下經(jīng)過上工作軋輥64和下工作軋輥65之間，由此軋制帶材S。軋制了的帶材S從輸出側(cè)輸出來并且輸送到隨后的步驟。此時(shí)，外殼61產(chǎn)生響應(yīng)于旋下載荷F的向內(nèi)變窄的變形量δ。然而，通過作動(dòng)螺旋機(jī)構(gòu)73,77和液壓缸機(jī)構(gòu)74,78，在外殼61上施加壓力F′，因此，外殼61的變形量δ減少δ′。這樣，軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度增加。即使在高軋制力和帶材的厚度的高百分比減少的狀況下進(jìn)行軋制時(shí)，在外殼61或工作軋輥64,65中也不會(huì)發(fā)生可能導(dǎo)致例如被軋制的帶材S和工作軋輥64,65之間摩擦的很大的振動(dòng)，這樣允許高效軋制。
如圖9所示，在根據(jù)第三實(shí)施例的交錯(cuò)軋制機(jī)中，上工作軋輥14可轉(zhuǎn)動(dòng)地由上工作軋輥軸承座12支承。上工作軋輥軸承座12水平可移動(dòng)地由在輸入側(cè)和輸出側(cè)上的上十字頭21和22支承。在輸入側(cè)上的上十字頭21通過液壓缸機(jī)構(gòu)81可移動(dòng)。而在輸出側(cè)上的上十字頭22通過螺旋機(jī)構(gòu)82可移動(dòng)。上支承軋輥18可旋轉(zhuǎn)地由上支承軋輥軸承座16支承。上支承軋輥軸承座16水平可移動(dòng)地由輸入側(cè)和輸出側(cè)上的上十字頭25和26支承。在輸入側(cè)上的上十字頭25通過液壓缸機(jī)構(gòu)83可移動(dòng)。而在輸出側(cè)上的上十字頭26通過螺旋機(jī)構(gòu)84可移動(dòng)。下工作軋輥和下支承軋輥也具有類似結(jié)構(gòu)。
液壓缸機(jī)構(gòu)81由下列部件構(gòu)成，即固定到外殼11上的液壓缸85，通過桿86與上十字頭21連接并且可在液壓缸81內(nèi)移動(dòng)的活塞87，液壓泵88，連接液壓泵88和液壓缸85的供液和排液管89，和設(shè)置在供液和排液管89內(nèi)并構(gòu)成收縮部分的電磁閥90。類似的，液壓缸機(jī)構(gòu)83由下列部件構(gòu)成，即一對液壓缸91a和91b，通過桿92a,92b與上十字頭25連接的活塞93a和93b，液壓泵88，連接液壓泵88和液壓缸91a,91b的供液和排液管94a,94b，和設(shè)置在供液和排液管94a,94b內(nèi)并各構(gòu)成收縮部分的電磁閥95a,95b。
因此，在軋制期間，水平壓力通過液壓缸機(jī)構(gòu)81,83和螺旋機(jī)構(gòu)82,84施加在外殼11上。與對應(yīng)于旋下負(fù)荷的外殼11的向內(nèi)變窄的變形量疊加，軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度增加。即使在高軋制力和帶材的厚度的高百分比減少的狀況下進(jìn)行軋制時(shí)，也不會(huì)發(fā)生很大的振動(dòng)，這樣允許高效軋制。在這種情況下，在閉合方向作動(dòng)電磁閥90,95a,95b，于是液壓缸機(jī)構(gòu)作動(dòng)其收縮部分，以控制間隙量G。這樣，油裝填進(jìn)液壓缸中，以增加剛度，同時(shí)在收縮部分獲得壓力損失，從而增加阻尼。以這種方式，利用壓力可控制外殼11的水平變形量。這樣，在軋制期間的水平動(dòng)態(tài)剛度比現(xiàn)有技術(shù)顯著地增加，并減少了軋制期間振動(dòng)的發(fā)生。當(dāng)工作軋輥14和15和支承軋輥18和19之間的交錯(cuò)角(cross angle)設(shè)定為所需的角時(shí)，液壓缸機(jī)構(gòu)81,83和螺旋機(jī)構(gòu)82,84同步作動(dòng)。此時(shí)，液壓缸機(jī)構(gòu)81,83在下列狀態(tài)下作動(dòng)，即電磁閥90,95a,95b在完全打開方向上作動(dòng)，以取消收縮部分。這樣，在供液和排液管89,94a,94b中的工作流體流動(dòng)平穩(wěn)，因此，收縮部分(電磁閥90,95a,95b)不會(huì)妨礙交錯(cuò)角的設(shè)定。
在本實(shí)施例中，電磁閥90,95a,95b設(shè)置在液壓缸機(jī)構(gòu)81,83中，以形成收縮部分，但可采用手動(dòng)操作閥。而且，在軋制期間，液壓缸機(jī)構(gòu)81,83的電磁閥90,95a,95b在閉合方向作動(dòng)，以用作收縮部分，而當(dāng)設(shè)定軋輥交錯(cuò)角時(shí)，它們完全打開。然而，可測量軋制期間產(chǎn)生的振動(dòng)，電磁閥90,95a,95b的開關(guān)位置可根據(jù)該振動(dòng)調(diào)節(jié)，因此，可提供適合振動(dòng)幅度的收縮部分的直徑。
如圖10所示，在根據(jù)第四實(shí)施例的交錯(cuò)軋制機(jī)中，在上工作軋輥14的右和左側(cè)上的上工作軋輥軸承座12a和12b通過液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b和楔機(jī)構(gòu)102a,102b可水平移動(dòng)，該液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b布置在輸入側(cè)上，該楔機(jī)構(gòu)(機(jī)械推壓裝置)102a,102b布置在輸出側(cè)上。半圓形襯墊(liners)103a,103b插入工作軋輥軸承座12a,12b，液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b，和楔機(jī)構(gòu)102a,102b之間。下工作軋輥具有類似結(jié)構(gòu)。與前述實(shí)施例一樣，每個(gè)液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b具有液壓缸，活塞，液壓泵，供液和排液管，和收縮部分。楔機(jī)構(gòu)102a,102b包括下列部件，即一對有一端部與外殼11連接的左和右活塞桿104a和104b；一個(gè)橫跨楔106，該橫跨楔在其左端部和右端部中形成有傾斜表面105a,105b，并且活塞桿104a,104b的另一個(gè)端部可移動(dòng)地裝配于該橫跨楔中并受到其支撐，以便可沿工作軋輥14的軸向移動(dòng)；和楔形墊件108a和108b，該楔形墊件108a和108b支承在襯墊103a和103b與橫跨楔106的傾斜表面105a,105b之間，并可通過固定到外殼11兩側(cè)的楔形墊件導(dǎo)向件107a和107b沿垂直于工作軋輥14的軸向的方向移動(dòng)。
這樣，當(dāng)要設(shè)定工作軋輥14的交錯(cuò)角時(shí)，液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b和楔機(jī)構(gòu)102a,102b同步作動(dòng)。此時(shí)，通過向儲(chǔ)油器109a,109b中的一個(gè)施加液壓，從而將橫跨楔106移向一側(cè)，以便借助傾斜表面105a,105b推壓楔形墊件108a,108b，這樣，來移動(dòng)工作軋輥軸承座12a,12b，以此作動(dòng)楔機(jī)構(gòu)102a,102b。另一方面，在軋制期間，水平壓力由液壓缸機(jī)構(gòu)101a,101b和楔機(jī)構(gòu)102a,102b作用在外殼11上。結(jié)果，響應(yīng)于旋下負(fù)載的外殼11的向內(nèi)的變窄的變形量減小，而軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度增加。即使在高的軋制力和帶材厚度的高的百分比降低的狀態(tài)下進(jìn)行軋制時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生大的振動(dòng)，這樣，允許高效軋制。此時(shí)，在楔機(jī)構(gòu)102a,102b中，工作軋輥14的交錯(cuò)角由橫跨楔106確定，因此有可能高精度定位。
如圖11所示，在根據(jù)第五實(shí)施例的交錯(cuò)軋制機(jī)中，在上工作軋輥14內(nèi)的輸入側(cè)上的上十字頭21通過液壓缸機(jī)構(gòu)111可移動(dòng)，在輸出側(cè)上的上十字頭22通過螺旋機(jī)構(gòu)112可移動(dòng)。在上支承軋輥18內(nèi)的輸入側(cè)上的上十字頭25通過液壓缸機(jī)構(gòu)113可移動(dòng)，在輸出側(cè)上的十字頭26通過螺旋機(jī)構(gòu)114可移動(dòng)。下工作軋輥和下支承軋輥結(jié)構(gòu)也類似。
與前述實(shí)施例類似，液壓缸機(jī)構(gòu)111由下列部件構(gòu)成，即液壓缸115，與桿116連接的活塞117，液壓泵118和供液和排液管119，收縮部分120和擴(kuò)大部分121設(shè)置在供液和排液管119中。類似的，液壓缸機(jī)構(gòu)113由下列部件構(gòu)成，即一對液壓缸122a和122b，與桿123a,123b連接的活塞124a和124b，和供液與排液管125a,125b。收縮部分126a,126b和擴(kuò)大部分127a,127b設(shè)置在供液和排液管125a,125b中。
這樣，當(dāng)設(shè)定工作軋輥14的交錯(cuò)角時(shí)，液壓缸機(jī)構(gòu)111,113和螺旋機(jī)構(gòu)112,114同步作動(dòng)。在這種情況下，借助供液和排液管119,125a，125b利用液壓泵118供送和排出液壓。在軋制期間，根據(jù)在供液和排液管中產(chǎn)生的軋制機(jī)振動(dòng)，壓力響應(yīng)液壓缸變化而變化。如果作為激勵(lì)源的壓力波頻率接近柱狀共振頻率(columnar resonance frequency)，可能發(fā)生共振現(xiàn)象。該柱狀共振頻率f可由下列公式計(jì)算f=(C/2L)·n這里L(fēng)是管道系統(tǒng)的長度(從液壓泵118至收縮部分120,126a或126b)c是聲速，n是模態(tài)。如果管道系統(tǒng)的長度縮短，柱狀共振頻率f可比軋制機(jī)振動(dòng)的目標(biāo)固有值高，并可避免共振。然而，對于軋制機(jī)，從液壓源(液壓泵)至液壓缸機(jī)構(gòu)的管道系統(tǒng)的長度是預(yù)先確定的，而且很難縮短。
因此，根據(jù)本實(shí)施例，擴(kuò)大部分121,127a,127b設(shè)置在供液和排液管119,125a,125b內(nèi)。圖12表示在不同條件下壓力波頻率和阻尼量(damping capacity)之間的關(guān)系。根據(jù)圖12，當(dāng)只使用液壓缸時(shí)，出現(xiàn)高阻尼的共振點(diǎn)，同時(shí)出現(xiàn)阻尼量極低的反共振點(diǎn)。這種極低阻尼量的出現(xiàn)引入了動(dòng)態(tài)剛度的降低，并形成控制振動(dòng)的一個(gè)主要問題。
如上所述，在本實(shí)施例中，擴(kuò)大部分121,127a,127b以及收縮部分120,126a,126b設(shè)置在供液和排液管119,125a,125b內(nèi)。通過這種方法，避免了共振點(diǎn)，以消除阻尼量極低的反共振點(diǎn)，并確保在任何頻率下必要的阻尼量。在只存在收縮部分時(shí)，如果在目標(biāo)壓力波頻率區(qū)內(nèi)具有充分的阻尼，則不需要提供擴(kuò)大部分。
如上述實(shí)施例所述，橫越上工作軋輥14和下工作軋輥15的軋輥輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的一個(gè)是螺旋機(jī)構(gòu)或楔機(jī)構(gòu)，它們屬機(jī)械推壓裝置，而輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的另一個(gè)是液壓缸機(jī)構(gòu)，該液壓缸機(jī)構(gòu)是液力推壓裝置，且收縮部分設(shè)置在液壓缸機(jī)構(gòu)的供液和排液管中。通過這樣做，增加了水平動(dòng)態(tài)剛度以抑制振動(dòng)。包含這些特征的本發(fā)明的軋制機(jī)優(yōu)選適用于熱軋制。即，在熱軋制時(shí)，加熱到一個(gè)高溫下的帶材在高速下被接合在上工作軋輥和下工作軋輥之間，從而進(jìn)行軋制。這樣，在接合期間帶材在工作軋輥之間的沖擊力比冷軋制時(shí)的高。另外，施加沖擊力的次數(shù)大，且?guī)Р牡能堉屏?軋制力)大。這樣，通過本發(fā)明的軋制機(jī)的應(yīng)用，此時(shí)的振動(dòng)可有效地得到抑制。
而且，在上述實(shí)施例中，螺旋機(jī)構(gòu)被設(shè)作工作軋輥和支承軋輥在輸入側(cè)上的機(jī)械推壓裝置，液壓缸機(jī)構(gòu)被設(shè)作工作軋輥和支承軋輥在輸出側(cè)上液力推壓裝置。作為替換，液壓缸機(jī)構(gòu)可是輸入側(cè)上的液力推壓裝置，螺旋機(jī)構(gòu)設(shè)于輸出側(cè)上。任何這些特征可加以采用，且楔機(jī)構(gòu)可用作機(jī)械推壓裝置。實(shí)際上，支承軋輥相對于工作軋輥被偏置于在帶材的輸送方向的上游側(cè)。這樣，較理想的是，機(jī)械推壓裝置布置在工作軋輥的輸出側(cè)上，且機(jī)械推壓裝置布置在支承軋輥的輸入側(cè)上。除此之外，機(jī)械推壓裝置和液力推壓裝置均可配置于工作軋輥和支承軋輥，但它們可只配置于工作軋輥。
在上述實(shí)施例中，所述的本發(fā)明的軋制機(jī)可用作交錯(cuò)軋制機(jī)，但也可用作其它類型的軋制機(jī)。
根據(jù)第六實(shí)施例的軋制機(jī)是偏置式軋制機(jī)，其中，上支承軋輥和下支承軋輥相對于上工作軋輥和下工作軋輥在帶材的輸送方向上略微向后移位。如圖13所示，在這種偏置式軋制機(jī)中，上工作軋輥14和下工作軋輥15可旋轉(zhuǎn)地由工作軋輥軸承座12和13支承。工作軋輥軸承座12,13具有受到支承的輸入側(cè)，以便能夠由液壓缸機(jī)構(gòu)131,132推壓，并具有由外殼11的外殼襯墊部分(housing liner portions)133,134支承的輸出側(cè)。上支承軋輥和下支承軋輥18和19可旋轉(zhuǎn)的由支承軋輥軸承座16和17支承。支承軋輥軸承座16,17具有由外殼襯墊部分135,136支承的輸入側(cè)，并具有得到支承的輸出側(cè)，以便能夠由液壓缸機(jī)構(gòu)137,138推壓。在這種情況下，工作軋輥14,15和支承軋輥18,19在帶材的通過方向上相互偏置T。液壓缸機(jī)構(gòu)131,132,137,138安裝在外殼11上，且均具有收縮部分(未表示)。外殼襯墊部分133,134,135,136協(xié)同液壓缸機(jī)構(gòu)131,132,137,138的壓力水平支承軋輥軸承座12,13,16,17。
因此，在軋制期間，利用液壓缸機(jī)構(gòu)131,132,137,138對著外殼11的外殼襯墊部分133,134,135,136來推壓軋輥軸承座12,13,16,17，以便施加水平壓力。該水平壓力與響應(yīng)旋下負(fù)載的外殼11的向內(nèi)變窄的變形量疊加，從而增加軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度。即使在高的軋制力和帶材厚度的高的百分比降低的狀態(tài)下進(jìn)行軋制時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生大的振動(dòng)，這樣，允許高效軋制。而且，具有收縮部分的液壓缸機(jī)構(gòu)控制間隙量G。為此目的，將油填入液壓缸中，以增加剛度，同時(shí)在收縮部分獲得壓力損失，從而增加阻尼。以這種方式，在軋制期間的水平動(dòng)態(tài)剛度增加，并減少了軋制期間振動(dòng)的產(chǎn)生。
根據(jù)第七實(shí)施例的軋制機(jī)是移位式軋制機(jī)(a shift rolling mill)，其中上工作軋輥和下工作軋輥可在軋輥軸線方向移動(dòng)。如圖14所示，在該移位式軋制機(jī)中，上和下工作軋輥14和15可旋轉(zhuǎn)地由工作軋輥軸承座12和13支承。工作軋輥軸承座12,13具有得到支承的輸入側(cè)，以便能夠由液壓缸機(jī)構(gòu)141,142推壓，并具有由外殼11的外殼襯墊部分143,144支承的輸出側(cè)。上和下支承軋輥18,19可旋轉(zhuǎn)地由支承軋輥軸承座16和17支承。支承軋輥軸承座16,17具有由外殼襯墊部分145,146支承的輸入側(cè)，并具有得到支承的輸出側(cè)，以便能夠由液壓缸機(jī)構(gòu)147,148推壓。液壓缸機(jī)構(gòu)141,142,147,148安裝在外殼11上，并均具有收縮部分(未表示)。外殼襯墊部分143,144,145,146與液壓缸機(jī)構(gòu)141,142,147,148的壓力協(xié)作來水平支承軋輥軸承座12,13,16,17。
因此，在軋制期間，利用液壓缸機(jī)構(gòu)141,142,147,148對著外殼11的外殼襯墊部分143,144,145,146來推壓軋輥軸承座12,13,16,17，以便施加水平壓力。該水平壓力與響應(yīng)旋下負(fù)載的外殼11的向內(nèi)變窄的變形量疊加，從而增加軋制機(jī)的水平動(dòng)態(tài)剛度。即使在高的軋制力和帶材厚度的高百分比降低的狀態(tài)下進(jìn)行軋制時(shí)，不會(huì)產(chǎn)生大的振動(dòng)，這樣，允許高效軋制。而且，具有收縮部分的液壓缸機(jī)構(gòu)控制間隙量G。為此目的，將油填入液壓缸中，以增加剛度，同時(shí)在收縮部分獲得壓力損失，從而增加阻尼。以這種方式，在軋制期間的水平動(dòng)態(tài)剛度增加，并減少了軋制期間振動(dòng)的產(chǎn)生。
如上所述，本發(fā)明的軋制機(jī)可消除在軋制期間軋輥軸承座和外殼之間的間隙，以增加水平動(dòng)態(tài)剛度，從而抑制軋制機(jī)振動(dòng)，并允許高效軋制。這種軋制機(jī)優(yōu)選用作交錯(cuò)軋制機(jī)，偏置式軋制機(jī)和移位式軋制機(jī)。
權(quán)利要求
1．一種軋制機(jī)，它包括外殼；由外殼支承的一對上和下工作軋輥軸承座；彼此相對的一對上和下工作軋輥，所述上和下工作軋輥具有由上和下工作軋輥軸承座可旋轉(zhuǎn)地支承的軸；設(shè)置在外殼上部中并且適合給上工作軋輥施加預(yù)定壓力的旋下裝置；設(shè)置在外殼內(nèi)的帶材的輸送方向的一側(cè)上并且適合支承上和下工作軋輥軸承座的一對第一上和下支承裝置；和設(shè)置在外殼內(nèi)的帶材的輸送方向的相對側(cè)上并且適合支承上和下工作軋輥軸承座的一對第二上和下支承裝置，其中第一支承裝置和第二支承裝置中的一個(gè)是機(jī)械推壓裝置，而第一支承裝置和第二支承裝置中的另一個(gè)是液力推壓裝置，并且收縮部分設(shè)置在液力推壓裝置的供液和排液管內(nèi)。
2．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于軋制機(jī)是交錯(cuò)軋制機(jī)，上工作軋輥和下工作軋輥相互略微交錯(cuò)，第一支承裝置是輸入側(cè)推壓裝置，該輸入側(cè)推壓裝置設(shè)置在外殼的輸入側(cè)上，并且能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，和第二支承裝置是輸出側(cè)推壓裝置，該輸出側(cè)推壓裝置設(shè)置在外殼的輸出側(cè)上，并且能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座。
3．如權(quán)利要求2所述的軋制機(jī)，其特征在于機(jī)械推壓裝置是螺旋機(jī)構(gòu)。
4．如權(quán)利要求2所述的軋制機(jī)，其特征在于機(jī)械推壓裝置是楔機(jī)構(gòu)。
5．如權(quán)利要求2所述的軋制機(jī)，其特征在于，還包括由外殼支承的一對上和下支承軋輥軸承座，和彼此相對的一對上和下支承軋輥，該對上和下支承軋輥具有由上和下支承軋輥軸承座可旋轉(zhuǎn)地支承的軸，并且其中能在水平方向推壓上和下支承軋輥軸承座的一對上和下輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的一個(gè)是機(jī)械推壓裝置，而輸入側(cè)推壓裝置和輸出側(cè)推壓裝置中的另一個(gè)是液力推壓裝置，并且收縮部分設(shè)置在液力推壓裝置的供液和排液管中。
6．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于收縮部分的直徑是可變的。
7．如權(quán)利要求6所述的軋制機(jī)，其特征在于在設(shè)定上和下工作軋輥之間的交錯(cuò)角時(shí)，收縮部分的直徑最大，并且在通過上和下工作軋輥軋制期間，收縮部分的直徑設(shè)定為在每種軋制條件下的合適的預(yù)定值。
8．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于收縮部分是電磁閥。
9．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于在供液和排液管內(nèi)設(shè)置擴(kuò)大部分。
10．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于軋制機(jī)是偏置式軋制機(jī)，其中分別接觸上和下工作軋輥的一對上和下支承軋輥由外殼經(jīng)支承軋輥軸承座支承，并且上和下支承軋輥相對于上和下工作軋輥在帶材的輸送方向上向后輕微移位，第一支承裝置是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的一個(gè)上的液力推壓裝置，該液力推壓裝置能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，并且具有收縮部分，且第二支承裝置是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的另一個(gè)上的外殼襯墊部分。
11．如權(quán)利要求1所述的軋制機(jī)，其特征在于軋制機(jī)是移位式軋制機(jī)，該移位式軋制機(jī)用來在軋輥軸線方向上使一對上和下工作軋輥移位，第一支承裝置是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的一個(gè)上的液力推壓裝置，該液力推壓裝置能在帶材的輸送方向上推壓上和下工作軋輥軸承座，并且具有收縮部分，并且第二支承裝置是設(shè)置在外殼的輸入側(cè)和輸出側(cè)中的另一個(gè)上的外殼襯墊部分。
全文摘要
彼此相對的工作軋輥(14,15)具有由外殼(11)的上和下工作軋輥軸承座(12,13)可旋轉(zhuǎn)地支承的軸,用來給上工作軋輥(14)施加預(yù)定壓力的旋下裝置(20)設(shè)置在外殼(11)上部中,能夠在水平方向上推壓工作軋輥軸承座(12,13)的螺旋機(jī)構(gòu)(23,31)設(shè)置在外殼(11)的輸入側(cè)或輸出側(cè)上,能夠在水平方向上推壓工作軋輥軸承座(12,13)的液壓缸機(jī)構(gòu)(24,32)設(shè)置在另一側(cè),收縮部分(46)設(shè)置在液壓缸機(jī)構(gòu)(24,32)的供液和排液管(45)內(nèi)。
文檔編號(hào)B21B31/02GK1320064SQ00801675
公開日2001年10月31日 申請日期2000年8月8日 優(yōu)先權(quán)日1999年8月11日
發(fā)明者山本干朗, 東尾篤史, 古元秀昭, 森平直樹, 林寬治, 吉田光宏, 森本和夫 申請人:三菱重工業(yè)株式會(huì)社