本發(fā)明屬于建筑領(lǐng)域，涉及一種減振地板，具體地說，涉及一種地鐵車廂減振地板。
背景技術(shù)：
：隨著城市交通的發(fā)展，地鐵在日常生活中的重要性越來越明顯。雖然地鐵為人們的出行便利做出了不可磨滅的貢獻(xiàn)，地鐵車輛運(yùn)行所產(chǎn)生的噪音也給居民及乘客帶來了極大的困擾。影響地鐵車輛內(nèi)部的噪聲源主要包括以下幾種：輪軌噪聲(輪軌滾動(dòng)噪聲、輪軌撞擊噪聲、嘯叫聲)、減速箱噪聲、電機(jī)的電磁噪聲、空壓機(jī)噪聲、空調(diào)系統(tǒng)噪聲以及受電弓電磁噪聲等。一方面，地鐵車輛噪聲源輻射的噪聲通過繞射、透射等通過空氣傳播進(jìn)入車內(nèi)；另一方面，輪軌作用力等引起的車體振動(dòng)也會(huì)向車內(nèi)輻射噪聲，致使車內(nèi)噪聲較高。為了提高車輛地板結(jié)構(gòu)的隔聲性能，降低車內(nèi)噪聲水平；目前地鐵車輛大多采用鋪設(shè)內(nèi)裝地板(如鋁蜂窩板)的方式來提高隔聲性能。然而，內(nèi)裝地板結(jié)構(gòu)不但成本高，而且質(zhì)量大，不利于車輛輕量化。同時(shí)，也在一定程度上使地鐵車輛的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，增加了車輛維護(hù)的難度。噪聲的本質(zhì)是振動(dòng)，降低結(jié)構(gòu)振動(dòng)才能控制車廂噪聲。實(shí)用新型專利ZL201320564519.3公開了“一種鐵路車輛減振地板”；該減振地板實(shí)現(xiàn)了剛性緊固件與柔性材料(橡膠)的結(jié)合，使車內(nèi)設(shè)備和徹底骨架之間間接固定連接，有效防止了車內(nèi)設(shè)備拔出。然而，橡膠減振頻域窄且受溫度變化影響大，因此在一定程度上會(huì)影響減振地板的減振效果。發(fā)明專利申請(qǐng)201510827505.X公開了“一種新型高速列車減振降噪地板結(jié)構(gòu)”；該申請(qǐng)采用減震頻率寬泛且連續(xù)可調(diào)的鋼絲網(wǎng)減震器作為主要的減振降噪部件；將隔聲材料、吸聲材料和高性能阻尼材料等性能優(yōu)良的降噪吸聲裝置按照全新的布局順序和組合層次與車體鋁型材結(jié)合。該結(jié)構(gòu)從克服了木質(zhì)地板結(jié)構(gòu)減振效果不佳，以及橡膠材料減振頻域窄且受溫度變化影響大的缺點(diǎn)。然而，該結(jié)構(gòu)相對(duì)復(fù)雜，大大增加了車廂地板的整體厚度及質(zhì)量，而且鋪裝繁瑣，不易實(shí)施。常冠軍等人(《粘彈性阻尼材料》，國防工業(yè)出版社，2012年，230頁)的研究表明，在阻尼層與基板之間牢固地粘合一層抗剪剛度極大而抗彎剛度極小的材料作為中間層(Spacer)，可使結(jié)構(gòu)損耗因子提高，且可降低系統(tǒng)的質(zhì)量。他們認(rèn)為，在給定厚度的阻尼結(jié)構(gòu)中，2/3的阻尼作用發(fā)生在外部的半層材料中，因此內(nèi)半層可以用“無重量”的材料取代。這個(gè)內(nèi)半層“無重量”的材料稱為擴(kuò)變層或墊高層，它可以加大從粘接的中線平面算起的阻尼處理距離(相當(dāng)于增加阻尼層的厚度)，從而也就加大了粘彈層形變，結(jié)構(gòu)阻尼也就隨之增大。同時(shí)，擴(kuò)變層的加入還有加寬有效阻尼溫度寬度的作用。并且因?yàn)閿U(kuò)變層材料密度很小，所以可以顯著降低阻尼材料系統(tǒng)的表觀質(zhì)量。目前采用的墊高層是蜂窩狀或者蓬松的硬泡沫，其附帶作用是吸聲和隔熱。然而，由于現(xiàn)有的墊高阻尼結(jié)構(gòu)往往采用已經(jīng)固化的阻尼材料通過粘接劑粘接，容易產(chǎn)生層間結(jié)合不牢固、擴(kuò)變層強(qiáng)度過低的問題；當(dāng)墊高阻尼結(jié)構(gòu)應(yīng)用于較大振動(dòng)構(gòu)件的減振時(shí)，這種問題尤為明顯。此外，采用普通的硬泡沫不耐火，也存在鋼軌不防火、安全性不能保證等問題。目前，基于碳納米管的研究熱度，許多人已經(jīng)針對(duì)在泡沫中添加碳納米管進(jìn)行了研究。其中，大多采用物理添加的方法。而KuanHC和JungYC等人采用了化學(xué)鍵鍵合的方法向聚氨酯泡沫中添加碳納米管。然而，其添加碳納米管的目的是提高材料的強(qiáng)度和韌性，以及提高材料的導(dǎo)電性、電磁屏蔽性和光電子發(fā)射性?；谏鲜瞿康?，目前添加了碳納米管的聚氨酯泡沫的應(yīng)用僅限于以下幾個(gè)方面：電子材料領(lǐng)域、智能材料領(lǐng)域、節(jié)能材料領(lǐng)域和生物醫(yī)學(xué)材料領(lǐng)域。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：針對(duì)現(xiàn)有地鐵減振地板所存在的問題，本發(fā)明所述的碳納米管改性墊高阻尼減振靜音地板采用了碳納米管改性空心槽泡沫，不但增加了墊高層的抗剪強(qiáng)度和阻尼效果，而且提高墊高層的防火性能，改善了空心槽所導(dǎo)致的墊高層強(qiáng)度過低的問題。本發(fā)明的技術(shù)方案：墊高阻尼減振靜音地板，包括依次排布的車廂基板、粘彈阻尼層I、墊高層、粘彈阻尼層II、約束層。墊高層的引入大大改變了傳統(tǒng)約束阻尼結(jié)構(gòu)，擴(kuò)大了阻尼層的形變，提高了阻尼性能。所述車廂基板、粘彈阻尼層I和墊高層形成約束阻尼結(jié)構(gòu)I；所述墊高層、粘彈阻尼層II以及約束層構(gòu)成約束阻尼結(jié)構(gòu)II。墊高層的存在使得該減振地板中增加了墊高阻尼結(jié)構(gòu)(理想的墊高層要求抗彎剛度小，而抗剪剛度大)，形成了一種新的約束-墊高復(fù)合阻尼結(jié)構(gòu)，大大提高了阻尼效率。與約束阻尼結(jié)構(gòu)相比，當(dāng)該結(jié)構(gòu)振動(dòng)產(chǎn)生形變時(shí)，擴(kuò)大了上層粘彈阻尼層的剪切形變，提高了阻尼性能，如附圖2所示。所述墊高層由多個(gè)緊密排布的梯形塊組成，所述相鄰的梯形塊之間采用粘彈性阻尼層III進(jìn)行粘結(jié)。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為70-140mm，下邊長為100-170mm。采用梯形塊的組合結(jié)構(gòu)，一方面大大降低了墊高層的抗彎剛度，使其更接近理想化狀態(tài)；另一方面，當(dāng)結(jié)構(gòu)因振動(dòng)而產(chǎn)生彎曲時(shí)，不僅墊高層上部和下部的阻尼層發(fā)生剪切形變，梯形墊高塊之間的粘彈阻尼材料也會(huì)發(fā)生剪切變形，使得阻尼層得到了充分的延伸。梯形塊墊高層的創(chuàng)新設(shè)計(jì)大大改變了原來均勻連續(xù)或者帶槽能墊高層的做法，能夠顯著提高結(jié)構(gòu)的阻尼耗能。其中，所述粘彈性阻尼層為雙組份聚氨酯類高阻尼、寬溫域、寬頻帶的粘彈阻尼材料，所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。其中，所述約束阻尼結(jié)構(gòu)I中車廂基板厚度依據(jù)列車車廂設(shè)計(jì)厚度而定，粘彈阻尼層I和墊高層的厚度分別為0.5-1.5mm和12-24mm；所述約束阻尼結(jié)構(gòu)II中墊高層、粘彈阻尼層II以及約束層的厚度分別為12-24mm、0.5-1.5mm和2-4mm。其中，所述墊高層為碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備包括以下步驟：(1)對(duì)碳納米管進(jìn)行改性，得到羥基化的碳納米管；(2)步驟(1)得到的羥基化的碳納米管加入到用于制備墊高層泡沫的B組分，即羥基化合物中；(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在60-80℃的溫度條件和15-18MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。其中，所述碳納米管改性聚氨酯泡沫中均勻分布有若干空心槽，所述相鄰空心槽之間的間隔不小于4-6mm；所述空心槽的孔徑為4-6mm。碳納米管改性空心槽墊高層與現(xiàn)有的硬泡沫材料墊高層相比抗剪強(qiáng)度更大，更利于阻尼層的耗能，故可以提高減振性能。羥基化碳納米管的制備主要分為兩步：1.采用混酸法對(duì)碳納米管進(jìn)行改性，將單壁碳納米管(SWCNT)用40ml濃硫酸和硝酸的3:1混合溶液進(jìn)行處理，然后將混合物在40℃的條件下用超聲波處理3小時(shí)。即可在碳納米管表面引入羧基。2.將20毫克有第一步得到的羧基化單壁碳納米管分散到無水四氫呋喃中并進(jìn)行超聲波處理30分鐘。之后加入2毫克氫化鋁鋰并進(jìn)行超聲波處理1小時(shí)。將得到的反應(yīng)混合物緩慢加入到200毫升甲醇中并用聚碳酸酯濾紙進(jìn)行過濾。然后將所得產(chǎn)物在真空烘箱中以80℃干燥3小時(shí)。即可得到羥基化的碳納米管。墊高阻尼減振靜音地板的制備方法，包括以下步驟：1)在車廂基板表面噴涂粘彈性阻尼材料得到粘彈阻尼層I；(2)將碳納米管改性聚氨酯泡沫切割為梯形塊，粘結(jié)在粘彈阻尼層I表面，相鄰梯形塊之間同樣用粘彈性阻尼層III粘結(jié)在一起；(3)在碳納米管改性聚氨酯泡沫上繼續(xù)噴涂阻尼材料得到粘彈阻尼層II；(4)在粘彈阻尼層II外包裹一定厚度的鋁合金作為約束層，即可得到墊高阻尼減振靜音地板。其中，所述約束阻尼結(jié)構(gòu)I中車廂基板厚度依據(jù)列車車廂設(shè)計(jì)厚度而定，所述粘彈阻尼層I、粘彈阻尼層II和粘彈性阻尼層III的厚度均為0.5-1.5mm，所述墊高層的厚度為12-24mm，所述約束層的厚度為2-4mm。阻尼層采用直接噴涂的施工方法，產(chǎn)品一體性好、工藝簡單、成本低廉、工程應(yīng)用方便。為驗(yàn)證本發(fā)明所述的墊高阻尼減振靜音地板具有優(yōu)異的減振性能，本發(fā)明采用下述方法對(duì)本發(fā)明所述的墊高阻尼減振靜音地板與空白鋼板進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試。取500mm×43mm×3.5mm鋼板作為基材(相當(dāng)于車廂基板)制作墊高阻尼減振靜音地板，所述墊高阻尼減振靜音地板的結(jié)構(gòu)參數(shù)詳見實(shí)施例1-6。其中，采用密度為200kg/m3的聚氨酯泡沫層作為墊高層；青島理工大學(xué)功能材料研究所提供的聚氨酯類粘彈阻尼材料作為阻尼層。將500mm×43mm×3.5mm鋼板作為空白式樣，進(jìn)行對(duì)比。采用北京東方振動(dòng)和噪聲技術(shù)研究所的DASP智能數(shù)據(jù)采集和信號(hào)分析系統(tǒng)V10進(jìn)行數(shù)據(jù)采集和分析。試驗(yàn)方法采用錘擊激振法，模擬式樣受到激振后振動(dòng)自由衰減的過程。為降低外部支撐對(duì)振動(dòng)自由衰減的影響，用細(xì)魚線將式樣水平吊起，吊點(diǎn)在鋼板左右兩側(cè)50mm處；拾振點(diǎn)和激振點(diǎn)分別在鋼板面的左右兩側(cè)25mm處，如圖4所示；采樣頻率為2048Hz，激振頭為鋼頭，激振力為45N。本發(fā)明的有益效果：1、本發(fā)明所述的減振降噪地板約束阻尼結(jié)構(gòu)與墊高阻尼結(jié)構(gòu)有機(jī)的結(jié)合到一起，大大提高了單一阻尼結(jié)構(gòu)的阻尼性能，形成了一種新的約束-墊高阻尼結(jié)構(gòu)，能夠有效抑制結(jié)構(gòu)振動(dòng)，降低車廂的振動(dòng)噪聲。2、本發(fā)明不但引入了墊高層，大大改變了傳統(tǒng)約束阻尼結(jié)構(gòu)，擴(kuò)大了阻尼層的形變，提高了阻尼性能；并對(duì)墊高阻尼理論進(jìn)一步進(jìn)行創(chuàng)新改造，在基板和墊高層之間增設(shè)一層阻尼層(原有的墊高阻尼理論只有一層阻尼層)，同時(shí)作為粘結(jié)劑；進(jìn)一步提高了阻尼效果。3、本發(fā)明對(duì)墊高層的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)，改為梯形墊高塊。在保證強(qiáng)度的情況下，梯形塊的組合大大降低了墊高層的抗彎剛度，使其更接近墊高阻尼理論的理想化(抗彎剛度大大降低)；而且當(dāng)結(jié)構(gòu)因振動(dòng)而產(chǎn)生彎曲時(shí)，不僅在墊高層上部和下部的阻尼層發(fā)生剪切形變，梯形墊高塊之間的粘彈阻尼材料也會(huì)發(fā)生剪切形變，充分延伸了阻尼層的區(qū)域。該創(chuàng)新設(shè)計(jì)能夠使得結(jié)構(gòu)在發(fā)生同樣的彎曲變形時(shí)，能夠顯著提高提高結(jié)構(gòu)的阻尼耗能。4、本發(fā)明所述的粘彈性阻尼材料采用高阻尼、寬溫域、寬頻帶的聚氨酯類粘彈阻尼材料，克服了橡膠材料的阻尼性能收溫度、頻率影響大的缺點(diǎn)。5、本發(fā)明在墊高層中加入碳納米管并且在泡沫側(cè)面挖出空心槽，盡可能地降低了結(jié)構(gòu)的總體質(zhì)量；在起到墊高層作用的同時(shí)具有吸聲、保溫的作用，進(jìn)一步降低振動(dòng)噪聲輻射、維持車廂內(nèi)溫度恒定。6、與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明采用碳納米管改性空心槽泡沫作為墊高層，不但使墊高層與原有阻尼結(jié)構(gòu)共同組成墊高阻尼結(jié)構(gòu)，而且可以增加墊高層的抗剪強(qiáng)度(從減振角度考慮要求墊高層抗剪強(qiáng)度盡可能地大)、提高墊高層的防火性能、增加墊高層自身的阻尼效果、并且彌補(bǔ)由于較多的空心槽所造成的墊高層強(qiáng)度過低的問題。7、本發(fā)明所述的減振降噪地板結(jié)構(gòu)相對(duì)簡單，易于實(shí)施，具備廣闊的應(yīng)用前景。附圖說明圖1為本發(fā)明所述的減振靜音地板結(jié)構(gòu)形變前后的示意圖；圖2為常規(guī)的約束阻尼結(jié)構(gòu)與本發(fā)明所述的墊高阻尼減振靜音地板的約束-墊高阻尼結(jié)構(gòu)剪切形變對(duì)比圖；圖3為本發(fā)明所述的錘擊激振法測(cè)試裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；圖4為本發(fā)明所述的墊高阻尼減振靜音地板的約束-墊高阻尼鋼板與空白鋼板的1/3倍頻程振動(dòng)加速度級(jí)值曲線對(duì)比圖；圖5為空白鋼板和實(shí)施例1-6測(cè)試式樣的1/3倍頻程振動(dòng)加速度級(jí)值曲線對(duì)比圖；其中，1為車廂基板，2為粘彈阻尼層I，3為墊高層，4為粘彈阻尼層II，5為約束層，6為粘彈阻尼層III。具體實(shí)施方式下面結(jié)合實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步的說明。實(shí)施例1：墊高阻尼減振靜音地板，包括依次排布的車廂基板、粘彈阻尼層I、墊高層、粘彈阻尼層II、約束層。所述車廂基板、粘彈阻尼層I和墊高層形成約束阻尼結(jié)構(gòu)I；所述墊高層、粘彈阻尼層II以及約束層構(gòu)成約束阻尼結(jié)構(gòu)II。所述粘彈阻尼層I、粘彈阻尼層II和粘彈性阻尼層III的厚度均為1mm，所述墊高層的厚度為24mm，所述約束層的厚度為2mm。所述墊高層由多個(gè)緊密排布的梯形塊組成，所述相鄰的梯形塊之間采用粘彈性阻尼層III進(jìn)行粘結(jié)。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為110mm，下邊長為170mm。其中，所述粘彈性阻尼層為雙組份聚氨酯類高阻尼、寬溫域、寬頻帶的粘彈阻尼材料，所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。其中，所述墊高層為碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備包括以下步驟：(1)對(duì)碳納米管進(jìn)行改性，得到羥基化的碳納米管；詳細(xì)步驟為：(1a)采用混酸法對(duì)碳納米管進(jìn)行改性，將單壁碳納米管(SWCNT)用40ml濃硫酸和硝酸的3:1混合溶液進(jìn)行處理，然后將混合物在40℃的條件下用超聲波處理3小時(shí)。即可在碳納米管表面引入羧基。(1b)將20毫克有第一步得到的羧基化單壁碳納米管分散到無水四氫呋喃中并進(jìn)行超聲波處理30分鐘。之后加入2毫克氫化鋁鋰并進(jìn)行超聲波處理1小時(shí)。將得到的反應(yīng)混合物緩慢加入到200毫升甲醇中并用聚碳酸酯濾紙進(jìn)行過濾。然后將所得產(chǎn)物在真空烘箱中以80℃干燥3小時(shí)。即可得到羥基化的碳納米管。(2)步驟(1)得到的羥基化的碳納米管加入到用于制備墊高層泡沫的B組分，即羥基化合物中；(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在70℃的溫度條件和18MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。其中，所述碳納米管改性聚氨酯泡沫中均勻分布有若干空心槽，所述相鄰空心槽之間的間隔不小于4mm；所述空心槽的孔徑為4mm。碳納米管改性空心槽墊高層與現(xiàn)有的硬泡沫材料墊高層相比抗剪強(qiáng)度更大，更利于阻尼層的耗能，故可以提高減振性能。墊高阻尼減振靜音地板的制備方法，包括以下步驟：1)在車廂基板表面噴涂粘彈性阻尼材料得到粘彈阻尼層I；(2)將碳納米管改性聚氨酯泡沫切割為梯形塊，粘結(jié)在粘彈阻尼層I表面，相鄰梯形塊之間同樣用粘彈性阻尼層III粘結(jié)在一起作為墊高層；所述(3)在碳納米管改性聚氨酯泡沫上繼續(xù)噴涂阻尼材料得到粘彈阻尼層II；(4)在粘彈阻尼層II外包裹鋁合金作為約束層，即可得到墊高阻尼減振靜音地板。為驗(yàn)證本發(fā)明所述的墊高阻尼減振靜音地板具有優(yōu)異的減振性能，采用下述方法對(duì)上述方法制備的墊高阻尼減振靜音地板與空白鋼板進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試。測(cè)試方法：采用500mm×43mm×3.5mm鋼板作為地板基材制備墊高阻尼減振靜音地板式樣，同時(shí)將該鋼板作為空白鋼板。采用北京東方振動(dòng)和噪聲技術(shù)研究所的DASP智能數(shù)據(jù)采集和信號(hào)分析系統(tǒng)V10進(jìn)行數(shù)據(jù)采集和分析。試驗(yàn)方法采用錘擊激振法，模擬式樣受到激振后振動(dòng)自由衰減的過程。為降低外部支撐對(duì)振動(dòng)自由衰減的影響，用細(xì)魚線將式樣水平吊起，吊點(diǎn)在鋼板左右兩側(cè)50mm處；拾振點(diǎn)和激振點(diǎn)分別在鋼板面的左右兩側(cè)25mm處，如圖4所示；采樣頻率為2048Hz，激振頭為鋼頭，激振力為45N。實(shí)施例2：與實(shí)施例1不同的是，墊高阻尼減振靜音地板，所述粘彈阻尼層I、粘彈阻尼層II和粘彈性阻尼層III的厚度均為1.5mm，所述墊高層的厚度為12mm，所述約束層的厚度為3mm。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為140mm，下邊長為170mm。所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備，所述步驟(3)中，將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在80℃的溫度條件和15MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述相鄰空心槽之間的間隔不小于5mm；所述空心槽的孔徑為5mm。實(shí)施例3：與實(shí)施例1不同的是，墊高阻尼減振靜音地板，所述粘彈阻尼層I、粘彈阻尼層II和粘彈性阻尼層III的厚度均為0.5mm，所述墊高層的厚度為18mm，所述約束層的厚度為4mm。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為70mm，下邊長為100mm。所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備，步驟(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在60℃的溫度條件和16MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述相鄰空心槽之間的間隔不小于6mm；所述空心槽的孔徑為6mm。實(shí)施例4：與實(shí)施例1不同的是，墊高阻尼減振靜音地板，所述粘彈阻尼層I和粘彈阻尼層II的厚度為1mm，所述粘彈性阻尼層III的厚度為0.5mm，所述墊高層的厚度為15mm，所述約束層的厚度為3mm。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為70mm，下邊長為140mm。所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備，步驟(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在65℃的溫度條件和17.5MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述相鄰空心槽之間的間隔不小于4.5mm；所述空心槽的孔徑為5.5mm。實(shí)施例5：與實(shí)施例1不同的是，墊高阻尼減振靜音地板，所述粘彈阻尼層I的厚度為1.5mm，所述粘彈阻尼層II和粘彈性阻尼層III的厚度均為1.0mm，所述墊高層的厚度為20mm，所述約束層的厚度為2mm。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為90mm，下邊長為150mm。所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備，步驟(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在75℃的溫度條件和16.5MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述相鄰空心槽之間的間隔不小于5.5mm；所述空心槽的孔徑為4.5mm。實(shí)施例6：與實(shí)施例1不同的是，墊高阻尼減振靜音地板，所述粘彈阻尼層I的厚度為0.5mm，所述粘彈阻尼層II的厚度為1.5mm，所述粘彈性阻尼層III的厚度均為0.5mm，所述墊高層的厚度為18mm，所述約束層的厚度為3mm。所述梯形塊為等腰梯形塊，所述等腰梯形塊的高度為墊高層的厚度，上邊長為105mm，下邊長為135mm。所述約束層4為輕質(zhì)鋁合金材料，密度為2.70-2.85g/cm3。所述碳納米管改性聚氨酯泡沫的制備，步驟(3)將混合了羥基化碳納米管的B組分與A組分異氰酸酯在70℃的溫度條件和17MPa的壓力條件下反應(yīng)，即可得到碳納米管改性聚氨酯泡沫。所述相鄰空心槽之間的間隔不小于5mm；所述空心槽的孔徑為5mm。表1空白鋼板及實(shí)施例1-6檢測(cè)結(jié)果列表一階損耗因子二階損耗因子振動(dòng)加速度總級(jí)值空白鋼板0.0190.007151.58dB實(shí)施例10.1580.177135.50dB實(shí)施例20.2040.210134.12dB實(shí)施例30.1590.170135.09dB實(shí)施例40.1900.210134.69dB實(shí)施例50.1540.153135.39dB實(shí)施例60.1890.190134.54dB圖5為空白鋼板與約束-墊高阻尼鋼板式樣在1/3倍頻程下的振動(dòng)加速度級(jí)值曲線圖(線性計(jì)權(quán))。由圖5可知，隨著頻率的變化，約束-墊高阻尼鋼板的級(jí)值曲線一直處在空白鋼板的下方。在50～500Hz內(nèi)，空白鋼板的曲線多個(gè)峰值；實(shí)施例1-6測(cè)試板條的曲線相對(duì)平緩，沒有出現(xiàn)明顯的振動(dòng)峰值。說明在相同激振力作用下，空白鋼板振動(dòng)響應(yīng)劇烈，而約束-墊高阻尼鋼板響應(yīng)較小，約束-墊高阻尼鋼板相比與空白鋼板起到了明顯的減振作用?？瞻卒摪搴图s束-墊高阻尼鋼板的前兩階模態(tài)損耗因子和振動(dòng)總級(jí)值如表2所示。損耗因子代表結(jié)構(gòu)損耗能量的能力，損耗因子越大，耗能能力越強(qiáng)。振動(dòng)加速度級(jí)值表征結(jié)構(gòu)總體振動(dòng)水平，數(shù)值越大，表明振動(dòng)越強(qiáng)。由表2可知，所述約束-墊高阻尼鋼板與空白鋼板相比，前兩階模態(tài)的損耗因子顯著提高，其耗能能力明顯改善；同時(shí)振動(dòng)總級(jí)值明顯降低，降低值達(dá)16.08-17.46dB。通過對(duì)空白鋼板和實(shí)施例1-3式樣進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試，并對(duì)其1/3倍頻程的振動(dòng)加速度級(jí)值、振動(dòng)總級(jí)值及前兩階模態(tài)的損耗因子進(jìn)行對(duì)比分析驗(yàn)證，得出：本發(fā)明所述地板具有明顯的減振效果，能夠?yàn)樵摰罔F車廂減振地板的減振效果發(fā)揮巨大作用。當(dāng)前第1頁1 2 3