擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，所述增強(qiáng)絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的材料相同，從而避免了因電纜本體絕緣材料和增強(qiáng)絕緣材料的電阻率不匹配問題引起兩者交界面處的場強(qiáng)積聚；在應(yīng)力錐曲線計(jì)算中，同時考慮溫度、電場因素對電阻率的影響；提供了擠出式柔直電纜終端增強(qiáng)絕緣厚度的計(jì)算方法，確保電纜本體絕緣層?增強(qiáng)絕緣層界面電場在合理范圍內(nèi)；結(jié)構(gòu)合理，解決了柔直電纜終端電位線集中現(xiàn)象，并確保整個應(yīng)力錐電場均勻；滿足整個柔直電纜系統(tǒng)對終端的電性能要求，保證柔直電纜系統(tǒng)的長期安全可靠。
【專利說明】
擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明設(shè)及一種擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著太陽能、風(fēng)能等清潔能源的興起，加上擁有輸送效率高，線路損失小，功率方 向控制的簡單性，經(jīng)濟(jì)性能優(yōu)越等優(yōu)勢，柔性直流輸電技術(shù)受到越來越多的關(guān)注，近年來也 在多個工程中得到應(yīng)用。直流電纜終端是柔性直流輸電系統(tǒng)中必不可少的電纜連接件，其 性能的好壞直接關(guān)系著整個柔性直流輸電系統(tǒng)能否正常運(yùn)行。
[0003] 直流電纜終端按照工藝種類劃分為擠出式和預(yù)制式兩種。根據(jù)電流場理論，直流 電纜終端內(nèi)的電場分布主要與材料的電阻率相關(guān)，由于擠出式直流電纜終端中電纜本體絕 緣與連接件增強(qiáng)絕緣是同種材料，從而避免了預(yù)制式直流電纜終端中因電纜本體絕緣與連 接件絕緣材料種類的差異引起的兩種材料電阻率不匹配帶來的電場分布不均的問題。
[0004] 由于交流電纜終端內(nèi)的電場呈容性分布，它的電場強(qiáng)度是按絕緣介電常數(shù)反比分 配的，介電常數(shù)不隨溫度、電場的變化而改變，而直流電纜終端內(nèi)的電場呈阻性分布，它的 電場強(qiáng)度是按絕緣電阻率正比分配的，電阻率隨著溫度、電場的改變發(fā)生改變，因此，直流 電纜終端的電場分布呈高度非線性。相較于交流電纜終端，直流電纜終端的研發(fā)相對滯后， 所W對直流電纜終端的核屯、部件應(yīng)力錐進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)顯得尤為緊迫。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明為了解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的上述缺陷和不足，提供了一種擠出式柔性直流 電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，能夠有效的均化應(yīng)力錐根部及直流電纜本體絕緣層與增強(qiáng)絕緣層交 界面處的電場，保證直流電纜終端的長期穩(wěn)定運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)電能的可靠傳輸。
[0006] 為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供一種擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，包 括增強(qiáng)絕緣層、應(yīng)力錐半導(dǎo)電層和應(yīng)力錐曲線，其中所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層置于直流電纜本 體絕緣層上，所述增強(qiáng)絕緣層置于所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層上，所述應(yīng)力錐曲線為所述應(yīng)力錐 半導(dǎo)電層的下邊緣，其中應(yīng)力錐曲線的計(jì)算方法包括W下步驟：
[0007] 步驟一，計(jì)算直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差；
[000引由熱路方程可知：
[0009]
[0010]其中，0-直流電纜導(dǎo)體外表面溫度，即直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面溫度；
[0011] 0S-直流電纜本體絕緣層外表面溫度；
[0012] Wc-直流電纜導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生的熱流；
[001引 R-直流電纜本體絕緣層外表面半徑；
[0014]。一直流電纜導(dǎo)體半徑；
[001引 PT廣直流電纜絕緣層導(dǎo)熱系數(shù)；
[0016] 直流電纜終端內(nèi)導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生的熱流w。的計(jì)算公式如下：
[0017] Wc=I2Rq
[001引其中，I-直流電纜的額定電流；
[0019] Rn-直流電纜導(dǎo)體的單位長度電阻值；
[0020] 步驟二，計(jì)算直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度E，計(jì)算公式為：
[0021]
[0022] 其中，Ii-直流電纜本體絕緣層中漏電流;Ri-直流電纜本體絕緣層電阻;U-直流 電纜本體絕緣層承受電壓;P-直流電纜本體絕緣層電阻率；
[0023] 步驟=，計(jì)算增強(qiáng)絕緣層的厚度An;
[0024] 設(shè)直流電纜本體絕緣層最大電場強(qiáng)度Eo的二分之一為增強(qiáng)絕緣層外表面徑向電 場強(qiáng)度Es(Rn)，則
從而得到A H = Rn-R ,Rn表示增強(qiáng)絕緣層外徑；
[0025] 步驟四，確定應(yīng)力錐曲線方程；
[0026] 應(yīng)力錐曲線上的任一點(diǎn)的軸向電場強(qiáng)度Et與該點(diǎn)的徑向電場強(qiáng)度E2之間的關(guān)系如 下：
[0027]
[0028] 其中，a-沿應(yīng)力錐面切向電場強(qiáng)度與軸向電場強(qiáng)度之間的角度，將上述公式積分 得：
[0029]
[0030] 令Et為常數(shù)，得到應(yīng)力錐曲線方程。
[0031] 其中，對于絕緣材料，絕緣體的電阻系數(shù)隨溫度的上升而呈指數(shù)曲線下降，則直流 電纜本體絕緣層的電阻率P表達(dá)式如下：
[0032] P二Po ? e-aQ
[0033] 其中，Po-溫度為(TC時的直流電纜本體絕緣層電阻系數(shù)；
[0034] a-直流電纜本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)；
[0035] 0-距離直流電纜本體絕緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度；
[0036] 電纜發(fā)熱處于穩(wěn)定狀態(tài)，直流電纜本體絕緣層中的損耗忽略，則距離直流電纜本 體絕緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度表達(dá)式為：
[0037]
[0038] 其中，直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差由 步驟一計(jì)算得出；
[0039] 將溫度表達(dá)式帶入電阻率表達(dá)式得：
[0040]
[0041] 導(dǎo)到直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度 E的表達(dá)式為：
[0042]
[0043] 另外，對于絕緣材料，絕緣體的電阻系數(shù)不僅與溫度有關(guān)，而且還與所加電場強(qiáng)度 有關(guān)，則直流電纜本體絕緣層的電阻率P表達(dá)式如下：
[0044]
[0045] 其中，丫一直流電纜本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)，0-距離直流電纜本體絕緣層 中屯、點(diǎn)r處的溫度；
[0046] 4
，則直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處 的電場強(qiáng)度E的表達(dá)式為：
則應(yīng)力錐曲線方程為：
[0047]
[004引整理后得
，即應(yīng)力錐長￡
[0049]進(jìn)一步，直流電纜本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)a測得方法為，在電場強(qiáng)度為 20kV/mm的情況下，分別測試直流電纜本體絕緣層在30°C、50°C、70°C、90°C下的電阻率，然 后對電阻率數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到電阻率溫度系數(shù)。
[0050] 進(jìn)一步，直流電纜本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)丫的測得方法為，在溫度為50°C 的情況下，分測試直流電纜本體絕緣層在3kV/mm、5kV/mm、7kV/mm、10kV/mm、15kV/mm、20kV/ mm、25kV/mm的電阻率，然后對電阻率數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到電阻率電場系數(shù)。
[0051] 進(jìn)一步，所述增強(qiáng)絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的材料相同。
[0052] 進(jìn)一步，所述增強(qiáng)絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的材料均為交聯(lián)聚乙締。
[0053] 本發(fā)明所達(dá)到的有益技術(shù)效果：1.所述增強(qiáng)絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的 材料相同，從而避免了因電纜本體絕緣材料和增強(qiáng)絕緣材料的電阻率不匹配問題引起兩者 交界面處的場強(qiáng)積聚；2.在應(yīng)力錐曲線計(jì)算中，同時考慮溫度、電場因素對電阻率的影響； 3.提供了擠出式柔直電纜終端增強(qiáng)絕緣厚度的計(jì)算方法，確保電纜本體絕緣層-增強(qiáng)絕緣 層界面電場在合理范圍內(nèi)；4.結(jié)構(gòu)合理，解決了柔直電纜終端電位線集中現(xiàn)象，并確保整個 應(yīng)力錐電場均勻；5.滿足整個柔直電纜系統(tǒng)對終端的電性能要求，保證柔直電纜系統(tǒng)的長 期安全可靠。
【附圖說明】
[0054] 圖1本發(fā)明結(jié)構(gòu)示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0055] 下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步描述。W下實(shí)施例僅用于更加清楚地說明本發(fā)明 的技術(shù)方案，而不能W此來限制本發(fā)明的保護(hù)范圍。
[0056] 如圖1所示，本發(fā)明提供一種擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，包括增強(qiáng)絕緣 層4、應(yīng)力錐半導(dǎo)電層3和應(yīng)力錐曲線5,其中所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層3置于直流電纜本體絕緣 層2上，所述增強(qiáng)絕緣層2置于所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層3上，所述應(yīng)力錐曲線5為所述應(yīng)力錐半 導(dǎo)電層3的下邊緣，所述增強(qiáng)絕緣層4與所述直流電纜本體絕緣層2的材料相同，均為交聯(lián)聚 乙締;其中，應(yīng)力錐曲線5的計(jì)算方法包括W下步驟：
[0057] 步驟一，計(jì)算直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差；
[005引由熱路方程可知：
[0化9]
[0060]其中，0C-直流電纜導(dǎo)體外表面溫度，即直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面溫度；
[0061 ] 0S-直流電纜本體絕緣層外表面溫度；
[0062] W。一直流電纜導(dǎo)體1發(fā)熱產(chǎn)生的熱流；
[0063] R-直流電纜本體絕緣層外表面半徑；
[0064] 。一直流電纜導(dǎo)體半徑；
[0065] PTi-直流電纜絕緣層導(dǎo)熱系數(shù)；
[0066] 直流電纜終端內(nèi)導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生的熱流W。的計(jì)算公式如下：
[0067] Wc=I2Rq
[006引其中，I-直流電纜的額定電流；
[0069] Rn-直流電纜導(dǎo)體的單位長度電阻值；
[0070] 步驟二，計(jì)算直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度E，計(jì)算公式為：
[0071]
[0072] 其中，Ii-直流電纜本體絕緣層中漏電流;Ri-直流電纜本體絕緣層電阻;U-直流 電纜本體絕緣層承受電壓;P-直流電纜本體絕緣層電阻率；
[0073] A.對于絕緣材料，絕緣體的電阻系數(shù)隨溫度的上升而呈指數(shù)曲線下降，則直流電 纜本體絕緣層的電阻率P表達(dá)式如下：
[0074] P = PO . e-ae
[0075] 其中，PO-溫度為(TC時的直流電纜本體絕緣層電阻系數(shù)；
[0076] a-直流電纜本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)；
[0077] 0-距離直流電纜本體絕緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度；
[0078] 電纜發(fā)熱處于穩(wěn)定狀態(tài)，直流電纜本體絕緣層中的損耗忽略，則距離直流電纜本 體絕緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度表達(dá)式為：
[0079]
[0080] 其中，直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差
由 步驟一計(jì)算得出；[0081 ]將溫度表達(dá)式帶入電阻率表達(dá)式得：
[0082]
[0083] 宣流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度 E的表達(dá)式為：
[0084]
[0085] B.在實(shí)際應(yīng)用時，絕緣體的電阻系數(shù)不僅與溫度有關(guān)，而且還與所加電場強(qiáng)度有 關(guān)，則直流電纜本體絕緣層的電阻率P表達(dá)式如下：
[0086]
[0087] 其中，丫一直流電纜本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)，0-距離直流電纜本體絕緣層 中屯、點(diǎn)r處的溫度；
[0088]
，則直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處 的電場強(qiáng)度E的表達(dá)式為：
，則應(yīng)力錐曲線方程為：
[0089]
[0090] 整理后得：
W應(yīng)力錐長走
[0091] 直流電纜本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)a測得方法為，在電場強(qiáng)度為20kV/mm的情 況下，分別測試直流電纜本體絕緣層在30°C、50°C、70°C、90°C下的電阻率，然后對電阻率數(shù) 據(jù)進(jìn)行擬合，得到電阻率溫度系數(shù)。
[0092] 直流電纜本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)丫的測得方法為，在溫度為50°C的情況 下，分測試直流電纜本體絕緣層在3kV/mm、化V/mm、7kV/mm、10kV/mm、l^V/mm、20kV/mm、 25kV/mm的電阻率，然后對電阻率數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到電阻率電場系數(shù)。
[0093] 步驟=，計(jì)算增強(qiáng)絕緣層的厚度An;
[0094] 設(shè)直流電纜本體絕緣層最大電場強(qiáng)度Eo的二分之一為增強(qiáng)絕緣層外表面徑向電 場強(qiáng)度Es(Rn)，則
，從而得到A H = Rn-R ,Rn表示增強(qiáng)絕緣層外徑；
[00M]步驟四，確定應(yīng)力錐曲線方程；
[0096] 應(yīng)力錐曲線上的任一點(diǎn)的軸向電場強(qiáng)度Et與該點(diǎn)的徑向電場強(qiáng)度E2之間的關(guān)系如 下：
[0097]
[0098] 其中，a-沿應(yīng)力錐面切向電場強(qiáng)度與軸向電場強(qiáng)度之間的角度，將上述公式積分 得：
[0099]
[0100] 令Et為常數(shù)，得到應(yīng)力錐曲線方程。
[0101] 實(shí)施例1
[0102] 采用額定電壓為±320kV擠出式柔直電纜終端，U = 320kV;Po = l〇i6Q ? m;a = 0.1 sVc; 丫 =2.2;；Tc = 26.5mm;R=50.5mm;PTi = 3.5TQ ? m;Wc = 55W;
[0103] 將上述數(shù)值代入式
，可得表達(dá)式：
[0104] E2 = 0.166ri'2
[0105] 電纜本體絕緣層的厚度為24mm，最大電場強(qiáng)度Eo= 18kV/mm，貝化2(Rn) =9kV/mm，由 上式得Rn=83mm，A H = Rn-R=32.5mm;
[0106] 并將上式代 >
巧得應(yīng)力錐曲線方程：
[0107；
[010引將增強(qiáng)絕緣層的厚度A n = 32.5mm代入應(yīng)力錐曲線方程得X值即為應(yīng)力錐長度Lk = 192mm0
[0109] 實(shí)施例2
[0110] 采用額定電壓為±200kV擠出式柔直電纜終端，U = 200kV;Po = l〇i6Q ? m;a = 0.15^c; 丫 =2.2;；Tc = 20.4mm;R=35.4mm;PTi = 3.5TQ ? m;Wc = 58W;
[0111] 將上述數(shù)值代入
可得表達(dá)式：
[0112] E2 = 0.245ri'2
[011引電纜本體絕緣層的厚度為15mm，最大電場強(qiáng)度E0=18kV/mm，貝化2(Rn)=9kV/mm，由 上式得Rn=55.5mm，A H = Rn-R=21mm;
[0114] 并將上式代 >
可得應(yīng)力錐曲線方程：
[0115]
[0116] 將增強(qiáng)絕緣層的厚度A n = 21mm代入應(yīng)力錐曲線方程得應(yīng)力錐長度Lk= 129mm。
[0117] W上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人 員來說，在不脫離本發(fā)明技術(shù)原理的前提下，還可W做出若干改進(jìn)和變形，運(yùn)些改進(jìn)和變形 也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。
【主權(quán)項(xiàng)】
1.擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:包括增強(qiáng)絕緣層、應(yīng)力錐半導(dǎo)電 層和應(yīng)力錐曲線，其中所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層置于直流電纜本體絕緣層上，所述增強(qiáng)絕緣層 置于所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層上，所述應(yīng)力錐曲線為所述應(yīng)力錐半導(dǎo)電層的下邊緣，其中應(yīng)力 錐曲線的計(jì)算方法包括W下步驟： 步驟一，計(jì)算直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差； 由熱路方程可知：其中，Θ。一直流電纜導(dǎo)體外表面溫度，即直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面溫度； 9s-直流電纜本體絕緣層外表面溫度； Wc-直流電纜導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生的熱流； R-直流電纜本體絕緣層外表面半徑； 。一直流電纜導(dǎo)體半徑； PT1-直流電纜絕緣層導(dǎo)熱系數(shù)； 直流電纜終端內(nèi)導(dǎo)體發(fā)熱產(chǎn)生的熱流W。的計(jì)算公式如下： Wc = i2Rq 其中，I-直流電纜的額定電流； Κω-直流電纜導(dǎo)體的單位長度電阻值； 步驟二，計(jì)算直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度Ε， 計(jì)算公式為：其中，Ii-直流電纜本體絕緣層中漏電流;虹一直流電纜本體絕緣層電阻;U-直流電纜 本體絕緣層承受電壓;P-直流電纜本體絕緣層電阻率； 步驟Ξ，計(jì)算增強(qiáng)絕緣層的厚度Δ η; 設(shè)直流電纜本體絕緣層最大電場強(qiáng)度Εο的二分之一為增強(qiáng)絕緣層外表面徑向電場強(qiáng)度 Ε2 (Rn)，則公2化,)二i斬，從而得到A η = Rn-R，Rn為增強(qiáng)絕緣層外徑； 步驟四，確定應(yīng)力錐曲線方程； 應(yīng)力錐曲線上的任一點(diǎn)的軸向電場強(qiáng)度Et與該點(diǎn)的徑向電場強(qiáng)度E2之間的關(guān)系如下：其中，α-沿應(yīng)力錐面切向電場強(qiáng)度與軸向電場強(qiáng)度之間的角度，將上述公式積分得：令Et為常數(shù)，得到應(yīng)力錐曲線方程。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:對于絕緣 材料，絕緣體的電阻系數(shù)隨溫度的上升而呈指數(shù)曲線下降，則直流電纜本體絕緣層的電阻 率P表達(dá)式如下： P = Po · e-aQ 其中，Po-溫度為〇°C時的直流電纜本體絕緣層電阻系數(shù)； α-直流電纜本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)； Θ-距離直流電纜本體絕緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度； 電纜發(fā)熱處于穩(wěn)定狀態(tài)，直流電纜本體絕緣層中的損耗忽略，則距離直流電纜本體絕 緣層中屯、點(diǎn)r處的溫度表達(dá)式為：其中，直流電纜本體絕緣層內(nèi)表面和外表面的溫差由步驟 一計(jì)算得出； 將溫度表達(dá)式帶入電阻率表達(dá)式得：其中，剛得到直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電場強(qiáng)度E的表 達(dá)式為：3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:對于絕緣 材料，絕緣體的電阻系數(shù)不僅與溫度有關(guān)，而且還與所加電場強(qiáng)度有關(guān)，則直流電纜本體絕 緣層的電阻率P表達(dá)式如下：其中，丫一直流電纜本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)，Θ-距離直流電纜本體絕緣層中屯、 點(diǎn)r處的溫度； 4，則直流電纜本體絕緣層距離中屯、點(diǎn)r處的電 場強(qiáng)度E的表達(dá)式為：，則應(yīng)力錐曲線方程為：整理后得：4. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:直流電纜 本體絕緣層的電阻率溫度系數(shù)α測得方法為，在電場強(qiáng)度為20kV/mm的情況下，分別測試直 流電纜本體絕緣層在30°C、50°C、70°C、90°C下的電阻率，然后對電阻率數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到 電阻率溫度系數(shù)。5. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:直流電纜 本體絕緣層的電阻率電場系數(shù)γ的測得方法為，在溫度為50°C的情況下，分測試直流電纜 本體絕緣層在 3kV/mm、5kV/mm、7kV/mm、lOkV/mm、15kV/mm、20kV/mm、25kV/mm 的電阻率，然后 對電阻率數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到電阻率電場系數(shù)。6. 根據(jù)權(quán)利要求1-5任一項(xiàng)所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于： 所述增強(qiáng)絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的材料相同。7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的擠出式柔性直流電纜終端應(yīng)力錐結(jié)構(gòu)，其特征在于:所述增強(qiáng) 絕緣層與所述直流電纜本體絕緣層的材料均為交聯(lián)聚乙締。
【文檔編號】H02G15/064GK106099826SQ201610776648
【公開日】2016年11月9日
【申請日】2016年8月30日
【發(fā)明人】陳龍嘯, 楊黎明, 朱智恩, 李棟
【申請人】南京南瑞集團(tuán)公司