一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng)和保護(hù)方法
【專利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng)和保護(hù)方法，采用在直流側(cè)電容前安裝的快速開(kāi)關(guān)與電容后安裝的交流斷路器的相互配合，實(shí)現(xiàn)故障線路的快速安全切斷。短路故障發(fā)生，快速開(kāi)關(guān)迅速隔離VSC的換流器，避免了電容放電結(jié)束后續(xù)流二極管因直流側(cè)故障電流流入而損壞?？焖匍_(kāi)關(guān)斷開(kāi)后，在直流側(cè)電容與故障線路形成的二階回路中出現(xiàn)振蕩電流，為交流斷路器的動(dòng)作提供了電流過(guò)零的條件，使用低成本的交流斷路器，即可切斷故障電流，保證了VSC的換流器與直流線路的安全。
【專利說(shuō)明】
一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng)和保護(hù)方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng)和保護(hù)方法，尤其是 一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng)和保護(hù)方法，屬于供電保護(hù)技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002] 直流電網(wǎng)沒(méi)有無(wú)功環(huán)流及攻角穩(wěn)定等交流電網(wǎng)的固有問(wèn)題，且具有靈活可控等優(yōu) 點(diǎn)，成為未來(lái)電網(wǎng)發(fā)展的新方向。但是直流側(cè)線路短路故障，尤其是雙極短路故障的保護(hù)技 術(shù)尚不成熟，成為制約直流電網(wǎng)發(fā)展的瓶頸問(wèn)題之一。高壓直流斷路器作為直流電網(wǎng)保護(hù) 系統(tǒng)的關(guān)鍵設(shè)備，對(duì)直流輸電系統(tǒng)和直流電網(wǎng)的安全可靠運(yùn)行有著極其重要的作用。但是， 目前大容量直流斷路器不僅成本很高，而且在高電壓、大電流條件下，因?yàn)橹绷麟娏鳠o(wú)自然 過(guò)零點(diǎn)難以在極短時(shí)間內(nèi)開(kāi)斷，無(wú)法滿足直流短路電流速度上升要求電路在數(shù)毫秒內(nèi)斷開(kāi) 的需求，成為實(shí)際工程中應(yīng)用的障礙。這一問(wèn)題，一直困擾著國(guó)內(nèi)外學(xué)術(shù)界和工程界。
[0003] 當(dāng)直流電網(wǎng)中直流側(cè)線路發(fā)生雙極短路故障時(shí)，直流正負(fù)極短接，直流側(cè)電容通 過(guò)故障點(diǎn)迅速放電，電容放電結(jié)束后交流系統(tǒng)的電流被箝位到三相短路電流，變流器自身 的過(guò)電流保護(hù)閉鎖變流器在交流側(cè)通過(guò)續(xù)流二極管與直流側(cè)線路相連。由于故障瞬間直流 側(cè)電容電壓不會(huì)發(fā)生突變，續(xù)流二極管中只能通過(guò)少量電抗器的續(xù)流電流，等效電路如圖1 所示，圖1中Rd、Ld分別為直流側(cè)線路的等效電阻和電感，C為直流側(cè)電容和線路的總等效電 容，它們形成一個(gè)RLC二階放電回路。此時(shí)，直流側(cè)電容迅速放電。由于此時(shí)直流側(cè)電容的放 電電流遠(yuǎn)大于交流側(cè)的續(xù)流電流，故此時(shí)可忽略交流側(cè)續(xù)流。
[0004] 傳統(tǒng)的直流電網(wǎng)中電壓源型換流站(VSC)的保護(hù)方法為在直流側(cè)電容后安裝直流 斷路器s2，其安裝示意圖如圖2所示，要求在直流側(cè)線路發(fā)生故障后迅速關(guān)斷直流斷路器S 2， 以避免故障電流流入換流站威脅系統(tǒng)的安全穩(wěn)定。
[0005] 以基于VSC的兩端直流輸電系統(tǒng)為例，其等效電路如圖3所示，發(fā)生直流線路雙極 短路故障后啟動(dòng)直流斷路器保護(hù)的情況進(jìn)行仿真，測(cè)得此時(shí)直流電壓、電流波形如圖4所 示。故障電流可達(dá)額定電流的10-20倍，直流斷路器需在幾個(gè)ms時(shí)間內(nèi)切斷如此大的電流， 其制造難度和成本都將非常大。
【發(fā)明內(nèi)容】
[0006] 本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)、保護(hù)控制系統(tǒng) 和保護(hù)方法。
[0007] 本發(fā)明所采取的技術(shù)方案是：
[0008] 技術(shù)方案一:一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)：
[0009] 所述電壓源型換流站包括直流側(cè)電容，在直流側(cè)線路短路故障時(shí)，所述直流側(cè)電 容與直流側(cè)線路形成RLC二階放電回路;其特征在于:所述電壓源型換流站的直流側(cè)電容前 后分別安裝快速開(kāi)關(guān)Si和交流斷路器出，所述快速開(kāi)在所述直流側(cè)電容的電壓下降到 零的時(shí)刻。之前動(dòng)作，隔離所述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中 產(chǎn)生振蕩電流;所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)關(guān)sdA作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻 動(dòng)作，切除故障線路。
[0010] 技術(shù)方案二：一種電壓源型換流站的保護(hù)控制系統(tǒng):包括快速開(kāi)關(guān)控制環(huán)節(jié)和交 流斷路器控制環(huán)節(jié);所述快速開(kāi)關(guān)控制環(huán)節(jié)接收故障檢測(cè)系統(tǒng)的反饋信號(hào)，將辨識(shí)出現(xiàn)直 流側(cè)短路故障時(shí)刻設(shè)定為初始時(shí)刻to，計(jì)算所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻ti，控制 所述快速開(kāi)關(guān)Si在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻t之前的時(shí)刻^隔離所述電壓源 型換流站的換流器，同時(shí)將設(shè)定的快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻1^作為指令輸出至所述交流斷路 器控制環(huán)節(jié)，所述交流斷路器控制環(huán)節(jié)將快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Τι作為初始時(shí)刻，計(jì)算所述 RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流的過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻，控制所述交流斷路器出在所述快速開(kāi) 動(dòng)作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0011] 進(jìn)一步，所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所述振蕩電流首次過(guò)零 點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0012] 技術(shù)方案三:一種電壓源型換流站的的保護(hù)方法，包括以下步驟：
[0013] 步驟1:所述快速開(kāi)關(guān)Si在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻^之前動(dòng)作，隔 離所述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流；
[0014] 步驟2:所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)關(guān)SdA作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻 動(dòng)作，切除故障線路。
[0015] 進(jìn)一步，所述步驟1中快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Τι的計(jì)算方法由以下具體步驟組成：
[0016] 步驟1-1:設(shè)定初始時(shí)刻to時(shí)故障后直流側(cè)電容的電壓vC和電流k的初始條件為vc (1:〇)=￥〇，;^(1：()) = 1()，直流側(cè)電容的電壓￥(；的表達(dá)式為：
Ld分別為直流線路的等效電阻和電感，C為直流側(cè)電容；
[0019 ] 步驟1 -2:計(jì)算所述直流側(cè)電容的電壓VC下降到零的時(shí)刻ti:
[0021 ]式中，γ =arctan[ (V。ω 0CsinP)/(V。ω 0Ccos0-I。）];
[0022] 步驟1-3:計(jì)算快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Ti:
[0023] Ti = ti- Δ ti (3)
[0024] 其中△ t為時(shí)間裕量，用以保證所述電壓源型換流站的換流器在所述直流側(cè)電容 的電壓下降到零的時(shí)刻ti之前被隔離。
[0025 ]進(jìn)一步，所述步驟2中所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻T2的計(jì)算方法為：
[0026]以快速開(kāi)關(guān)S1的動(dòng)作時(shí)刻h為初始時(shí)刻，其初始條件為，ΜΤΟιΙο'， 得出故障電流的表達(dá)式：
[0028]由此計(jì)算出所述振蕩電流的振蕩周期：
[0030 ]令i d = 0，得出所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻T2為：
[0032] 其中A = arctan[(I'0t00Ld sinP)/(I'0t00Ld cosP_V'o)]，n為自然數(shù)。
[0033] 更進(jìn)一步，所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所述振蕩電流首次過(guò) 零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0034] 再進(jìn)一步，所述步驟2中所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻的計(jì)算方法為:令(5)式中η =〇，得出所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻為
[0035] 采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于：
[0036] 1、本發(fā)明通過(guò)VSC直流側(cè)電容前安裝的快速開(kāi)關(guān)與電容后安裝的交流斷路器的相 互配合，將直流故障電流的切斷轉(zhuǎn)變成了交流故障電流的切斷，利用快速開(kāi)關(guān)和交流斷路 器等器件替代了高成本的直流斷路器，實(shí)現(xiàn)了故障線路的快速安全切斷。
[0037] 2、本發(fā)明先用快速開(kāi)關(guān)切斷電容的充電電流，在故障初期電容電壓較高時(shí)，該電 流并不大，且該支路中沒(méi)有電感，所以該快速開(kāi)關(guān)的制造難度和成本勢(shì)必遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于直流斷 路器。
[0038] 3、本發(fā)明中快速開(kāi)關(guān)首先動(dòng)作，既隔離了 VSC的換流器，延長(zhǎng)了故障線路切斷所需 時(shí)間，同時(shí)又為交流斷路器的動(dòng)作創(chuàng)造了條件。交流斷路器根據(jù)保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出的指令信號(hào)， 切斷故障電流，隔離故障點(diǎn)，保證了系統(tǒng)能夠迅速恢復(fù)運(yùn)行。
【附圖說(shuō)明】
[0039] 圖1是直流電網(wǎng)輸電線路雙極短路故障時(shí)的等效電路圖；
[0040] 圖2是直流斷路器安裝示意圖；
[0041] 圖3是直流側(cè)電容放電等效電路；
[0042] 圖4是直流斷路器動(dòng)作時(shí)的直流電壓、電流波形圖；
[0043]圖5是應(yīng)用本發(fā)明的系統(tǒng)示意圖；
[0044]圖6是快速開(kāi)關(guān)開(kāi)斷后故障電流波形圖。
【具體實(shí)施方式】
[0045]下面結(jié)合附圖和【具體實(shí)施方式】對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說(shuō)明。
[0046] 實(shí)施例1:
[0047] 一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)：
[0048]如圖5所示，所述電壓源型換流站包括直流側(cè)電容，在直流側(cè)線路短路故障時(shí)，所 述直流側(cè)電容與直流側(cè)線路形成RLC二階放電回路;所述電壓源型換流站的直流側(cè)電容前 后分別安裝快速開(kāi)關(guān)Si和交流斷路器也，所述快速開(kāi)關(guān)5:在所述直流側(cè)電容的電壓下降到 零的時(shí)刻七之前動(dòng)作，隔離所述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中 產(chǎn)生振蕩電流;所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)關(guān)SdA作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻 動(dòng)作，切除故障線路。
[0049] 實(shí)施例2:
[0050] -種電壓源型換流站的保護(hù)控制系統(tǒng):包括快速開(kāi)關(guān)控制環(huán)節(jié)和交流斷路器控制 環(huán)節(jié);所述快速開(kāi)關(guān)控制環(huán)節(jié)接收故障檢測(cè)系統(tǒng)的反饋信號(hào)，將辨識(shí)出現(xiàn)直流側(cè)短路故障 時(shí)刻設(shè)定為初始時(shí)刻to，計(jì)算所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻ti，控制所述快速開(kāi)關(guān) Si在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻t之前的時(shí)刻^隔離所述電壓源型換流站的換 流器，同時(shí)將設(shè)定的快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Ti作為指令輸出至所述交流斷路器控制環(huán)節(jié)，所 述交流斷路器控制環(huán)節(jié)將快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Τι作為初始時(shí)刻，計(jì)算所述RLC二階放電回 路中產(chǎn)生振蕩電流的過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻，控制所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所 述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0051] 進(jìn)一步，所述保護(hù)控制系統(tǒng)在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所述振蕩電流首次過(guò)零 點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0052] 實(shí)施例3:
[0053] 一種電壓源型換流站的的保護(hù)方法，包括以下步驟：
[0054]步驟1:所述快速開(kāi)關(guān)Si在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻^之前動(dòng)作，隔 離所述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流；
[0055]步驟2:所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)關(guān)SdA作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻 動(dòng)作，切除故障線路。
[0056] 進(jìn)一步，所述步驟1中快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Τι的計(jì)算方法由以下具體步驟組成：
[0057] 步驟1-1:設(shè)定初始時(shí)刻to時(shí)故障后直流側(cè)電容的電壓vC和電流k的初始條件為vc (1:〇)=￥〇，;^(1：()) = 1()，直流側(cè)電容的電壓￥(；的表達(dá)式為：
Ld分別為直流線路的等效電阻和電感，C為直流側(cè)電容；
[0000 ] 步驟1 -2:計(jì)算所述直流側(cè)電容的電壓VC下降到零的時(shí)刻ti:
[0062] 式中，γ =arctan[ (V。ω 0CsinP)/(V。ω 0Ccos0-I。）];
[0063] 步驟1-3:計(jì)算快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻T!:
[0064] Ti = ti- Δ ti (3)
[0065] 其中△ t為時(shí)間裕量，用以保證所述電壓源型換流站的換流器在所述直流側(cè)電容 的電壓下降到零的時(shí)刻ti之前被隔離。
[0066] 進(jìn)一步，所述步驟2中所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻T2的計(jì)算方法為：
[0067] 以快速開(kāi)關(guān)Si的動(dòng)作時(shí)刻Ti為初始時(shí)刻，其初始條件為= ， 得出故障電流的表達(dá)式：
[0069]由此計(jì)算出所述振蕩電流的振蕩周期：
[0071]令i d = 0，得出所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻T 2為：
[0073] 其中A = arctan[(I'0t00Ld sinP)/(I'0t00Ld cosP_V'o)]，n為自然數(shù)。
[0074] 更進(jìn)一步，所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所述振蕩電流首次過(guò) 零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
[0075] 再進(jìn)一步，所述步驟2中所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻的計(jì)算方法為:令(6)式中η =〇，得出所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻
[0076] 本發(fā)明基于快速開(kāi)關(guān)&與交流斷路器m相配合實(shí)現(xiàn)VSC中換流器的保護(hù)。由安裝于 直流側(cè)電容前的快速開(kāi)關(guān)Si與安裝于直流側(cè)電容后的交流斷路器也分為兩個(gè)步驟切斷故 障，系統(tǒng)示意圖如圖5所示。安裝于直流側(cè)電容前的快速開(kāi)關(guān)Si首先動(dòng)作迅速隔離了VSC中 換流器，避免了 VSC中換流器的續(xù)流二極管因流入故障電流而損壞，并為下一步交流斷路器 Bi的動(dòng)作提供了振蕩電流過(guò)零點(diǎn)的條件；電容后的交流斷路器m在振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)動(dòng)作， 隔離故障點(diǎn)。
[0077] 不考慮交流系統(tǒng)的影響時(shí)，電容放電回路如圖3所示，故障后直流側(cè)電壓為冗，其 KVL方程為：
[0079] 式(7)所對(duì)應(yīng)的特征方程為
[0080] Lda2+Rda+1=0 (8)
[0081 ] 特征方程(8)式的兩個(gè)根η、^可表示為
[0083] 根據(jù)(RdC)2_4LdC與0不同的大小關(guān)系，（7)式可以有不同的解，考慮到直流線路金 屬短路時(shí)的電阻較小，
的情況求解，得到（1)式結(jié)果。
[0084] 當(dāng)短路故障發(fā)生后，直流側(cè)電容對(duì)故障線路放電，當(dāng)期電壓減小到0之后，線路故 障電流將會(huì)流過(guò)VSC中換流器的二極管而造成其損壞。因此必須在電容放電結(jié)束前斷開(kāi)快 速開(kāi)關(guān)Si，確保VSC的安全。
[0085] 由（1)式可知，電容放電時(shí)間與初始電壓、電流值以及電路電容電感值均有關(guān)，當(dāng) 已知各參數(shù)值時(shí)，即可準(zhǔn)確算出電容電壓下降到零的時(shí)刻，在(3)式引入與實(shí)際器件中控制 器和開(kāi)關(guān)的反應(yīng)速度延遲等因素相關(guān)的時(shí)間裕量A t，便于準(zhǔn)確控制直流斷路器動(dòng)作時(shí) 間。
[0086]快速開(kāi)斷開(kāi)后，振蕩電流在直流側(cè)RLC二階回路中形成，交流斷路器也在其過(guò) 零點(diǎn)切斷振蕩電流，隔離故障點(diǎn)，保證VSC中換流器與直流側(cè)線路的安全。
[0087]由于LC振蕩而產(chǎn)生的交流電流，可由交流斷路器實(shí)現(xiàn)該故障電流的可靠關(guān)斷。以 基于VSC的兩端直流輸電系統(tǒng)為例，在發(fā)生直流線路雙極短路故障的情況進(jìn)行仿真，測(cè)得快 速開(kāi)關(guān)開(kāi)斷后的故障電流波形如圖6所示。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種電壓源型換流站的保護(hù)系統(tǒng)，所述電壓源型換流站包括直流側(cè)電容，在直流側(cè) 線路短路故障時(shí)，所述直流側(cè)電容與直流側(cè)線路形成RLC二階放電回路;其特征在于:所述 電壓源型換流站的直流側(cè)電容前后分別安裝快速開(kāi)關(guān)S 1和交流斷路器B1，所述快速開(kāi) 在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻^之前動(dòng)作，隔離所述電壓源型換流站的換流 器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流;所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)關(guān)SdA 作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。2. -種用于權(quán)利要求1所述保護(hù)系統(tǒng)的保護(hù)方法，其特征在于:包括以下步驟： 步驟1:所述快速開(kāi)關(guān)S1在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻七之前動(dòng)作，隔離所 述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)使所述RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流； 步驟2:所述交流斷路器仏在所述快速開(kāi)動(dòng)作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng) 作，切除故障線路。3. 根據(jù)權(quán)利2所述的保護(hù)方法，其特征在于:所述步驟1中快速開(kāi)關(guān)S1的動(dòng)作時(shí)刻T1的計(jì) 算方法由以下具體步驟組成： 步驟1-1:設(shè)定初始時(shí)刻to時(shí)故障后直流側(cè)電容的電壓VC和電流k的初始條件為vC(to) =Vo，iiX to) = Io，直流側(cè)電容的電壓vc的表達(dá)式為：別為直流線路的等效電阻和電感，C為直流側(cè)電容；也Hlg H 4古流側(cè)電容的電壓v c下降到零的時(shí)刻t工： (2) 式中，丫 =arctan[(V〇t〇〇Csin0)/(V〇t〇〇Ccos0-I。）]; 步驟1-3:計(jì)算快速開(kāi)關(guān)S1的動(dòng)作時(shí)刻T1: Ti = ti- Δ ti (3) 其中At1為時(shí)間裕量，用以保證所述電壓源型換流站的換流器在所述直流側(cè)電容的電 壓下降到零的時(shí)刻ti之前被隔離。4. 根據(jù)權(quán)利2所述的保護(hù)方法，其特征在于:所述步驟2中所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻加勺 計(jì)算方法為： 以快速開(kāi)關(guān)S1的動(dòng)作時(shí)刻T1為初始時(shí)亥Ij，其初始條件為VC(T1) =Vo'，R(T1) = It/，得出 故障電流的表達(dá)式：令i d = 0，得出所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻T2為： (66:) 其中 A = arctan[(I '〇w〇LdsinP)/(I '〇w〇Ldcos0-V'o)]，n 為自然數(shù)。5. 根據(jù)權(quán)利2所述的保護(hù)方法，其特征在于:所述交流斷路器也在所述快速開(kāi)動(dòng)作 之后的所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。6. 根據(jù)權(quán)利5所述的保護(hù)方法，其特征在于:所述步驟2中所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)時(shí) 刻的計(jì)算方法為:令(5)式中n = 0,得出所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)的時(shí)刻為F1 + i q (〇7. -種用于權(quán)利要求1所述的保護(hù)系統(tǒng)的保護(hù)控制系統(tǒng):其特征在于:包括快速開(kāi)關(guān)控 制環(huán)節(jié)和交流斷路器控制環(huán)節(jié);所述快速開(kāi)關(guān)控制環(huán)節(jié)接收故障檢測(cè)系統(tǒng)的反饋信號(hào)，將 辨識(shí)出現(xiàn)直流側(cè)短路故障時(shí)刻設(shè)定為初始時(shí)刻to,計(jì)算所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的 時(shí)刻，控制所述快速開(kāi)關(guān)S 1在所述直流側(cè)電容的電壓下降到零的時(shí)刻t之前的時(shí)刻!^隔 離所述電壓源型換流站的換流器，同時(shí)將設(shè)定的快速開(kāi)關(guān)S 1的動(dòng)作時(shí)刻1^作為指令輸出至 所述交流斷路器控制環(huán)節(jié)，所述交流斷路器控制環(huán)節(jié)將快速開(kāi)關(guān)S1的動(dòng)作時(shí)刻1^作為初始 時(shí)刻，計(jì)算所述RLC二階放電回路中產(chǎn)生振蕩電流的過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻，控制所述交流斷路器出在 所述快速開(kāi)關(guān)Si動(dòng)作之后的所述振蕩電流過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。8. -種根據(jù)權(quán)利要求7所述保護(hù)控制系統(tǒng):其特征在于:所述交流斷路器也在所述快速 開(kāi)關(guān)S1動(dòng)作之后的所述振蕩電流首次過(guò)零點(diǎn)時(shí)刻動(dòng)作，切除故障線路。
【文檔編號(hào)】H02H7/26GK106026044SQ201610478748
【公開(kāi)日】2016年10月12日
【申請(qǐng)日】2016年6月28日
【發(fā)明人】王毅, 付媛, 張紫光
【申請(qǐng)人】華北電力大學(xué)（保定）