一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了屬于電力系統(tǒng)輸電控制技術(shù)領(lǐng)域的一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法。無擾動切換控制方式是指多種控制方式共存于同一換流站，當(dāng)切換指令發(fā)出后，能夠無擾動地切換到另外一種控制方式；具體包括選定換流器處于運(yùn)行狀態(tài)的控制方式，并初始化未參與控制的另一控制方式和對發(fā)生的故障類型進(jìn)行判斷,選擇最適宜的控制方式，本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了一個(gè)換流器中不同控制方式的無擾動切換，多控制方式并存換流器中的多個(gè)控制方式之間不會相互影響，并且切換的過程只要幾毫秒，幾乎不會對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響；其控制效果與單一控制方式換流器的控制效果相一致，從而提升了換流器對多種故障情況的適應(yīng)能力，提高了電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。
【專利說明】
-種直流換流站多控制方式無擾動切換方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于電力系統(tǒng)輸電控制技術(shù)領(lǐng)域，特別設(shè)及一種直流換流站多控制方式無 擾動切換方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 輸電技術(shù)經(jīng)歷了直流輸電、交流輸電和交直流混合輸電=個(gè)發(fā)展階段。高壓直流 輸電化igh Voltage Direct Current,HVDC)技術(shù)因其造價(jià)低、損耗小、對通信干擾小等優(yōu) 點(diǎn)，目前已廣泛應(yīng)用于大容量遠(yuǎn)距離輸電、大電網(wǎng)互聯(lián)等領(lǐng)域。早期傳統(tǒng)直流輸電技術(shù)采用 晶閩管換流，因晶閩管關(guān)斷不可控，傳統(tǒng)直流輸電技術(shù)的應(yīng)用受到了一定的限制。隨著脈寬 調(diào)制（Plus Width Modulation,PWM)技術(shù)的出現(xiàn)，電壓源型換流器（Voltage Source Converter，VSC)開始應(yīng)用于直流輸電領(lǐng)域，出現(xiàn)了基于電壓源換流器的高壓直流輸電 (VSC-HVDC)技術(shù)。VSC-HVDC是兩端型結(jié)構(gòu)，一端VSC發(fā)生故障退出運(yùn)行時(shí)就會導(dǎo)致系統(tǒng)擁 痕，降低了系統(tǒng)的可靠性?；陔妷涸磽Q流器的多端直流輸電（VSC-Multi Terminal HVDC， VSC-MTDC)技術(shù)包含多個(gè)(兩個(gè)W上)換流器，單個(gè)換流器的故障不會影響其他換流器的正 常運(yùn)行，從而提高了直流輸電技術(shù)的可靠性。矢量控制和功率同步控制是基于電壓源換流 站的柔性多端直流輸電中最受關(guān)注的兩種控制方式。
[0003] 矢量控制方式包括內(nèi)環(huán)電流控制器和外環(huán)控制器，控制過程如附圖1所示。圖中， Kj'f、Va。分別為交流側(cè)電壓參考值和實(shí)際值；Pref、P分別為有功功率參考值和實(shí)際值； 、Iq分別為q軸電流參考值和實(shí)際值；、Id分別為d軸電流參考值和實(shí)際值;份;ef、 ?_v分別為角頻率的參考值和實(shí)際值;t為時(shí)間；L為交直流連接線路上的電抗;VqO為交流 偵陽CC點(diǎn)的q軸電壓;VdO為交流側(cè)PCC (公共禪合點(diǎn)）點(diǎn)的d軸電壓;V。。為換流站側(cè)的q軸電壓； V。d為換流站側(cè)的d軸電壓；_ 4g分別為無功外環(huán)的比例和積分常數(shù)； 、與!,分別為有功外環(huán)的比例和積分常數(shù)；巧、均_9分別為q軸電流解禪內(nèi) 環(huán)的比例和積分常數(shù);分別為d軸電流解禪內(nèi)環(huán)的比例和積分常數(shù)。
[0004] 功率同步控制方式也可W分解成內(nèi)環(huán)控制和外環(huán)控制，控制過程如附圖2所示。圖 中，、V a。分別為交流側(cè)電壓參考值和實(shí)際值;P r e f、P分別為有功功率參考值和實(shí)際值； 、O 0分別為角頻率的參考值和初始值;t為時(shí)間；0〇、A 0分別為交流側(cè)電壓角度的初始 值和改變值;Vo、A V分別為交流側(cè)電壓的初始值和改變值；f為交流側(cè)電壓的幅值；為 交流側(cè)PCC點(diǎn)的q軸電壓;為交流側(cè)PCC點(diǎn)的d軸電壓;Va、Vb、V。為交流側(cè)PCC點(diǎn)的S個(gè)相電 壓；^^^^</為換流站側(cè)的q軸電壓；^^W為換流站側(cè)的巧由電壓；f^<y、作^^分別為無功外環(huán) 的比例和積分常數(shù);分別為有功外環(huán)的比例和積分常數(shù)。
[0005] 目前，多端柔性直流輸電中換流器采用的控制策略均為單一控制策略，并不完全 適應(yīng)于電網(wǎng)的多種運(yùn)行環(huán)境。采用矢量控制的換流站在dq坐標(biāo)下實(shí)現(xiàn)了解禪控制，對交直 流具有更好的隔離能力，但在與交流電網(wǎng)進(jìn)行弱連接時(shí)，矢量控制的鎖相環(huán)會降低控制系 統(tǒng)的穩(wěn)定性。功率同步控制結(jié)合了相角控制和矢量控制，不包含鎖相環(huán)結(jié)構(gòu)，能提升系統(tǒng)次 同步振蕩的阻尼，并且可W穩(wěn)定地實(shí)現(xiàn)與電網(wǎng)的弱連接，但與交流電網(wǎng)的交互現(xiàn)象明顯，降 低了系統(tǒng)在直流故障是的穩(wěn)定性。因此，采用單一控制策略的換流站無法保證系統(tǒng)在交流 故障和直流故障時(shí)均具有良好的穩(wěn)定性。為了使直流換流站對電網(wǎng)穩(wěn)定性的影響最小化， 改善電網(wǎng)在不同運(yùn)行環(huán)境下的穩(wěn)定性勢在必行。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 本發(fā)明的目的是提出一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法，其特征在于， 無擾動切換控制方式是指多種控制方式共存于同一換流站，在某一時(shí)刻僅有一種控制方式 處于運(yùn)行狀態(tài)，其余控制方式處于初始化狀態(tài)，不參與控制，當(dāng)切換指令發(fā)出后，能夠無擾 動地切換到另外一種控制方式;無擾動切換控制方式具體包括如下步驟：
[0007] 步驟一，選定換流器處于運(yùn)行狀態(tài)的控制方式，并初始化未參與控制的另一控制 方式：
[0008] (1)若選定功率同步控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，初始化矢量控制方式;穩(wěn)態(tài)時(shí)換流站 處于功率同步控制方式，矢量控制方式利用外部參數(shù)進(jìn)行初始化；用于矢量控制方式的初 始化流程中始終有：
[0009]
(1)
[0010] 其中，&3和^^來源于功率同步控審巧式的輸出，Id, Iq, VdO, VqO, ?，Vac，P來自于 系統(tǒng)測量，和KyO是頻率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，是系統(tǒng)的控制參數(shù) 和^。9是份;ef頻率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，用于矢量控制方式的初始化；
[0011] 從功率同步控制方式切換到矢量控制方式的瞬間有：
[001。
（2)
[0013]切換瞬間造成的擾動為0,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了從功率同步控制方式向矢量控制方式的無 擾動切換；
[0014] 2)若選定矢量控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，初始化功率同步控制方式;穩(wěn)態(tài)時(shí)換流站 處于矢量控制方式，功率同步控制方式利用外部參數(shù)進(jìn)行初始化；
[0015]
巧
[0016] 顯然在
時(shí)，無法求得A 0、fg0和的初始值，無法對其進(jìn)行 初始化，為此增加一個(gè)積分環(huán)節(jié)，對功率同步控制方式進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，驗(yàn)證改進(jìn)后的控制方 式在穩(wěn)態(tài)時(shí)A 0 = 0，式(3)變?yōu)椋?br>曲
[0017] ..
[001引 Vo為設(shè)定值，一般取為1。
[0019] 其中，來源于矢量控制方式的輸出，即有
和
，Id，Iq，Vd〇，Vq〇,《，Vac，P來源于系統(tǒng)巧慢，A0為換流站偵皎流電壓角度 的實(shí)際值與初始值之差，其中Vsd和V。。既為系統(tǒng)的控制參數(shù)，又參與功率同步控制方式的初 始化；
[0020] 從矢量控制方式切換到功率同步控制方式的瞬間有：
[0021]
巧）
[0022] 切換瞬間造成的擾動為0,從而實(shí)現(xiàn)了矢量控制方式向功率同步控制方式的無擾 動切換；
[0023] 步驟二，對發(fā)生的故障類型進(jìn)行判斷，選擇最適宜的控制方式，
[0024] 矢量控制方式對于直流側(cè)故障具有較好的適應(yīng)性，功率同步控制方式
[0025] 對于交流側(cè)故障具有較好的適應(yīng)性;依據(jù)不同的故障類型，對換流站的控制方式 是否需要進(jìn)行切換進(jìn)行合理的判斷。
[0026] 所述對換流站的控制方式進(jìn)行切換，對于包含矢量控制和功率同步控制的換流 站，當(dāng)交流線路由于發(fā)生斷路或其他故障導(dǎo)致交流網(wǎng)與換流站之間呈現(xiàn)弱連接時(shí)，應(yīng)通過 無擾動切換將控制方式從矢量控制方式切換為功率同步控制方式，當(dāng)發(fā)生直流故障時(shí)，應(yīng) 通過無擾動切換將控制方式從功率同步控制方式切換為矢量控制方式，切換的過程只要幾 毫秒，幾乎不會對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響，從而系統(tǒng)在交流故障和直流故障時(shí)均具有良好的穩(wěn) 定性。
[0027] 本發(fā)明的有益效果是實(shí)現(xiàn)了一個(gè)換流器中不同控制方式的無擾動切換，多控制方 式并存換流器中的多個(gè)控制方式之間不會相互影響，并且切換的過程只要幾毫秒，幾乎不 會對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響；其控制效果與單一控制方式換流器的控制效果相一致，從而提升 了換流器對多種故障情況的適應(yīng)能力，提高了電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。
【附圖說明】
[0028] 圖1為矢量控制過程圖。
[0029] 圖2為功率同步控制過程圖。
[0030] 圖3為功率同步控制切換到矢量控制方式原理圖。
[0031 ]圖4為矢量控制切換到功率同步控制方式原理圖。
[0032] 圖5多端交直流混合系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。
[0033] 圖6為穩(wěn)態(tài)時(shí)仿真結(jié)果圖，其中，圖6(a)為發(fā)電機(jī)1和3之間功角差隨時(shí)間變化曲 線，圖6(b)為換流站2直流側(cè)線路上直流電壓隨時(shí)間變化曲線，圖6(c)為換流站2交流側(cè)線 路上功率隨時(shí)間變化曲線。
[0034] 圖7為換流站處于功率同步控制方式控制時(shí)，矢量控制方式的初始化流程。
[0035] 圖8為換流站處于矢量控制方式控制時(shí)，功率同步控制方式的初始化流程。
[0036] 圖9為直流側(cè)N-I故障時(shí)仿真結(jié)果，其中圖9(a)為功率同步控制作為初始控制方式 時(shí)換流站2側(cè)直流電壓的波動曲線；圖9(b)為矢量控制作為初始控制方式時(shí)換流站2直流電 壓的波動曲線；圖9(c)即為對控制方式進(jìn)行切換后換流站2直流電壓的波動曲線；
[0037] 圖10為不同控制方式下的功角曲線，其中，圖10(a)為功率同步控制方式作為初始 控制方式時(shí)發(fā)電機(jī)1、3之間的功角差波動曲線；圖10(b)為矢量控制方式作為初始控制方式 時(shí)發(fā)電機(jī)1、3之間的功角差波動曲線；圖10(c)即為對控制方式進(jìn)行切換后發(fā)電機(jī)1、3之間 的功角差波動曲線。
【具體實(shí)施方式】
[0038] 本發(fā)明提出一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法，所述無擾動切換控制方 式是指多種控制方式共存于同一換流站，在某一時(shí)刻僅有一種控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，其 余控制方式處于初始化狀態(tài)，不參與控制，當(dāng)切換指令發(fā)出后，能夠無擾動地切換到另外一 種控制方式；
[0039] 對于包含矢量控制和功率同步控制的換流站，當(dāng)交流線路由于發(fā)生斷路或其他故 障導(dǎo)致交流網(wǎng)與換流站之間呈現(xiàn)弱連接時(shí)，應(yīng)通過無擾動切換將控制方式從矢量控制方式 切換為功率同步控制方式，當(dāng)發(fā)生直流故障時(shí)，應(yīng)通過無擾動切換將控制方式從功率同步 控制方式切換為矢量控制方式，切換的過程只要幾毫秒，幾乎不會對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響，從 而系統(tǒng)在交流故障和直流故障時(shí)均具有良好的穩(wěn)定性。
[0040] 無擾動切換控制方式具體包括如下步驟：
[0041] 步驟一，選定換流器處于運(yùn)行狀態(tài)的控制方式，并初始化未參與控制的另一控制 方式：
[0042] (1)若選定換流站的初始運(yùn)行方式為功率同步控制方式，則矢量控制的詳細(xì)初始 化流程如圖7所示，共有4個(gè)控制器被初始化。根據(jù)圖7,換流站處于功率同步控制方式控制 時(shí)，在矢量控制方式的初始化流程中始終有：
[0043]
狂）
[0044] 其中，^?^和^^^來源于功率同步控制方式的輸出，。，1。，￥<1〇，￥。〇,《八3。，口來自于系 統(tǒng)測量(如圖3所示和是頻率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，是系統(tǒng)的控 審IJ參數(shù)，和是<€/頻率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，用于矢量控制方式的初始 化；
[0045] 從功率同步控制方式切換到矢量控制方式的瞬間，即從圖7變?yōu)閳D1，有：
[0046]
(2)
[0047] 切換瞬間造成的擾動為0,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了從功率同步控制方式向矢量控制方式的無 擾動切換。
[0048] (2)若選定換流站的初始運(yùn)行方式為矢量控制方式，則功率同步控制的詳細(xì)初始 化流程如圖8所示，共有3個(gè)PI控制器被初始化。為了獲得PI控制器初始化的數(shù)值，需要通過 已知的Vcd和Vcq進(jìn)行求解，從附圖帥可得
[0049]
(3)
[0化0] 顯然召
1，無法求得A 0和勺初始值，無法對其進(jìn)行 初始化。為此增加一個(gè)積分環(huán)節(jié)，對功率同步控制方式進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，如圖8所示。
[0051]容易驗(yàn)證改進(jìn)后的控制方式在穩(wěn)態(tài)時(shí)A 0 = 0,式(3)可變?yōu)椋?(4)
[0化2]
[0化3] Vo為設(shè)定值，一般取為1。
[0054] 其中，和來源于矢量控制方式的輸出，即有
和
i，Id，Iq，Vd〇，Vq〇,《，Vac，P來源于系統(tǒng)巧慢（如圖4所示），A0為換流站偵岐 流電壓角度的實(shí)際值與初始值之差，其中Vcd和V。。既為系統(tǒng)的控制參數(shù)，又參與功率同步控 制方式的初始化；
[0055] 從矢量控制方式切換到功率同步控制方式的瞬間，即從圖8變?yōu)閳D2,有：
[0056]
(5)
[0057] 切換瞬間造成的擾動為0,從而實(shí)現(xiàn)了矢量控制方式向功率同步控制方式的無擾 動切換。
[005引步驟二，依據(jù)故障類型選擇合適的控制方式。
[0059] 選取直流側(cè)N-I故障和交流側(cè)S相故障短路對切換效果進(jìn)行驗(yàn)證。
[0060] 1)直流側(cè)N-I故障。
[0061] 設(shè)定系統(tǒng)于Is發(fā)生N-I故障，換流站3退出運(yùn)行，換流站1選擇矢量控制方式，選擇 換流站2作為控制方式切換的地點(diǎn)。圖9(a)為功率同步控制作為初始控制方式時(shí)換流站2側(cè) 直流電壓的波動曲線，圖9(b)為矢量控制作為初始控制方式時(shí)換流站2直流電壓的波動曲 線。顯然，若換流站2采用矢量控制控制方式時(shí)，系統(tǒng)具有較好的穩(wěn)定性。因此，對于初始控 制方式為功率同步控制的情況，選擇將功率同步控制方式無擾動的切換為矢量控制方式， 圖9(c)即為對控制方式進(jìn)行切換后換流站2直流電壓的波動曲線，切換后的控制性能和矢 量控制幾乎一樣，VSC-MTDC系統(tǒng)直流電壓的波動得到了抑制。
[0062] 2)交流側(cè)S相故障短路。
[0063] 設(shè)定系統(tǒng)于Is內(nèi)在圖5的位置①發(fā)生了交流側(cè)=相故障短路，持續(xù)0.01s。切換測 試位于換流站1，其余換流站采用矢量控制方式。圖10(a)為功率同步控制方式作為初始控 制方式時(shí)發(fā)電機(jī)1、3之間的功角差波動曲線，其機(jī)電振蕩頻率為0.77化，阻尼比為0.05。圖 10(b)為矢量控制方式作為初始控制方式時(shí)發(fā)電機(jī)1、3之間的功角差波動曲線，其機(jī)電振蕩 頻率為0.83化，阻尼比為0.03。相比于矢量控制方式，功率同步控制方式能進(jìn)一步提升交流 側(cè)的功角穩(wěn)定性。因此，對于初始控制方式為矢量控制的情況，選擇將矢量控制方式無擾動 的切換為功率同步控制方式，圖10(c)即為對控制方式進(jìn)行切換后發(fā)電機(jī)1、3之間的功角差 波動曲線，其機(jī)電振蕩頻率為0.77化，阻尼比為0.05,與功率同步控制下的機(jī)電振蕩阻尼一 致，交流側(cè)的功角穩(wěn)定性得到了提升。
[0064] 實(shí)施例
[0065] 如圖5所示的=端直流網(wǎng)絡(luò)，其中直流網(wǎng)采用單極傳輸，換流站之間采用主從控制 方式。換流站2使用定直流電壓和交流電壓控制，換流站1和換流站3使用定有功功率和定交 流側(cè)電壓控制。系統(tǒng)的具體參數(shù)如下：
[0066] 電力系統(tǒng)額定值為300MVA，交流側(cè)頻率50HZ，變壓器交流側(cè)電壓為400kV，變壓器 直流側(cè)電壓為16化V，直流電壓為300kV，Pmi頻率為1500HZ，交流側(cè)電感L為OH，交流側(cè)電感 I為0.05H，交流側(cè)電阻R為0.5 Q，交流側(cè)濾波器電阻為355 Q，交流側(cè)濾波器電感為 0.00943H，交流側(cè)濾波器電容為1.194uF，直流換流站-1側(cè)電阻Rdc為0.3 Q，直流換流站-2側(cè) 電阻病為0.45 Q，直流換流站-1側(cè)電感Ldc為0.01甜，直流換流站-2側(cè)電感￡&為0.045H， 直流換流站-1側(cè)電容C為7.加F，直流換流站-2側(cè)電容C為22.5uF。
[0067] 在如圖5所示的=端直流網(wǎng)絡(luò)中對兩種控制方式切換的無擾動性進(jìn)行了驗(yàn)證。換 流站2的初始設(shè)定為矢量控制方式，ls時(shí)切換為功率同步控制方式，3s時(shí)切換為矢量控制方 式。圖6(a)為發(fā)電機(jī)1和3之間功角差隨時(shí)間變化曲線，圖6(b)為換流站2直流側(cè)線路上直流 電壓隨時(shí)間變化曲線，圖6(c)為換流站2交流側(cè)線路上功率隨時(shí)間變化曲線?？蒞發(fā)現(xiàn)，不 論從矢量控制切換為功率同步控制還是其逆過程，切換造成的擾動都非常小，從而可W看 到換流站采用無擾動切換的控制方式W提升系統(tǒng)的穩(wěn)定性。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法，其特征在于，無擾動切換控制方式是 指多種控制方式共存于同一換流站，在某一時(shí)刻僅有一種控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，其余控 制方式處于初始化狀態(tài)，不參與控制，當(dāng)切換指令發(fā)出后，能夠無擾動地切換到另外一種控 制方式;無擾動切換控制方式具體包括如下步驟： 步驟一，選定換流器處于運(yùn)行狀態(tài)的控制方式，并初始化未參與控制的另一控制方式： (1)若選定功率同步控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，初始化矢量控制方式;穩(wěn)態(tài)時(shí)換流站處于 功率同步控制方式，矢量控制方式利用外部參數(shù)進(jìn)行初始化；用于矢量控制方式的初始化 流程中始終有：其中，來源于功率同步控制方式的輸出，Id，Iq，Vdo，VqO，ω，Va。，P來自于系統(tǒng)測 量，&〇和戶9〇是締/頻率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，是系統(tǒng)的控制參數(shù)，戶w和巧 是說^>頁率下?lián)Q流站側(cè)交流電壓的d、q軸分量，用于矢量控制方式的初始化;從功率同步控 制方式切換到矢量控制方式的瞬間有：切換瞬間造成的擾動為0,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了從功率同步控制方式向矢量控制方式的無擾動 切換； 2)若選定矢量控制方式處于運(yùn)行狀態(tài)，初始化功率同步控制方式;穩(wěn)態(tài)時(shí)換流站處于 矢量控制方式，功率同步控制方式利用外部參數(shù)進(jìn)行初始化；顯然在和= Kw時(shí)，無法求得A Θ、&〇和的初始值，無法對其進(jìn)行初始 化，為此增加一個(gè)積分環(huán)節(jié)，對功率同步控制方式進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，驗(yàn)證改進(jìn)后的控制方式在 穩(wěn)態(tài)時(shí)Δ 0 = 0,式(3)變?yōu)椋呵? Vo為設(shè)定值，一般取為1; 其中，和來源于矢量控制方式的輸出，即有]巧Id，Iq，Vd〇，Vq〇, ω，Vac，P來源于系統(tǒng)ii量，ΔΘ為換流站偵皎流電壓角度 的實(shí)際值與初始值之差，其中Vsd和V。。既為系統(tǒng)的控制參數(shù)，又參與功率同步控制方式的初 始化； 從矢量控制方式切換到功率同步控制方式的瞬間有：切換瞬間造成的擾動為0,從而實(shí)現(xiàn)了矢量控制方式向功率同步控制方式的無擾動切 換； 步驟二，對發(fā)生的故障類型進(jìn)行判斷，選擇最適宜的控制方式，矢量控制方式對于直流 側(cè)故障具有較好的適應(yīng)性，功率同步控制方式對于交流側(cè)故障具有較好的適應(yīng)性;依據(jù)不 同的故障類型，對換流站的控制方式是否需要進(jìn)行切換進(jìn)行合理的判斷。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述一種直流換流站多控制方式無擾動切換方法，其特征在于，所述 對換流站的控制方式進(jìn)行切換，對于包含矢量控制和功率同步控制的換流站，當(dāng)交流線路 由于發(fā)生斷路或其他故障導(dǎo)致交流網(wǎng)與換流站之間呈現(xiàn)弱連接時(shí)，應(yīng)通過無擾動切換將控 制方式從矢量控制方式切換為功率同步控制方式，當(dāng)發(fā)生直流故障時(shí)，應(yīng)通過無擾動切換 將控制方式從功率同步控制方式切換為矢量控制方式，切換的過程只要幾毫秒，幾乎不會 對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響，從而系統(tǒng)在交流故障和直流故障時(shí)均具有良好的穩(wěn)定性。
【文檔編號】H02J3/36GK105978013SQ201610389961
【公開日】2016年9月28日
【申請日】2016年6月2日
【發(fā)明人】杜文娟, 付強(qiáng), 張琰, 王海風(fēng)
【申請人】華北電力大學(xué)