本發(fā)明屬于電力系統(tǒng)運(yùn)行控制
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及一種柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的孤島穩(wěn)定控制方法。
背景技術(shù)：
：電磁環(huán)網(wǎng)運(yùn)行方式使得高低壓側(cè)潮流分配不易控制，不能充分利用高壓側(cè)線路的輸送容量，還會(huì)帶來(lái)母線短路電流較大、保護(hù)難于整定等問(wèn)題。另外，當(dāng)高壓側(cè)故障中斷后，潮流轉(zhuǎn)移將導(dǎo)致低壓側(cè)線路過(guò)負(fù)荷、部分站點(diǎn)電壓降低，甚至發(fā)生電壓崩潰及發(fā)電機(jī)功角失穩(wěn)。《電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定導(dǎo)則》中明確指出:隨著較高一等級(jí)電壓網(wǎng)絡(luò)的逐步建成,較低一等級(jí)電壓網(wǎng)絡(luò)就應(yīng)打開(kāi)運(yùn)行，最終消除危害系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的電磁環(huán)網(wǎng)現(xiàn)象。然而，某些電磁環(huán)網(wǎng)高一電壓等級(jí)線路發(fā)展受限，比如地理位置處于山林區(qū)，山火等自然災(zāi)害和外力破壞多發(fā)地區(qū)，始終不具備解環(huán)條件。起初為了得到一部分供電可靠性而采取的環(huán)網(wǎng)運(yùn)行方式，隨著地區(qū)經(jīng)濟(jì)發(fā)展，發(fā)電及負(fù)荷逐年增加，電磁環(huán)網(wǎng)輸送容量及短路電流逐漸增加，穩(wěn)定問(wèn)題將越來(lái)越突出，嚴(yán)重威脅電網(wǎng)安全。柔直技術(shù)采用了全控型電力電子器件，具有快速潮流控制、動(dòng)態(tài)無(wú)功支撐、能向無(wú)源網(wǎng)絡(luò)供電、不會(huì)出現(xiàn)換相失敗等諸多優(yōu)勢(shì)，是有效解決電磁環(huán)網(wǎng)問(wèn)題的新的手段。采用柔直背靠背接入電磁環(huán)網(wǎng)低壓側(cè)輸電通道后，電磁環(huán)網(wǎng)諸如短路電流過(guò)大、正常運(yùn)行時(shí)潮流分配不靈活、故障后潮流轉(zhuǎn)移等問(wèn)題將迎刃而解。但同時(shí)產(chǎn)生新的問(wèn)題，目前由于工程造價(jià)高昂使得柔直選型容量受限，柔直換流器幾乎沒(méi)有過(guò)負(fù)荷能力，高壓側(cè)輸電通道中斷后柔直將電磁環(huán)網(wǎng)兩側(cè)電網(wǎng)隔離，形成區(qū)域電網(wǎng)孤島運(yùn)行，對(duì)于故障后導(dǎo)致有功缺額有功差額較大的孤島，此時(shí)單靠柔直控制難于恢復(fù)孤網(wǎng)穩(wěn)定。故障孤島由于其旋轉(zhuǎn)慣量較小，單一負(fù)荷及機(jī)組占總體容量比例較高，單靠傳統(tǒng)穩(wěn)定控制策略難以維持孤島穩(wěn)定運(yùn)行。柔直需要與穩(wěn)定控制措施協(xié)調(diào)配合以恢復(fù)孤島系統(tǒng)穩(wěn)定。目前關(guān)于電磁環(huán)網(wǎng)中柔性直流與穩(wěn)控的協(xié)調(diào)控制措施應(yīng)用和研究較少。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明提出一種柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法。當(dāng)使用柔直背靠背接入電磁環(huán)網(wǎng)低壓側(cè)輸電通道的接線方式作為解環(huán)方案時(shí)，若高壓側(cè)輸電通道故障中斷形成區(qū)域孤島電網(wǎng)，功率缺額將導(dǎo)致孤島失去穩(wěn)定，本發(fā)明所公開(kāi)的方法設(shè)計(jì)了一種故障孤島穩(wěn)定控制策略，涉及柔直與二、三道防線的協(xié)調(diào)控制方法以及動(dòng)作配合時(shí)序。本發(fā)明技術(shù)方案如下：一種柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法，柔直系統(tǒng)與二、三道防線協(xié)調(diào)控制；其特征在于：在故障孤島瞬間計(jì)算故障孤島的有功差額，根據(jù)有功差額判斷確認(rèn)實(shí)施柔直系統(tǒng)與二道防線穩(wěn)控的措施，利用柔直系統(tǒng)可雙向動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)孤島頻率電壓的特點(diǎn)補(bǔ)足二道防線措施的執(zhí)行偏差；隨后針對(duì)二道防線及柔直協(xié)調(diào)控制后仍不能恢復(fù)故障孤島穩(wěn)定的情況，采用第三道防線措施，最終使故障孤島恢復(fù)穩(wěn)定。一種柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法，柔直系統(tǒng)通過(guò)背靠背接線方式串聯(lián)接入電磁環(huán)網(wǎng)低壓側(cè)輸電通道，低壓側(cè)輸電通道并聯(lián)高壓側(cè)輸電通道連接區(qū)域小電網(wǎng)和主網(wǎng)；其特征在于，該方法包括如下步驟：(1)計(jì)算區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk，并設(shè)定區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島時(shí)的可接受頻率偏差范圍；(2)判斷電磁環(huán)網(wǎng)高壓側(cè)是否發(fā)生故障導(dǎo)致高壓側(cè)輸電通道中斷，如果高壓側(cè)輸電通道中斷，則孤島判別條件滿足，進(jìn)入步驟(3)，否則返回步驟(1)；(3)計(jì)算區(qū)域小電網(wǎng)在受到高壓側(cè)輸電通道中斷擾動(dòng)后的總有功差額ΔPΣ，若ΔPΣ低于孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk，進(jìn)入步驟(4)，否則進(jìn)入步驟(5)；(4)將柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器控制方式切換為追蹤交流母線電壓及頻率的孤島控制方式，將對(duì)側(cè)即主網(wǎng)側(cè)換流器采用定直流電壓及交流電壓或無(wú)功控制方式，通過(guò)孤島控制方式使孤島側(cè)即區(qū)域小電網(wǎng)頻率處于步驟(1)設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)；(5)采取根據(jù)區(qū)域小電網(wǎng)頻率降低切除區(qū)域小電網(wǎng)中的負(fù)荷或升高切除區(qū)域小電網(wǎng)中的機(jī)組的穩(wěn)定控制措施，即電力系統(tǒng)的二道防線的控制措施，計(jì)算并下發(fā)切除負(fù)荷或機(jī)組的理論值后，在切除機(jī)組或切除負(fù)荷的實(shí)際動(dòng)作措施量Psj后進(jìn)入步驟(6)；(6)將柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器控制方式切換為追蹤交流母線電壓及頻率的孤島控制方式，對(duì)側(cè)換流器采用定直流電壓及交流電壓或無(wú)功控制方式，并判斷當(dāng)前區(qū)域小電網(wǎng)頻率是否在步驟(1)中設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率處于所述可接受頻率偏差范圍內(nèi)，則繼續(xù)執(zhí)行本步驟的柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器孤島控制方式；否則需要依靠電力系統(tǒng)的第三道防線即高周切機(jī)或低周減載恢復(fù)區(qū)域小電網(wǎng)頻率穩(wěn)定，若區(qū)域小電網(wǎng)當(dāng)前頻率高于頻率偏差范圍上限且呈上升趨勢(shì)時(shí)則進(jìn)入步驟(7)，若區(qū)域小電網(wǎng)當(dāng)前頻率低于頻率偏差范圍下限且呈下降趨勢(shì)時(shí)則進(jìn)入步驟(8)；(7)采用電力系統(tǒng)第三道防線的高周切機(jī)動(dòng)作，其中，高周切機(jī)每一輪動(dòng)作后重新判斷區(qū)域小電網(wǎng)頻率，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率依舊高于頻率偏差上限且呈上升趨勢(shì)則進(jìn)入下一輪高周切機(jī)動(dòng)作；當(dāng)區(qū)域小電網(wǎng)頻率低于頻率偏差范圍上限或呈下降趨勢(shì)時(shí)，返回到步驟(6)，直至區(qū)域小電網(wǎng)頻率恢復(fù)正常即處于步驟(1)所設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)；(8)采用電力系統(tǒng)第三道防線的低周減載動(dòng)作，低周減載每一輪動(dòng)作后重新判斷區(qū)域小電網(wǎng)頻率，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率依舊低于頻率偏差下限且呈下降趨勢(shì)則進(jìn)入下一輪低周減載動(dòng)作動(dòng)作，否則當(dāng)區(qū)域小電網(wǎng)頻率高于頻率偏差范圍下限或呈上升趨勢(shì)時(shí)，返回到步驟(6)，直至區(qū)域小電網(wǎng)頻率恢復(fù)正常即處于步驟(1)所設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)。本發(fā)明進(jìn)一步優(yōu)選包括以下方案：區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk用于反映故障后故障孤島的自平衡能力。在步驟(1)中，實(shí)時(shí)采集區(qū)域小電網(wǎng)中的發(fā)電機(jī)單位調(diào)節(jié)功率參數(shù)，計(jì)算區(qū)域小電網(wǎng)能夠接受的有功差額門(mén)檻ΔPΣmk：ΔPΣmk=Σi=1nKGi|Δf|---(1)]]>其中：KGi為區(qū)域小電網(wǎng)中發(fā)電機(jī)i的單位調(diào)節(jié)功率；Δf為區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島時(shí)的可接受頻率偏差范圍；n為區(qū)域小電網(wǎng)中發(fā)電機(jī)的個(gè)數(shù)；故障前柔直控制方式為正?？刂品绞剑藭r(shí)柔直當(dāng)前可調(diào)最大有功功率Przmax，區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk為柔直當(dāng)前可調(diào)最大有功功率Przmax與區(qū)域小電網(wǎng)能夠接受的有功差額門(mén)檻ΔPΣmk之和，即：Pmk＝ΔPΣmk+Przmax(2)。在步驟(3)中，所述區(qū)域小電網(wǎng)總有功差額ΔPΣ為：ΔPΣ=Σi=1nΔPi=2Σi=1nHiΣi=1n(Hidfdt)Σi=1nHi---(3)]]>其中Hi為區(qū)域小電網(wǎng)中各機(jī)組的慣性時(shí)間常數(shù)，n為區(qū)域小電網(wǎng)中發(fā)電機(jī)的個(gè)數(shù)，ΔPi為區(qū)域小電網(wǎng)中各機(jī)組的有功差額，df/dt為區(qū)域小電網(wǎng)慣量中心頻率變化率。在步驟(5)中，第二道防線控制措施切除負(fù)荷或機(jī)組的理論計(jì)算值為K(ΔPΣ-Pmk)為二道防線控制措施，其種K為校正系數(shù)，實(shí)際切除負(fù)荷或切除機(jī)組的實(shí)際動(dòng)作措施量Psj為區(qū)域小電網(wǎng)中最接近K(ΔPΣ-Pmk)的整臺(tái)發(fā)電機(jī)或整個(gè)負(fù)荷。校正系數(shù)K的取值范圍1.00～1.05。在步驟(8)中，根據(jù)步驟(5)第二道防線控制措施中實(shí)際切除負(fù)荷或切除機(jī)組的實(shí)際動(dòng)作措施量Psj，計(jì)算得到當(dāng)前有功差額ΔP2＝|Psj-ΔP1|，將低周減載的切除負(fù)荷設(shè)置為五輪動(dòng)作，第一輪按照切除40％ΔP2數(shù)值下發(fā)動(dòng)作命令，后四輪各切除15％ΔP2下發(fā)命令，實(shí)際選切最接近下發(fā)值的負(fù)荷組合。正常運(yùn)行時(shí)柔直換流器控制方式稱為柔直正?？刂品绞?。為了盡量利用電磁環(huán)網(wǎng)高壓側(cè)輸電通道的輸電能力，正常運(yùn)行時(shí)將潮流盡量控制分布到高壓側(cè)，送端換流站采用定有功功率和定無(wú)功功率的控制方式，為在故障孤島時(shí)獲得更多的柔直靈活調(diào)節(jié)幅度，應(yīng)盡量控制柔直輸送有功及無(wú)功最低。此外，為了維持柔直有功功率和直流電壓的穩(wěn)定，系統(tǒng)中必須有一個(gè)換流站采用定直流電壓控制，此時(shí)受端換流站通常采用定直流電壓和定無(wú)功(交流電壓)控制。當(dāng)高壓側(cè)通道發(fā)生故障中斷導(dǎo)致區(qū)域小電網(wǎng)與主網(wǎng)被柔直隔離，區(qū)域小電網(wǎng)孤島運(yùn)行，此時(shí)須通過(guò)柔直與穩(wěn)控的協(xié)調(diào)控制使孤島快速恢復(fù)穩(wěn)定運(yùn)行。控制過(guò)程中柔直換流器切換為孤島控制方式，孤島側(cè)換流器控制策略轉(zhuǎn)為定頻率及定交流母線電壓控制，孤島控制方式時(shí)柔直控制器可跟蹤母線電壓及頻率參考值，隨交流側(cè)電壓及頻率的變化而動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)換流器與交流系統(tǒng)交換的功率，其控制目標(biāo)是將交流系統(tǒng)電壓幅值及頻率保持在規(guī)定范圍內(nèi)，相當(dāng)于在外環(huán)控制器前增加控制環(huán)確定無(wú)功、有功參考值。對(duì)側(cè)主網(wǎng)側(cè)換流器為定直流電壓及定無(wú)功(交流電壓)控制。本發(fā)明具有以下有益的技術(shù)效果：在柔性直流背靠背接于電磁環(huán)網(wǎng)電壓側(cè)輸電通道的接線方式下，本發(fā)明通過(guò)計(jì)算故障孤島有功差額，切換柔直換流器的控制方式，并計(jì)算二、三道防線措施量，充分利用柔直的四象限快速調(diào)節(jié)特性，最大化發(fā)揮柔直在故障孤島后的有功及無(wú)功支撐能力，起到對(duì)二、三道防線措施量動(dòng)態(tài)補(bǔ)足，實(shí)現(xiàn)二、三道防線的連續(xù)控制，提高交直流系統(tǒng)的的暫態(tài)穩(wěn)定水平以及電壓穩(wěn)定性的作用。附圖說(shuō)明圖1所示為柔性直流應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的運(yùn)行方式示意圖；圖2所示為小方式協(xié)調(diào)控制電氣量示意圖；圖3所示為大方式協(xié)調(diào)控制電氣量示意圖；圖4為本發(fā)明柔性直流應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法流程圖。具體實(shí)施方式下面結(jié)合說(shuō)明書(shū)附圖對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)一步詳細(xì)表述。柔性直流應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的典型結(jié)構(gòu)如圖1所示，本申請(qǐng)以附圖1所示的電磁環(huán)網(wǎng)結(jié)構(gòu)為例詳細(xì)介紹本發(fā)明柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法。在附圖1中，某電網(wǎng)B側(cè)電源區(qū)域通過(guò)500kV與220kV線路并聯(lián)的電磁環(huán)網(wǎng)向A側(cè)大電網(wǎng)輸送功率，B側(cè)區(qū)域小電網(wǎng)共4臺(tái)發(fā)電機(jī)，相關(guān)參數(shù)如下表1所示。通過(guò)與220kV側(cè)線路背靠背方式將容量為200MVA的柔性直流應(yīng)用于該電磁環(huán)網(wǎng)電壓側(cè)輸電通道。當(dāng)500kV側(cè)輸電通道故障中斷后，柔直將A側(cè)電網(wǎng)與B側(cè)電網(wǎng)隔離，由于B側(cè)電網(wǎng)旋轉(zhuǎn)慣量較小，單一負(fù)荷及機(jī)組占總體容量比例較高，傳統(tǒng)穩(wěn)定控制策略難以維持孤島穩(wěn)定運(yùn)行。根據(jù)追蹤母線頻率電壓動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)柔直輸送有功及無(wú)功特點(diǎn)，利用柔直與穩(wěn)控協(xié)調(diào)控制措施解決電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定問(wèn)題，最大限度發(fā)揮柔性直流系統(tǒng)不同時(shí)間階段的調(diào)控作用。表1計(jì)算有功門(mén)檻和故障有功差額的主要參數(shù)區(qū)域電網(wǎng)發(fā)電單元GiG1G2G3G4Si(MW)280280300300Hi(pu/s)4.03.84.24.4KGi(pu/Hz)-0.17-0.18-0.19-0.19其中Si為區(qū)域小電網(wǎng)中發(fā)電機(jī)i的容量，Hi為發(fā)電機(jī)i的慣性時(shí)間常數(shù)，KGi為中發(fā)電機(jī)i的單位調(diào)節(jié)功率。區(qū)域小電網(wǎng)可接受頻率偏差范圍為±0.5Hz，即頻率偏差范圍上限值為50.5Hz，頻率偏差范圍下限值為49.5Hz。本發(fā)明所采用的柔直應(yīng)用于電磁環(huán)網(wǎng)的故障孤島穩(wěn)定控制方法如附圖4所示，包括以下步驟：(1)計(jì)算區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk，并設(shè)定區(qū)域小電網(wǎng)故障孤島時(shí)的可接受頻率偏差范圍；(2)判斷電磁環(huán)網(wǎng)高壓側(cè)是否發(fā)生故障導(dǎo)致高壓側(cè)輸電通道中斷，如果高壓側(cè)輸電通道中斷，則孤島判別條件滿足，進(jìn)入步驟(3)，否則返回步驟(1)；(3)計(jì)算區(qū)域小電網(wǎng)在受到高壓側(cè)輸電通道中斷擾動(dòng)后的總有功差額ΔPΣ，若ΔPΣ低于孤島穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk，進(jìn)入步驟(4)，否則進(jìn)入步驟(5)；(4)將柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器控制方式切換為追蹤交流母線電壓及頻率的孤島控制方式，將對(duì)側(cè)即主網(wǎng)側(cè)換流器采用定直流電壓及交流電壓或無(wú)功控制方式，通過(guò)孤島控制方式使孤島側(cè)即區(qū)域小電網(wǎng)頻率處于步驟(1)設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)；(5)采取根據(jù)區(qū)域小電網(wǎng)頻率降低切除區(qū)域小電網(wǎng)中的負(fù)荷或升高切除區(qū)域小電網(wǎng)中的機(jī)組的穩(wěn)定控制措施，即電力系統(tǒng)的二道防線的控制措施，計(jì)算并下發(fā)切除負(fù)荷或機(jī)組的理論值后，在切除機(jī)組或切除負(fù)荷的實(shí)際動(dòng)作措施量Psj后進(jìn)入步驟(6)；(6)將柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器控制方式切換為追蹤交流母線電壓及頻率的孤島控制方式，對(duì)側(cè)換流器采用定直流電壓及交流電壓或無(wú)功控制方式，并判斷當(dāng)前區(qū)域小電網(wǎng)頻率是否在步驟(1)中設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率處于所述可接受頻率偏差范圍內(nèi)，則繼續(xù)執(zhí)行本步驟的柔直系統(tǒng)孤島側(cè)換流器孤島控制方式；否則需要依靠電力系統(tǒng)的第三道防線即高周切機(jī)或低周減載恢復(fù)區(qū)域小電網(wǎng)頻率穩(wěn)定，若區(qū)域小電網(wǎng)當(dāng)前頻率高于頻率偏差范圍上限且呈上升趨勢(shì)時(shí)則進(jìn)入步驟(7)，若區(qū)域小電網(wǎng)當(dāng)前頻率低于頻率偏差范圍下限且呈下降趨勢(shì)時(shí)則進(jìn)入步驟(8)；(7)采用電力系統(tǒng)第三道防線的高周切機(jī)動(dòng)作，其中，高周切機(jī)每一輪動(dòng)作后重新判斷區(qū)域小電網(wǎng)頻率，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率依舊高于頻率偏差上限且呈上升趨勢(shì)則進(jìn)入下一輪高周切機(jī)動(dòng)作；當(dāng)區(qū)域小電網(wǎng)頻率低于頻率偏差范圍上限或呈下降趨勢(shì)時(shí)，返回到步驟(6)，直至區(qū)域小電網(wǎng)頻率恢復(fù)正常即處于步驟(1)所設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)；(8)采用電力系統(tǒng)第三道防線的低周減載動(dòng)作，低周減載每一輪動(dòng)作后重新判斷區(qū)域小電網(wǎng)頻率，若區(qū)域小電網(wǎng)頻率依舊低于頻率偏差下限且呈下降趨勢(shì)則進(jìn)入下一輪低周減載動(dòng)作動(dòng)作，否則當(dāng)區(qū)域小電網(wǎng)頻率高于頻率偏差范圍下限或呈上升趨勢(shì)時(shí)，返回到步驟(6)，直至區(qū)域小電網(wǎng)頻率恢復(fù)正常即處于步驟(1)所設(shè)定的可接受頻率偏差范圍內(nèi)。對(duì)以下兩種情況進(jìn)行試驗(yàn)分析：情況一：區(qū)域電網(wǎng)小方式下，開(kāi)機(jī)容量少，負(fù)荷為最小時(shí)，多見(jiàn)于枯小、汛小，此方式下高壓側(cè)輸送功率較小，孤島有功差額數(shù)值很小。正常運(yùn)行時(shí)高壓側(cè)通道送出功率為241.2MW，機(jī)組G1、G2出力為230MW，機(jī)組G3、G4停機(jī)。通過(guò)公式(1)計(jì)算可得區(qū)域小電網(wǎng)有功差額門(mén)檻ΔPΣmk為49MW，假定柔直系統(tǒng)給出當(dāng)前可調(diào)最大有功功率Przmax為190MW，根據(jù)公(2)(請(qǐng)核實(shí)各公式)得到故障孤網(wǎng)穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk為229MW。當(dāng)高壓側(cè)N-2后瞬間，測(cè)得孤網(wǎng)側(cè)慣量中心df/dt約為2.42Hz/s，根據(jù)公式(3)計(jì)算得區(qū)域小電網(wǎng)有功差額ΔPΣ為211.7MW，ΔPΣ＜ΔPΣmk，柔直切換為孤島控制方式后，孤島側(cè)恢復(fù)穩(wěn)定運(yùn)行，其電壓及頻率如圖2所示，當(dāng)電網(wǎng)有功差額低于門(mén)檻值時(shí)，將柔直孤網(wǎng)側(cè)控制器控制模式切換為孤島控制方式，通過(guò)利用柔直的動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)能力，追蹤額定頻率電壓調(diào)控柔直有功無(wú)功功率便可恢復(fù)系統(tǒng)頻率電壓穩(wěn)定。情況二：區(qū)域電網(wǎng)大方式下，最大合理開(kāi)機(jī)、最大負(fù)荷時(shí)，多見(jiàn)于枯大、汛大，此方式下高壓側(cè)輸送功率較大，上網(wǎng)功率比例過(guò)大的情形。正常運(yùn)行時(shí)高壓側(cè)通道送出功率為518.7MW，機(jī)組G1～4出力分別為230、230、280、220MW。通過(guò)公式(1)計(jì)算可得區(qū)域小電網(wǎng)有功差額門(mén)檻ΔPΣmk為106MW，假定柔直系統(tǒng)給出當(dāng)前可調(diào)最大有功功率Przmax為190MW，因此高壓側(cè)輸電線路故障孤網(wǎng)穩(wěn)定門(mén)檻值Pmk為296MW。當(dāng)高壓側(cè)N-2后瞬間，測(cè)得孤網(wǎng)側(cè)慣量中心df/dt約為2.28Hz/s，根據(jù)公式(2)計(jì)算得電網(wǎng)有功差額ΔPΣ為430.7MW，ΔPΣ＞ΔPΣmk，首先，假如二道防線誤動(dòng)作，先切機(jī)G1、G2、G4，實(shí)際切機(jī)740MW，將柔直切換為孤島控制方式后，孤網(wǎng)側(cè)系統(tǒng)頻率仍不能恢復(fù)正常，待到2.5s三道防線低周減載第一輪動(dòng)作切除0.4(Psj-ΔPΣ)約90MW負(fù)荷后，柔直孤島控制方式有功及無(wú)功動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)彌補(bǔ)三道防線不足，其電壓及頻率如圖3所示，通過(guò)柔直與二道防線的穩(wěn)控措施協(xié)調(diào)控制方法，如仍不能恢復(fù)穩(wěn)定，在第三道防線低周低壓動(dòng)作后，柔直與三道防線協(xié)調(diào)控制恢復(fù)系統(tǒng)穩(wěn)定。本發(fā)明申請(qǐng)人結(jié)合說(shuō)明書(shū)附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例做了詳細(xì)的說(shuō)明與描述，但是本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)該理解，以上實(shí)施例僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方案，詳盡的說(shuō)明只是為了幫助讀者更好地理解本發(fā)明精神，而并非對(duì)本發(fā)明保護(hù)范圍的限制，相反，任何基于本發(fā)明的發(fā)明精神所作的任何改進(jìn)或修飾都應(yīng)當(dāng)落在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3