專利名稱：具有增強(qiáng)的操作電感的非晶體合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及本發(fā)明涉及到具有增強(qiáng)的操作電感的非晶體金屬變壓器鐵芯；特別涉及到能夠顯著提高大型變壓器鐵芯的操作電感的一種磁場退火工藝。
2．先有技術(shù)描述非晶體金屬變壓器鐵芯合金的軟磁特性是在磁場中通過適當(dāng)溫度和時(shí)間的退火而形成的。退火的目的之一是要減少與非晶體合金制造工藝有關(guān)的快速冷卻所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力的有害影響。另一個(gè)目的是在采用退火處理的物體內(nèi)部確定“易磁化軸”；也就是確定一個(gè)能夠確保退火物體具有低鐵芯損耗和勵(lì)磁功率的最佳磁性定向。以往的磁場退火處理是為了減少退火物體的鐵芯損耗，例如美國專利US4116728中所述。除了磁場退火之外，在拉伸應(yīng)力下對非晶體合金進(jìn)行退火也可以達(dá)到改善軟磁特性的效果，參見美國專利US4053331和4053332。拉伸應(yīng)力退火的樣品結(jié)構(gòu)是一成不變的平板條。在制造大型非晶體合金變壓器鐵芯時(shí)采用應(yīng)力退火是不現(xiàn)實(shí)的。
變壓器鐵芯最主要的兩個(gè)磁特性是鐵芯材料的鐵芯損耗和勵(lì)磁功率。當(dāng)退火金屬玻璃的磁性鐵芯受到激勵(lì)時(shí)(也就是通過磁場作用被磁化)，鐵芯會消耗一定量的輸入能量，并且這種損失會不可避免地變成熱量。這種能量消耗主要是非晶體金屬合金內(nèi)部的所有磁疇在磁場方向上的排列所需要的能量造成的。這種損失的能量被稱為鐵芯損耗，可以用這種材料在一個(gè)完整磁化循環(huán)期間產(chǎn)生的B-H環(huán)所包圍的面積來表示它的定量。鐵芯損耗的常用計(jì)量單位是W/kg，它實(shí)際代表了一千克材料在給定的頻率、鐵芯電感等級和溫度條件下每一秒鐘所消耗的能量。
鐵芯損耗與非晶體金屬合金的退火過程有關(guān)。簡而言之，鐵芯損耗取決于合金本身是欠退火，理想退火，還是過退火。欠退火的合金存在殘余的淬火應(yīng)力，在磁化過程中需要額外的能量，并且在磁化循環(huán)過程中會增加鐵芯損耗和勵(lì)磁功率。過退火的合金會顯出最大的原子“包”并且/或者會包含晶相，其結(jié)果會失去延展性和/或較低的磁特性，為了移動磁疇而增大的阻力會造成鐵芯損耗增加。理想退火的合金在延展性和磁特性之間具有一種良好的平衡。
在鐵芯重量為40到400千克的大型變壓器鐵芯中難以達(dá)到理想的退火狀態(tài)。鐵芯的熱質(zhì)量過大將在退火過程中妨礙均勻加熱。具體地說，大型鐵芯的外層容易出現(xiàn)過退火，而鐵芯的內(nèi)部容易產(chǎn)生欠退火。在這樣的條件下，變壓器制造廠商普遍是按照使鐵芯損耗最小來對鐵芯進(jìn)行退火的；但是鐵芯的操作電感不能達(dá)到最大。按照這種工藝獲得的典型的鐵芯損耗值小于0.37W/kg(60Hz和1.4T)，操作電感的范圍是1.26到1.4特斯拉。
勵(lì)磁功率是為了在金屬玻璃中獲得給定的電感等級(B)而產(chǎn)生足夠強(qiáng)度的磁場所需要的電能。勵(lì)磁功率與需要的磁場(H)成正比，因而也就與原線圈中的電流成正比。一種鑄態(tài)富鐵非晶體金屬合金具有一個(gè)稍有剪切的B-H環(huán)。在退火期間，鑄態(tài)各向異性和鑄造應(yīng)力被減輕了，B-H環(huán)與鑄態(tài)環(huán)形狀相比變得更方和更窄，直至達(dá)到理想退火。達(dá)到過退火時(shí)，B-H環(huán)趨向展寬，這是應(yīng)變公差減少的結(jié)果，并且取決于現(xiàn)存晶相的過退火程度。因此，隨著對給定合金的退火過程從欠退火進(jìn)展到理想退火再到過退火，對于給定磁化強(qiáng)度等級的勵(lì)磁功率值最初會減小，然后達(dá)到一個(gè)理想(最低)值，此后又會增大。然而，在非晶體金屬合金中產(chǎn)生勵(lì)磁功率理想(最低)值的退火條件和形成最小鐵芯損耗的條件并不是一致的。其結(jié)果是，退火到最小鐵芯損耗的非晶體金屬合金不能獲得理想勵(lì)磁功率。
應(yīng)該指出的是，理想退火條件對于不同成分和所需各種性質(zhì)的非晶體合金是不同的。因此，“理想”退火通常被認(rèn)為是在針對給定用途所需的特性組合之間能夠達(dá)到最佳平衡的退火過程。對于大型變壓器鐵芯的制造來說，制造商需要確定對所采用的合金進(jìn)行“理想”退火的具體時(shí)間和溫度。
發(fā)明概述本發(fā)明提供了一種在由磁性非晶體合金構(gòu)成的大型變壓器中獲得最大操作電感的方法。概括地說，就是對磁性非晶體合金進(jìn)行退火，用來增大操作電感而不是減小鐵芯損耗。本發(fā)明的方法可以減小勵(lì)磁功率，明顯地減少提高操作電感所帶來的“熱損失”的可能性。利用提高的操作電感又能夠明顯地減小變壓器鐵芯尺寸及其成本。
令人驚異的是，如果用一個(gè)比減少鐵芯損耗所需的時(shí)間更長的浸透時(shí)間(soak time)對鐵芯退火，鐵芯的操作電感最大。概括地說，這一退火過程包括以下步驟(a)在施加磁場的條件下將鐵芯加熱到一個(gè)峰值溫度；(b)在磁場中將鐵芯保持在峰值溫度下一段比減小功率損耗所需時(shí)間至少長50％的浸透時(shí)間；以及(c)按照從0.1到10℃/分鐘的冷卻速度將鐵芯冷卻到比峰值溫度低大約100℃的溫度。
本發(fā)明還提供了一種大型磁性非晶體金屬合金鐵芯，在按照60Hz和1.40到1.45特斯拉范圍的操作電感測量時(shí)，鐵芯的勵(lì)磁功率小于1VA/kg。本發(fā)明進(jìn)一步提供了一種鐵磁非晶體金屬合金鐵芯，其功率損失小于約0.25w/kg。
附圖簡述參照以下的說明和附圖就可以充分地理解本發(fā)明及其優(yōu)點(diǎn)，在附圖中

圖1a表示鐵芯損耗的溫度函數(shù)曲線，該曲線表示在磁場中用各種溫度執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火時(shí)的直條實(shí)驗(yàn)室取樣與鐵芯損耗的關(guān)系；圖1b是勵(lì)磁功率的溫度函數(shù)曲線，該曲線表示在磁場中用各種溫度執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火時(shí)的直條實(shí)驗(yàn)室取樣與勵(lì)磁功率的關(guān)系；圖2a表示一種鐵芯損耗的溫度函數(shù)曲線，該曲線表示在磁場中用各種溫度執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火時(shí)的實(shí)際變壓器鐵芯與鐵芯損耗的關(guān)系；圖2b是勵(lì)磁功率的溫度函數(shù)曲線，該曲線表示在磁場中用各種溫度執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火時(shí)的實(shí)際變壓器鐵芯與勵(lì)磁功率的關(guān)系；圖3是勵(lì)磁功率的電感函數(shù)曲線，該曲線表示直條取樣在三種不同條件下退火時(shí)的勵(lì)磁功率與電感等級的關(guān)系；圖4是勵(lì)磁功率的測試溫度函數(shù)曲線，該曲線表示按照三種不同條件退火之后的直條取樣的測試溫度與勵(lì)磁功率的關(guān)系；圖5是勵(lì)磁功率的浸透時(shí)間函數(shù)曲線，該曲線表示勵(lì)磁功率與變壓器鐵芯浸透時(shí)間的關(guān)系；圖6是勵(lì)磁功率的電感函數(shù)曲線，該曲線表示實(shí)際變壓器鐵芯在磁場中用不同的浸透時(shí)間退火時(shí)的勵(lì)磁功率與電感等級的關(guān)系。
發(fā)明詳述本文中采用的術(shù)語“非晶體金屬合金”是指這樣一種金屬合金，它基本上沒有任何長范圍次序(order)并且具有X-射線衍射強(qiáng)度最大的特性，其性質(zhì)與液體或無機(jī)氧化物玻璃中觀察到的情況相似。
本文中采用的術(shù)語“條”是指一種微薄的物體，其橫斷面尺寸比它的長度小得多。這種條包括具有規(guī)則或不規(guī)則截面的導(dǎo)線，帶狀物和薄片。
在說明書和權(quán)利要求書中通篇使用的術(shù)語“退火”是指在磁場環(huán)境下加熱一種材料，例如是為了傳遞熱能，從而獲得有用的特性。為了獲得這些特性可以采用各種退火技術(shù)。
本文中采用的術(shù)語“直條”是指用來測量磁特性的一種取樣的結(jié)構(gòu)。受測試的取樣可以純粹是一個(gè)直條，在這種情況下，其長度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于磁場/電感線圈的長度?；蛘呤牵绻軠y試的材料是一個(gè)簡單的變壓器鐵芯中的第四個(gè)支腿，還可以采用一種更加理想的取樣長度。無論在怎樣的情況下，受測試的材料都是一個(gè)直條。
本文中采用的術(shù)語“大磁性鐵芯”是指一種能夠在電氣設(shè)備和裝置中使用的重量范圍從40到400kg的磁性部件。磁性鐵芯通常是用磁性條或是粉末構(gòu)成的。
本文中采用的術(shù)語“峰值溫度”是指變壓器鐵芯的任一部位在退火循環(huán)中所達(dá)到的最高溫度。
本文中采用的術(shù)語“浸透時(shí)間”是指鐵芯實(shí)際上處在退火溫度的時(shí)間段，這其中不包括鐵芯加熱和冷卻時(shí)間。
本文中采用的術(shù)語“飽和電感”和“操作電感”是指與變壓器鐵芯材料及其操作有關(guān)的兩種磁電感等級。飽和電感是材料中的可獲得電感的最大值。操作電感是變壓器鐵芯的操作時(shí)的磁電感量值。非晶體金屬合金的飽和電感是由合金的化學(xué)性質(zhì)和溫度所確定的。飽和電感隨著溫度的增加而下降。
磁性材料的操作電感是由飽和電感來確定的。為變壓器設(shè)計(jì)的操作磁感等級小于其飽和電感。這一設(shè)計(jì)需要的主要原因是磁性鐵芯材料的導(dǎo)磁率(μ)。導(dǎo)磁率被定義為磁感(B)與驅(qū)動這種材料產(chǎn)生磁感所需的磁場(H)之比；也就是μ=B/H。導(dǎo)磁率隨著磁感的增大而下降到接近飽和電感的水平。如果變壓器鐵芯工作的磁感過于接近鐵芯材料的飽和電感，就需要有一個(gè)不成比例的大磁場才能獲得額外的磁感。在變壓器中，磁場是由通過原線圈的電流來產(chǎn)生的。因此，大大增加所需的磁場就需要大大增加通過原線圈的電流。
出于多方面的原因，大大增加變壓器原邊電流是不希望的。通過單個(gè)變壓器的大電流變化會使通過相鄰電力網(wǎng)的供電質(zhì)量出現(xiàn)惡化。原邊電流的增加還會造成原線圈內(nèi)部發(fā)熱的焦耳(I2R)增大。這種電能損失轉(zhuǎn)化成熱量，使變壓器的效率降低。另外，過大的電流會使原線圈過熱，從而導(dǎo)致線圈內(nèi)部使用的電絕緣出現(xiàn)本質(zhì)上的劣化和故障。電絕緣故障會直接導(dǎo)致變壓器的故障。原線圈發(fā)熱還會使變壓器的磁性鐵芯發(fā)熱。
造成變壓器磁性鐵芯發(fā)熱的上述結(jié)果會導(dǎo)致一種被稱為“熱散失”的狀態(tài)。隨著磁性鐵芯溫度的增加，磁性材料的飽和電感會下降。對于按照固定的操作電感工作的變壓器來說，發(fā)熱引起的飽和電感下降所產(chǎn)生的效果和額外增大操作電感的效果是一樣的。額外的電流要通過原線圈，產(chǎn)生額外的焦耳熱。變壓器磁性鐵芯的溫度進(jìn)一步增加，更加劇飽和。變壓器溫度與“熱散失”有關(guān)的這種無法控制的增加是變壓器鐵芯在磁場中發(fā)生故障的另一個(gè)常見原因。
為了避免出現(xiàn)這些有害狀態(tài)，變壓器往往是這樣設(shè)計(jì)的，即使鐵芯在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的操作電感不要大于鐵芯材料的飽和電感的約80到90％。
本發(fā)明為由非晶體金屬合金構(gòu)成的大型磁性鐵芯提供了一種退火方法，能夠增加操作電感并降低勵(lì)磁功率，同時(shí)又不會導(dǎo)致熱散失。在操作中應(yīng)該盡量提高大型磁性鐵芯的電感等級，這樣就能縮小鐵芯的截面。也就是說，變壓器鐵芯的工作是根據(jù)磁通線的數(shù)量而不是磁通密度(電感)決定的。如果增加操作磁通密度，就能夠使用比較小的磁性鐵芯截面，同樣維持給定的磁通。由此獲得的明顯優(yōu)勢是能夠?yàn)榻o定額定值的變壓器制造出尺寸更小的磁性鐵芯。
如上所述，對變壓器制造業(yè)中目前使用的非晶體金屬合金的最佳退火溫度和時(shí)間應(yīng)該是，溫度范圍應(yīng)該比合金的結(jié)晶溫度低140℃-100℃，最小鐵芯損耗的時(shí)間周期范圍是1.5-2.5小時(shí)。
圖1a表示METLAS合金2605SA-1的直條取樣在經(jīng)過2小時(shí)退火之后的磁性鐵芯損耗與退火溫度的關(guān)系曲線。在低溫處，由于退火不足，鐵芯損耗高，導(dǎo)致易磁化軸的不確定。與此相反，在高溫處，由于非晶體金屬合金開始結(jié)晶，鐵芯損耗高。直條取樣的最低鐵芯損耗出現(xiàn)在大約360℃處。圖1b表示METLAS合金2605SA-1的直條取樣在經(jīng)過2小時(shí)退火之后的勵(lì)磁功率與退火溫度的關(guān)系曲線。在這種情況下，退火2小時(shí)后的最佳(最小)勵(lì)磁功率出現(xiàn)在大約375℃處。最佳溫度的這一差別是非常明顯的，因?yàn)楝F(xiàn)有的技術(shù)和專利文獻(xiàn)都僅僅說明了將非晶體技術(shù)合金退火到最佳鐵芯損耗的情況，而變壓器鐵芯的故障原因是高勵(lì)磁功率。
圖2a和2b的數(shù)據(jù)與圖1a和1b相似，只不過是適合電力變壓器的磁性鐵芯。對于這種磁性鐵芯也可以獲得直條取樣在高溫退火時(shí)的明顯優(yōu)點(diǎn)。這就證明了本發(fā)明的通用性。
在圖3中用另一種方式說明了本發(fā)明的作用。圖3表示直條取樣按照圖中指示的溫度和時(shí)間退火后的勵(lì)磁功率與電感等級的關(guān)系曲線。高溫退火具有明顯的優(yōu)點(diǎn)。例如，如果選定一個(gè)給定的勵(lì)磁功率，經(jīng)過高溫退火的取樣的操作電感比較高。圖3的數(shù)據(jù)表明可以使操作電感提高5％。
圖4可以說明本發(fā)明進(jìn)一步的優(yōu)點(diǎn)，它表示了直條取樣的勵(lì)磁功率與取樣測試溫度的關(guān)系曲線。從圖4中可以看出，取樣溫度越高，本發(fā)明所獲得的優(yōu)點(diǎn)就越大。這一點(diǎn)很重要，因?yàn)樽儔浩鞯牟僮鳒囟缺拳h(huán)境溫度要高，并且在進(jìn)入過負(fù)荷狀態(tài)時(shí)有可能達(dá)到更高的溫度。因此，本發(fā)明的技術(shù)具有特別有效的意義。
退火是一種時(shí)間/溫度過程。圖5表示在磁性鐵芯退火過程中的勵(lì)磁功率與“浸透時(shí)間”的關(guān)系曲線。從圖中可見，勵(lì)磁功率隨著浸透時(shí)間的增加而下降。這一點(diǎn)說明，只要選擇使用退火循環(huán)浸透時(shí)間或溫度，就可以實(shí)際應(yīng)用本發(fā)明的方法。圖3和圖6表示用不同的浸透時(shí)間退火之后的鐵芯的磁性鐵芯勵(lì)磁功率和電感的關(guān)系。
例1用化學(xué)成分為Fe80B11Si9的6.7”寬的METGLAS合金SA-1制成用于商用配電變壓器的十六個(gè)單相繞組磁性鐵芯。每個(gè)鐵芯的重量大約是75kg。將這十六個(gè)鐵芯分成四組，按照不同的浸透時(shí)間用355℃對每一組進(jìn)行退火。達(dá)到最小鐵芯損耗的基線退火浸透時(shí)間大約是20分鐘。其他三組分別按照30,40和60分鐘的浸透時(shí)間進(jìn)行退火，分別將浸透時(shí)間增加50％,100％和150％。在圖5和6中表示了所有這些鐵芯所獲得的結(jié)果。每一次增加浸透時(shí)間，勵(lì)磁功率都有明顯的下降。另外還發(fā)現(xiàn)延長浸透時(shí)間可以降低勵(lì)磁功率。
例2用化學(xué)成分為Fe80B11Si9的6.7”寬的METGLAS合金SA-1制成用于商用配電變壓器的三個(gè)單相繞組磁性鐵芯。每個(gè)鐵芯的重量大約是118kg，并且在加熱和冷卻期間注意盡量減少熱梯度效應(yīng)。按照20分鐘的浸透時(shí)間對這些鐵芯進(jìn)行退火，采用的峰值溫度是大約370℃而不是通常采用的355℃。測量這些經(jīng)過高溫退火的鐵芯所獲得的勵(lì)磁功率和鐵芯損耗，分別與圖2a和2b中按照慣用方法退火的鐵芯進(jìn)行比較。從中可以看出，如果增加在鐵芯退火過程中使用的峰值溫度，勵(lì)磁功率就會明顯地下降，而鐵芯損耗僅是稍有增加。例2中通過提高退火的峰值溫度所達(dá)到的結(jié)果與例1中通過延長退火的浸透時(shí)間而產(chǎn)生的效果相似。
例3用化學(xué)成分為Fe80B11Si9的6.7”寬的METGLAS合金SA-1制成直條實(shí)驗(yàn)室取樣。在磁場環(huán)境中按照各種的溫度對直線取樣執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火。測量這些直條實(shí)驗(yàn)室取樣所獲得的勵(lì)磁功率和鐵芯損耗，用圖1a和1b的溫度函數(shù)來表示。從中可以看出，如果退火的峰值溫度至少增加5℃，勵(lì)磁功率就會明顯地下降。
例4用化學(xué)成分為Fe80B11Si9的6.7”寬的METGLAS合金SA-1制成直條實(shí)驗(yàn)室取樣。在磁場環(huán)境中按照各種的溫度對直條取樣執(zhí)行2小時(shí)等時(shí)線退火。圖4表示經(jīng)過退火之后在指示溫度測量的勵(lì)磁功率。其結(jié)果表明，在高于室溫的更高的變壓器鐵芯操作溫度下，勵(lì)磁功率還會進(jìn)一步下降。
上文已經(jīng)充分地說明了本發(fā)明的細(xì)節(jié)，需要指出的是，這些細(xì)節(jié)并不是對本發(fā)明的限制，本領(lǐng)域的技術(shù)人員還可以對此提出各種各樣的修改和變更，這些修改和變更都屬于權(quán)利要求書所限定的本發(fā)明的范圍。
權(quán)利要求
1．一種非晶體金屬合金鐵芯，在按照60Hz和1.40到約1.45特斯拉的操作電感測量時(shí)，鐵芯的勵(lì)磁功率小于1VA/kg，上述測量是在環(huán)境溫度下執(zhí)行的。
2．按照權(quán)利要求1的磁性鐵芯，其特征在于其鐵芯損耗小于約0.25W/kg。
3．按照權(quán)利要求2的磁性鐵芯，其特征在于使用比盡可能減少上述鐵芯損耗所需的時(shí)間至少長50％的浸透時(shí)間對上述鐵芯進(jìn)行退火。
4．按照權(quán)利要求2的磁性鐵芯，其特征在于使用比盡可能減少上述鐵芯損耗所需的時(shí)間至少長100％的浸透時(shí)間對上述鐵芯進(jìn)行退火。
5．按照權(quán)利要求2的磁性鐵芯，其特征在于使用比盡可能減少上述鐵芯損耗所需的時(shí)間至少長150％的浸透時(shí)間對上述鐵芯進(jìn)行退火。
6．按照權(quán)利要求2的磁性鐵芯，其特征在于使用比盡可能減少上述鐵芯損耗所需的溫度至少高5℃的峰值溫度對上述鐵芯進(jìn)行退火。
7．按照權(quán)利要求2的磁性鐵芯，其特征在于使用比盡可能減少上述鐵芯損耗所需的溫度至少高15℃的峰值溫度對上述鐵芯進(jìn)行退火。
8．一種制造磁性非晶體金屬合金鐵芯的方法，其改進(jìn)在于將上述鐵芯退火以使其勵(lì)磁功率達(dá)到最小。
9．一種對磁性非晶體金屬合金鐵芯進(jìn)行退火的方法，包括以下步驟a．在存在磁場的條件下將上述鐵芯加熱到峰值溫度；b．在存在上述磁場的條件下將上述鐵芯保持在上述峰值溫度持續(xù)一段比盡量減少其鐵芯損耗所需時(shí)間至少長50％的浸透時(shí)間；以及c．按照從約0.1到10℃/分鐘范圍的冷卻速度將上述鐵芯冷卻到比上述峰值溫度低大約100℃的溫度。
10．按照權(quán)利要求9的對磁性非晶體金屬合金鐵芯進(jìn)行退火的方法，其特征是上述保持步驟的浸透時(shí)間比盡量減少其鐵芯損耗所需的時(shí)間至少長100％。
11．按照權(quán)利要求9的磁性非晶體金屬合金鐵芯的退火方法，其特征是上述保持步驟的浸透時(shí)間比盡量減少其鐵芯損耗所需的時(shí)間至少長150％。
12．一種對磁性非晶體金屬合金鐵芯進(jìn)行退火的方法，包括以下步驟a．在存在磁場的條件下將上述鐵芯加熱到比盡量減少其鐵芯損耗所需的溫度至少高5℃的峰值溫度；b．在存在上述磁場的條件下將上述鐵芯保持在上述峰值溫度持續(xù)一個(gè)浸透時(shí)間；以及c．按照從約0.1到10℃/分鐘范圍的冷卻速度將上述鐵芯冷卻到比上述峰值溫度低大約100℃的溫度。
13．按照權(quán)利要求12的對磁性非晶體金屬合金鐵芯進(jìn)行退火的方法，其特征是上述峰值溫度比盡量減少上述鐵芯損耗所需的溫度至少高15℃。
14．按照權(quán)利要求1的磁性非晶體金屬合金鐵芯，其特征在于上述鐵芯的基本構(gòu)成成分是大約11原子百分?jǐn)?shù)的硼和約9原子百分?jǐn)?shù)的硅，其余是鐵和附帶的雜質(zhì)。
15．一種磁性非晶體金屬合金鐵芯，在按照60Hz和大于1.40到約1.45特斯拉的操作電感測量時(shí)，鐵芯的勵(lì)磁功率小于1VA/kg，上述測量是在環(huán)境溫度下執(zhí)行的。
全文摘要
對大型磁性非晶體金屬合金鐵芯進(jìn)行退火處理,用來降低勵(lì)磁功率而不是鐵芯損耗。在按照60Hz和1.40到1.45特斯拉的操作電感測量時(shí),鐵芯的勵(lì)磁功率小于1VA/kg,測量是在環(huán)境溫度下執(zhí)行的。這種鐵芯在運(yùn)行中的操作電感比為了降低鐵芯損耗而退火的鐵芯要高?？梢悦黠@地縮小包括鐵芯在內(nèi)的變壓器磁性部件的結(jié)構(gòu)尺寸。
文檔編號H01F41/02GK1300437SQ99804597
公開日2001年6月20日 申請日期1999年2月4日 優(yōu)先權(quán)日1998年2月4日
發(fā)明者H·H·利伯曼, N·J·德克里斯托法洛 申請人:聯(lián)合訊號公司