專利名稱：對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法，例如，涉及在變壓器等充油電氣設(shè)備中、將卷繞有絕緣紙的銅線圈配置在絕緣油中的情況下，對(duì)因從絕緣紙析出的硫化銅而發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法。
背景技術(shù)：
在充油變壓器等充油電氣設(shè)備中，構(gòu)成在作為導(dǎo)電介質(zhì)的線圈銅上卷繞有絕緣紙，使得在相鄰的線匝之間線圈銅不會(huì)短路的結(jié)構(gòu)。另ー方面，已知存在如下等問題即，充油變壓器所使用的礦物油中含有硫磺成 分，與油中的銅部件發(fā)生反應(yīng)而從絕緣紙表面析出導(dǎo)電性的硫化銅，在相鄰的線匝之間形成導(dǎo)電路徑，從而產(chǎn)生絕緣破壞(例如，非專利文獻(xiàn)I =CIGRE TF A2. 31，“變壓器絕緣中的硫化銅” ELECTRA,第 224 卷，第 20-23 頁(yè)，2006 (CIGRE TF A2. 31，“Copper sulphide intransformer insulation, ” ELECTRA, No. 224, pp. 20-23, 2006))。然而，充油電氣設(shè)備所使用的絕緣油的量較多，一般使用年數(shù)也長(zhǎng)，不易更換為不含有硫磺成分的絕緣油。因此，需要ー種在使用含有硫磺成分的絕緣油的充油電氣設(shè)備中、能對(duì)因硫化銅的析出而發(fā)生絕緣破壞等異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法。作為使硫化銅從絕緣油中析出的原因物質(zhì)之一，已知有ニ節(jié)ニ硫(dibenzyldisulfide)(例如，非專利文獻(xiàn) 2 :F. Scatiggio, V. Tumiatti, R. Maina, M. TumiattiM. PompilIi以及R. Bartnikas, “絕緣油中的腐蝕性硫其檢測(cè)和相關(guān)的電力設(shè)備故障，，，IEEE Trans. Power Del.,第 23 卷，第 508-509 頁(yè),2008 (F. Scatiggio, V. Tumiatti, R.Maina, M. Tumiatti M. Pompilli and R. Bartnikas, “Corrosive Sulfurin InsulatingOils: Its Detection and Correlated Power Apparatus Failures，，，IEEE Trans. PowerDel. ,Vol. 23，pp. 508-509, 2008))。因此，考慮基于絕緣油中的ニ芐ニ硫濃度、對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)。但是，已知有ニ芐ニ硫與銅發(fā)生反應(yīng)而生成的油中的合成物(complex)吸附于絕緣紙之后，分解并作為硫化銅析出(例如，非專利文獻(xiàn)3 S. Toyama, J. Tanimura, N.Yamada, E. Nagao以及T. Amimoto, “ニ節(jié)ニ硫的高靈敏度檢測(cè)方法和絕緣油中生成硫化銅的機(jī)理論迷”，道波客戶會(huì)議，波士頓，馬薩諸塞州，美國(guó)，論文頂-8A，2008(S.ioyama, J. Tanimura, N. Yamada, E. Nagao and T. Amimoto, “High sensitive detectionmethod of dibenzyl disuliide and the elucidation of the mechanism of coppersulfide generation in insulating oil，，，Doble Client Conf. , Boston, MA, USA, PaperIM-8A, 2008))，由于硫化銅的生成，減少了礦物油中的ニ芐ニ硫濃度。因此，即便單純對(duì)從現(xiàn)有設(shè)備提取的礦物油中的ニ芐ニ硫濃度進(jìn)行測(cè)量，也無法對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)。另ー方面，很久以來，作為與向上述的絕緣紙表面析出硫化銅所不同的現(xiàn)象，已知有在金屬表面析出的硫化銅。在這種情況下，如果硫化銅的生成量増加，會(huì)使硫化銅從金屬表面剝離，在絕緣油中漂浮從而降低設(shè)備的絕緣性能。作為預(yù)防保全該現(xiàn)象的方法，有在設(shè)備內(nèi)設(shè)置對(duì)硫化銅向金屬表面的生成進(jìn)行檢測(cè)的構(gòu)件的方法(例如，專利文獻(xiàn)I :日本專利特開平4 一 176108號(hào)公報(bào))。在該方法中，能通過檢測(cè)構(gòu)件的表面電阻的下降來對(duì)硫化銅的生成進(jìn)行檢測(cè)，以診斷設(shè)備的異常。然而，所述專利文獻(xiàn)I所示出的現(xiàn)有的診斷方法是關(guān)于很久以來已知的在金屬表面析出的硫化銅的 方法，其對(duì)象是與向絕緣紙表面析出硫化銅所不同的現(xiàn)象。另外，由于使用環(huán)氧樹脂制成的絕緣板，與由纖維素構(gòu)成的線圈絕緣紙?jiān)谠牧仙嫌兴煌?，因此很可能無法正確地對(duì)硫化銅向線圈絕緣紙的析出進(jìn)行檢測(cè)。另外，必須用對(duì)環(huán)氧樹脂制成的絕緣板噴涂銅粉、使其分散并粘著的復(fù)雜方法來進(jìn)行制造。另外，在粘著的銅從環(huán)氧樹脂制成的絕緣板剝離的情況下，可能會(huì)成為金屬異物而在絕緣油中漂浮，使變壓器內(nèi)的絕緣性能下降。再有，還存在如下問題當(dāng)在其他部位比檢測(cè)部更早地析出硫化銅時(shí)，無法檢測(cè)出設(shè)備異?！，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本專利特開平4 一 176108號(hào)公報(bào)非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)I :CIGRE TF A2. 31，“變壓器絕緣中的硫化銅” ELECTRA,第224卷，第 20-23 頁(yè)，2006(CIGRE TF A2. 31, “Copper sulphide in transformer insulation,， LECTRA, No. 224，pp. 20-23，2006)非專利文獻(xiàn)2 :F. Scatiggio, V. Tumiatti, R. Maina, M. Tumiatti M. Pompilli 以及R. Bartnikas, “絕緣油中的腐蝕性硫其檢測(cè)和相關(guān)的電カ設(shè)備故障”，IEEE Trans.Power Del.,第 23 卷，第 508-509 頁(yè)，2008 (F. Scatiggio, V. Tumiatti, R. Maina, M.Tumiatti M. Pompilli and R. Bartnikas, “Corrosive Sulfur in InsulatingOils: Its Detection and Correlated Power Apparatus Failures，，，IEEE Trans. PowerDel.，Vol. 23, pp. 508-509, 2008)非專利文獻(xiàn)3 S. Toyama, J. Tanimura, N. Yamada, E. Nagao 以及 T. Amimoto, “ニ芐ニ硫的高靈敏度檢測(cè)方法和絕緣油中生成硫化銅的機(jī)理論迷”，道波客戶會(huì)議，波士頓，馬薩諸塞州，美國(guó)，論文 IM-8A, 2008 (S. Toyama, J. Tanimura, N. Yamada, E. Nagaoand Γ. Amimoto, “High sensitive detection method oi aibenzyl disulfide andthe elucidation of the mechanism of copper sulfide generation in insulatingoil”，Doble Client Conf. , Boston, MA, USA, Paper IM-8A, 2008)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明所要解決的技術(shù)問題本發(fā)明是為了解決上述問題而完成的，其目的在于，提供一種通過對(duì)當(dāng)前的充油電氣設(shè)備進(jìn)行分析來對(duì)將來在該充油電氣設(shè)備中因硫化銅的生成而發(fā)生故障的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法。解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案本發(fā)明是ー種方法，是對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法，包含:(I)對(duì)從運(yùn)行中的充油電氣設(shè)備提取的絕緣油中的ニ芐ニ硫殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的
ェ序；(2)求出相對(duì)于所述充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)的ニ芐ニ硫初始濃度、所述ニ芐ニ硫殘留濃度的估計(jì)減少量的エ序；(3)從所述ニ芐ニ硫殘留濃度和所述估計(jì)減少量，計(jì)算出所述ニ芐ニ硫初始濃度的エ序；以及(4)將所述ニ芐ニ硫初始濃度與特定的管理值進(jìn)行比較的エ序。優(yōu)選為從ニ芐ニ硫濃度的平均減少速度和所述充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)，求出所述估計(jì)減少量。優(yōu)選為將所述平均減少速度作為在設(shè)置于所述充油電氣設(shè)備內(nèi)的線圈的等效溫度下的ニ芐ニ硫濃度的減少速度來求出。優(yōu)選為從充油電氣設(shè)備的試驗(yàn)數(shù)據(jù)、運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率、環(huán)境溫度的信息，求出所述線圈的等效溫度。發(fā)明效果在本發(fā)明的對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法中，通過對(duì)運(yùn)行中的充油電氣設(shè)備進(jìn)行分析，對(duì)在運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻礦物油所包含的作為原因物質(zhì)的ニ芐ニ硫濃度進(jìn)行估計(jì)，從而能對(duì)將來在該充油電氣設(shè)備中因硫化銅的生成而發(fā)生故障的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)。


圖I是示出實(shí)施方式I的エ序⑴ (3)的流程圖。圖2是用于對(duì)實(shí)施方式I的ニ芐ニ硫濃度的減少速度的計(jì)算方法進(jìn)行說明的概念圖。圖3是示出在溫升(heat run)試驗(yàn)中得到的溫度分布的概念圖。圖4是示出將運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率作為參數(shù)的情況下的線圈溫度的概念圖。圖5是示出將氣溫作為參數(shù)的情況下的線圈溫度的概念圖。圖6是用于對(duì)實(shí)施方式I的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的ニ芐ニ硫濃度的計(jì)算方法進(jìn)行說明的 概念圖。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)充油電氣設(shè)備是變壓器的情況下的本發(fā)明的預(yù)測(cè)方法的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖I是用于對(duì)本實(shí)施方式的預(yù)測(cè)方法中的(I)對(duì)從運(yùn)行中的變壓器提取的絕緣油中的ニ芐ニ硫殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的エ序；(2)求出相對(duì)于上述變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)的ニ芐ニ硫初始濃度、上述ニ芐ニ硫殘留濃度的估計(jì)減少量的エ序；以及(3)從上述ニ芐ニ硫殘留濃度和上述估計(jì)減少量，計(jì)算出上述ニ芐ニ硫(以下簡(jiǎn)稱為DBDS)初始濃度的エ序
進(jìn)行說明的流程圖。以下，對(duì)各個(gè)エ序進(jìn)行詳細(xì)說明。(エ序I)對(duì)DBDS殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的エ序エ序I如圖I所示，由從變壓器提取油的エ序、以及對(duì)提取的油的DBDS殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的エ序組成。可使用種種公知的方法來作為對(duì)提取的油的DBDS殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的方法，例如可舉出用氣相色譜儀進(jìn)行分析的方法(例如，非專利文獻(xiàn)3 S. Toyama, J. Tanimura, N.Yamada, E. Nagao以及T. Amimoto, “ニ節(jié)ニ硫的高靈敏度檢測(cè)方法和絕緣油中生成硫化銅的機(jī)理論迷”，道波客戶會(huì)議，波士頓，馬薩諸塞州，美國(guó)，論文頂-8A，2008(S.Toyama, J. Tanimura, N. Yamada, E. Nagao and T. Amimoto, “high sensitive detectionmethod of dibenzyl disuliide and the elucidation of the mechanism of coppersulfide generation in insulating oil，，，Doble Client Conf. , Boston, MA, USA, PaperIM-8A, 2008))。通過這種方法能求出絕緣油中的DBDS殘留濃度。 (エ序2)求出DBDS濃度的估計(jì)減少量的エ序如圖I所示,エ序2包括從變壓器的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，掌握變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度、與變壓器內(nèi)的線圈溫度之間的關(guān)系的エ序(エ序2 — I);從變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度的信息、以及在エ序2-1中得到的關(guān)系，求出變壓器內(nèi)的線圈的等效溫度的エ序(エ序2 — 2)；求出該線圈的等效溫度下的DBDS濃度的減少速度(平均減少速度)的エ序(エ序2 — 3)；以及從變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)的信息和上述平均減少速度，求出DBDS濃度從運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻以來的估計(jì)減少量的エ序(エ序2 — 4)。(エ序2— I)掌握變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度、與變壓器內(nèi)的線圈溫度之間的關(guān)系的エ序通過下述的溫升試驗(yàn)來掌握變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度、與變壓器內(nèi)的線圈溫度之間的關(guān)系。(溫升試驗(yàn))變壓器的溫升試驗(yàn)是為了掌握將繞組和鐵芯冷卻的特性而對(duì)規(guī)定的負(fù)載條件下的溫度上升進(jìn)行測(cè)定的試驗(yàn)，例如，能通過按照J(rèn)EC — 2200的基于短路連接的等效負(fù)載法(JEC — 2200的41頁(yè))來進(jìn)行。在該試驗(yàn)中，實(shí)際測(cè)量變壓器的底部和上部的油的溫度。從實(shí)際測(cè)量的線圈繞組的電阻值，計(jì)算出線圈繞組的溫度(JEC — 2200的42頁(yè))。通過溫升試驗(yàn)求出的變壓器中的絕緣油的溫度和線圈繞組的溫度在圖3中示意性示出。由于通電電流所導(dǎo)致的線圈繞組的發(fā)熱，油的溫度在線圈的下部最低，在上部最高。例如，得到如圖3所示的那樣的、變壓器中的絕緣油的溫度和線圈繞組的溫度的分布(線圈繞組的平均溫度70°C，上部油溫60°C，下部油溫40°C)(此外，在圖3中，縱軸的數(shù)值示出絕緣油或線圈繞組的溫度，是假定值而不是實(shí)測(cè)值)?；谠摲椒?，在固定的環(huán)境溫度下，對(duì)變壓器以某個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率(40^,60%,80%,100% )進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下的變壓器的底部和上部的絕緣油的溫度進(jìn)行測(cè)定，從該測(cè)定值求出以運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率為參數(shù)的情況下的變壓器的各部分(從底部到上部)的線圈溫度。其結(jié)果在圖4中示意性示出。另外，在某個(gè)環(huán)境溫度(5°C，20°C，35°C )下，對(duì)變壓器以固定的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下的變壓器的底部和上部的絕緣油的溫度進(jìn)行測(cè)定，從該測(cè)定值求出以環(huán)境溫度為參數(shù)的情況下的變壓器的各部分(從底部到上部)的線圈溫度。其結(jié)果在圖5中示意性示出。這樣，能掌握變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度、與變壓器內(nèi)的線圈溫度之間的關(guān)系O(エ序2— 2)求出變壓器內(nèi)的線圈的等效溫度的エ序(確定平均環(huán)境溫度) 雖然設(shè)置有變壓器的環(huán)境的氣溫并不固定，但是能通過應(yīng)用考慮了一天內(nèi)和一年內(nèi)的氣溫變動(dòng)的方法來求出變壓器的整個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)期間中的平均環(huán)境溫度(例如，皆川忠郎、永尾榮一、土江瑛、米澤比呂志、高山大輔、山川豐“老化GIS中的O形圈的劣化特性”、電學(xué)理論B、125卷3號(hào)、2005年(皆川忠郎，永尾栄一，土江瑛，米沢比呂志，高山大輔，山川豊“高経年GISにぉけるOリングの劣化特性，，、電學(xué)論B、125卷3號(hào)、2005年))。(確定平均運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率)能從設(shè)置有變壓器的變電站的記錄求出運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率在變壓器的整個(gè)運(yùn)轉(zhuǎn)期間中的平均。(確定線圈的等效溫度)首先，基于在上述エ序2 — I中掌握的變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率和環(huán)境溫度、與變壓器內(nèi)的線圈溫度之間的關(guān)系，求出在上述平均環(huán)境溫度和平均運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率下的變壓器內(nèi)的從底部到上部的線圈溫度。接著，掌握變壓器內(nèi)的從底部到上部的線圈溫度和DBDS濃度的減少速度之間的關(guān)系。變壓器內(nèi)的溫度在線圈下部最低，在線圈上部最高。另ー方面，DBDS和銅的反應(yīng)具有溫度依賴性，溫度升高則反應(yīng)速度加快。因此，在溫度低的線圈下部，DBDS濃度的減少速度較慢，在溫度高的線圈上部，DBDS濃度的減少速度較快。具體而言，生成硫化銅的化學(xué)反應(yīng)中，如果溫度升高10°C，則反應(yīng)速度加快為2倍。基于該溫度依賴性，估計(jì)DBDS濃度的減少速度在線圈溫度升高10°C時(shí)也會(huì)加快為2倍。然后，基于該估計(jì)，能制作表示變壓器內(nèi)的從底部到上部的線圈溫度和DBDS濃度的減少速度之間的關(guān)系的曲線圖(圖2中示出示意性曲線圖)。在圖2中，求出使區(qū)域A和B的面積值相等的溫度作為線圈的等效溫度。(エ序2— 3)求出DBDS濃度的平均減少速度的エ序該等效溫度下的DBDS濃度的減少速度成為DBDS濃度的平均減少速度(參照?qǐng)D2)。(エ序2— 4)求出DBDS濃度的估計(jì)減少量的エ序從變壓器的運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)的信息和在上述エ序2 — 3中求出的DBDS濃度的平均減少速度，求出DBDS濃度從運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻以來的估計(jì)減少量。(3)計(jì)算出DBDS濃度的初始估計(jì)值的エ序圖6是用于對(duì)運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度的計(jì)算方法進(jìn)行說明的概念圖。能從提取的油中的DBDS濃度(DBDS殘留濃度)和在エ序2 — 4中求出的DBDS濃度的估計(jì)減少量(從DBDS濃度的平均減少速度和運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)求出的值)，求出運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度(DBDS初始濃度)。即使從運(yùn)行中的變壓器提取的絕緣油中的DBDS濃度(DBDS殘留濃度)相同，只要線圈溫度不同，運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度(DBDS初始濃度)也會(huì)成為不同的值。例如，在線圈溫度高的情況下，DBDS濃度的減少速度加快，相對(duì)于運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度的減少量増大，因此運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度成為較高的值。(4)將ニ芐ニ硫初始濃度與特定的管理值進(jìn)行比較的エ序作為油中的DBDS濃度的管理值(DBDS管理濃度)，推薦為IOppm(例如，CIGRE WGA2-32, “變壓器絕緣中的硫化銅”，最終報(bào)告手冊(cè)378，2009 (CIGRE WG A2-32，“Coppersulphide in transformer insulation，，, Final Report Brochure 378，2009))。通過將利用上述方法求出的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度與管理值進(jìn)行比較，例如，如果比管理值高的話，則可預(yù)測(cè)為因在絕緣紙析出的硫化銅而發(fā)生異常的可能性較在高。在判斷為發(fā)生異常的可能性較高的情況下，能采取措施等，以促使注意到該充油電氣設(shè)備有可能因硫化銅而產(chǎn)生故障。這樣，在本發(fā)明的充油電氣設(shè)備中的硫化銅的診斷方法中，通過對(duì)從現(xiàn)有的(運(yùn)行中的)充油電氣設(shè)備提取的絕緣油進(jìn)行分析并求出DBDS濃度的エ序、考慮充油電氣設(shè)備的線圈溫度及其溫度分布而求出DBDS濃度的平均減少速度的エ序、以及從充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)求出DBDS濃度從運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻以來的減少量的エ序，求出運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的DBDS濃度。因此，通過將運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)刻的作為原因物質(zhì)的DBDS濃度與特定的管理值進(jìn)行比較，能對(duì)充油電氣設(shè)備中因硫化銅而發(fā)生絕緣破壞的危險(xiǎn)性進(jìn)行評(píng)價(jià)。在上述說明中，雖然主要以變壓器的情況為例進(jìn)行具體說明，但是在其他充油電氣設(shè)備的情況下或使用礦物油等包含硫磺的油的設(shè)備或系統(tǒng)的領(lǐng)域中，也能進(jìn)行利用。本次掲示的實(shí)施形態(tài)應(yīng)解釋為所有要點(diǎn)都是例示而不受限制。本發(fā)明的范圍應(yīng)理解為并非由上述說明而是由權(quán)利要求書示出，包含了與權(quán)利要求書等同的意思和范圍內(nèi)的 所有變化。
權(quán)利要求
1.一種對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法，其特征在于，包含(1)對(duì)從運(yùn)行中的充油電氣設(shè)備提取的絕緣油中的二芐二硫殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的工序; (2)求出相對(duì)于所述充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)的二芐二硫初始濃度、所述二芐二硫殘留濃度的估計(jì)減少量的工序； (3)從所述二芐二硫殘留濃度和所述估計(jì)減少量，計(jì)算出所述二芐二硫初始濃度的工序；以及 (4)將所述二芐二硫初始濃度與特定的管理值進(jìn)行比較的工序。
2.如權(quán)利要求I所述的方法，其特征在于，從二芐二硫濃度的平均減少速度和所述充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)年數(shù)，求出所述估計(jì)減少量。
3.如權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于， 將所述平均減少速度作為在設(shè)置于所述充油電氣設(shè)備內(nèi)的線圈的等效溫度下的二芐二硫濃度的減少速度來求出。
4.如權(quán)利要求3所述的方法，其特征在于，從充油電氣設(shè)備的試驗(yàn)數(shù)據(jù)、運(yùn)轉(zhuǎn)負(fù)載率、環(huán)境溫度的信息，求出所述線圈的等效溫度。
全文摘要
本發(fā)明是對(duì)充油電氣設(shè)備中發(fā)生異常的可能性進(jìn)行預(yù)測(cè)的方法，包含(1)對(duì)從運(yùn)行中的充油電氣設(shè)備提取的絕緣油中的二芐二硫殘留濃度進(jìn)行測(cè)定的工序；(2)求出相對(duì)于所述充油電氣設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)開始時(shí)的二芐二硫初始濃度、所述二芐二硫殘留濃度的估計(jì)減少量的工序；(3)從所述二芐二硫殘留濃度和所述估計(jì)減少量，計(jì)算出所述二芐二硫初始濃度的工序；以及(4)將所述二芐二硫初始濃度與特定的管理值進(jìn)行比較的工序。
文檔編號(hào)H01F41/00GK102652341SQ20098016285
公開日2012年8月29日 申請(qǐng)日期2009年12月24日 優(yōu)先權(quán)日2009年12月24日
發(fā)明者福太郎 加藤, 康太 水野, 永尾　榮一, 細(xì)川　登, 網(wǎng)本　剛 申請(qǐng)人:三菱電機(jī)株式會(huì)社