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一種鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗倒塌優(yōu)化設計方法與流程

文檔序號:11134278閱讀:1631來源:國知局
一種鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗倒塌優(yōu)化設計方法與制造工藝
本發(fā)明涉及一種鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗倒塌優(yōu)化設計方法,屬于結(jié)構(gòu)工程抗振減災領(lǐng)域。
背景技術(shù)
:隨著社會生產(chǎn)的發(fā)展和科學技術(shù)的進步,建筑體系不斷發(fā)展,高層建筑數(shù)量不斷增長,其建筑結(jié)構(gòu)形式也日趨多樣化。高層建筑結(jié)構(gòu)形式主要有框架結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)、板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)等。其中剪力墻結(jié)構(gòu)憑借其整體性強、側(cè)向剛度大、抗側(cè)力性能好,能夠有效的抵抗風荷載和地震荷載,施工方便等優(yōu)點,成為住宅及旅館建筑中主要的結(jié)構(gòu)形式。由于建筑材料為鋼筋混凝土,因此具有穩(wěn)定性強、表面強度好、整體性較好的特點。剪力墻在高層建筑上的應用替代了傳統(tǒng)的建筑物中以梁和柱為主的承重系統(tǒng),不僅增加了室內(nèi)的美觀性,還避免了空間上的局限。高層建筑集中了更多的人口和財富,但也往往面臨著潛在的偶然事件或極端災害的威脅。一旦結(jié)構(gòu)構(gòu)件發(fā)生損傷,結(jié)構(gòu)魯棒性被削弱,此時結(jié)構(gòu)的抗震性能必然面臨著嚴重的挑戰(zhàn)。剪力墻結(jié)構(gòu)利用其較大的抗側(cè)剛度,在地震作用下,容易滿足規(guī)范對側(cè)向位移限值的要求。但是,當剛度超過一定限值時,建筑承擔的地震力會隨著剛度的增加而增加,而且還會造成超高的建設投資額。結(jié)構(gòu)設計人員通常出于結(jié)構(gòu)安全、降低設計難度、縮短設計周期等方面的考慮,只是根據(jù)設計規(guī)范要求以及自身實踐經(jīng)驗,參考類似工程,確定結(jié)構(gòu)方案,然后進行強度、剛度、穩(wěn)定性的計算,驗算剪力墻結(jié)構(gòu)是否滿足要求。且其結(jié)構(gòu)抗倒塌設計很大程度上完全依賴于震害經(jīng)驗總結(jié)和近似計算分析,缺少對機理的深入理解和認識。因此提出一種既從整體上對結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能進行判斷,提高整體結(jié)構(gòu)系統(tǒng)抵御局部破壞的能力,又防止意外荷載或極端情況下造成構(gòu)件損傷進而引發(fā)連續(xù)倒塌的綜合優(yōu)化設計方法,降低造價并對結(jié)構(gòu)防倒塌設計進行指導是十分必要的。技術(shù)實現(xiàn)要素:本發(fā)明的目的在于提供一種鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗倒塌優(yōu)化設計方法,本發(fā)明從結(jié)構(gòu)系統(tǒng)整體出發(fā),不僅能從整體上對結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能進行判斷,還可以更直接地提高整體結(jié)構(gòu)系統(tǒng)抵御局部破壞的能力,防止意外荷載或極端情況下造成構(gòu)件損傷引發(fā)連續(xù)倒塌。本發(fā)明提出的一種鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)抗倒塌優(yōu)化設計方法,具體步驟如下:(1):根據(jù)建筑設計方案進行結(jié)構(gòu)初始設計,同時得到初始剪力墻結(jié)構(gòu)模型;(2):根據(jù)現(xiàn)行設計規(guī)范,由結(jié)構(gòu)初始設計與剪力墻布置情況,確定偶然事件或極端災害下可能的一處或多處結(jié)構(gòu)薄弱位置,如剪力墻角部等,引入構(gòu)件損傷與破壞;(3):采用有限單元法對剪力墻結(jié)構(gòu)模型進行重力作用下抗倒塌分析,若不滿足,則返回步驟(1)對初始剪力墻結(jié)構(gòu)模型布置進行調(diào)整,并優(yōu)化結(jié)構(gòu)初始設計;若滿足條件,則進入步驟(4);(4):對剪力墻結(jié)構(gòu)模型進行多遇烈度地震作用下彈性變形驗算,并與《建筑抗震設計規(guī)范》進行對比,若不滿足,則返回步驟(1)對初始剪力墻結(jié)構(gòu)模型布置進行調(diào)整,并優(yōu)化結(jié)構(gòu)初始設計;重復步驟(2)-(3),若滿足條件,則進入步驟(5);(5):對剪力墻結(jié)構(gòu)模型進行罕遇烈度地震作用下彈塑性倒塌分析,并得到結(jié)構(gòu)承載力需求;若剪力墻結(jié)構(gòu)模型發(fā)生倒塌,則說明剪力墻結(jié)構(gòu)模型的設計抗倒塌能力無法滿足規(guī)范要求,不能實現(xiàn)大震不倒的設計目標,返回步驟(1),根據(jù)承載力需求不斷調(diào)整,并優(yōu)化結(jié)構(gòu)初始設計;重復步驟(2)-(4);(6):重復步驟(2)-(5),對關(guān)鍵部位或設計的薄弱部位逐一地進行抗倒塌能力分析與安全性評估;若剪力墻結(jié)構(gòu)模型未倒塌,則進行延性構(gòu)造措施等結(jié)構(gòu)優(yōu)化,最終得到該設計為考慮偶然事件或極端情況下防止連續(xù)倒塌的最優(yōu)設計。本發(fā)明中,剪力墻結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)初步布置應滿足墻體長度合理,布置均勻;同時布置應加強周邊外圍剛度,減少中心剛度且剪力墻邊緣構(gòu)件應形狀簡單,走向明確。本發(fā)明中,進行大震彈塑性變形驗算時,評估標準為預設層間位移角;大震彈塑性分析時,地震波根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》參數(shù)要求和數(shù)量進行選擇,地震波峰值選取建筑結(jié)構(gòu)場地和烈度要求的罕遇地震峰值。本發(fā)明中,所述偶然事件或極端災害包括地震或炸藥、燃氣觸發(fā)的爆炸荷載以及運動物體引起的撞擊荷載。本發(fā)明中,用有限元軟件ABAQUS進行剪力墻的倒塌全過程分析,采用基于動力學方程的顯式有限單元法的求解格式,具有較好的穩(wěn)定性。本發(fā)明的有益效果在于:本發(fā)明從結(jié)構(gòu)系統(tǒng)整體出發(fā),不僅能從整體上對結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能進行判斷,還可以更直接的提高整體結(jié)構(gòu)系統(tǒng)抵御局部破壞的能力,防止意外荷載或極端情況下造成構(gòu)件損傷引發(fā)連續(xù)倒塌。本發(fā)明設計過程簡單,概念清晰,尤其對重要構(gòu)件部位破壞引起的連續(xù)性倒塌提供了參考方法與解決手段,具有普遍的適用性。附圖說明圖1表示用來證明本發(fā)明方法算例的典型剪力墻計算建模示意圖;圖2表示該剪力墻結(jié)構(gòu)引入損傷后重力荷載作用下結(jié)構(gòu)損傷圖;圖3表示該剪力墻結(jié)構(gòu)某地震波7度基本烈度地震作用下的損傷分布;其中:(a)為整體,(b)為角部;圖4表示該剪力墻結(jié)構(gòu)某地震波7度罕遇烈度地震作用下的損傷分布;其中:(a)為整體,(b)為角部;圖5表示該剪力墻結(jié)構(gòu)的計算模型的倒塌分析過程;其中:其中:(a)為初始破壞時刻,(b)為嚴重破壞時刻;(c)為倒塌時刻;圖6表示本發(fā)明步驟流程圖。具體實施方式下面結(jié)合附圖,以某一構(gòu)件失效為例詳細說明本發(fā)明的具體實施方式。實施例1:本發(fā)明進行鋼筋混凝土剪力墻防倒塌設計的優(yōu)化方法步驟如下:步驟(1):根據(jù)既定條件對鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)進行常規(guī)設計,得到初始模型,如圖1所示。考慮上海地區(qū)7度抗震設防,Ⅳ類場地土,設防抗震分組第一組,不考慮風荷載作用。結(jié)構(gòu)為7層鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)自振頻率見表1。步驟(2):選擇具體一個關(guān)鍵部位做失效處理,本例選用剪力墻角部產(chǎn)生意外損傷。步驟(3):采用ABAQUS有限元軟件,考慮重力荷載作用下鋼筋混凝土剪力墻的損傷,如圖2所示,角部對應的樓板位置出現(xiàn)部分損傷,在設計中應予以加強。底層相鄰剪力墻構(gòu)件均未出現(xiàn)明顯的塑性應變,說明該結(jié)構(gòu)設計具有一定的抗連續(xù)倒塌能力。步驟(4):施加不同類型的地震波,進行7度基本烈度地震作用下的驗算。某典型ElCentro地震波基本烈度地震作用下的結(jié)構(gòu)最大層間位移角見表2,樓層加速度見表3,結(jié)構(gòu)損傷分布如圖3所示,剪力墻角部、剪力墻與樓層相交部位以及連梁等部位,產(chǎn)生了顯著的損傷與開裂,此時結(jié)構(gòu)仍未發(fā)生倒塌。另一方面,相同地震烈度作用下,不同地震波產(chǎn)生的損傷存在一定差異。不同地震波所引起的結(jié)構(gòu)損傷與開裂的巨大差異,在結(jié)構(gòu)分析與設計中應該給予特別關(guān)注。步驟(5):進行7度罕遇地震作用下的抗倒塌驗算。某典型ElCentro地震波基本烈度地震作用下的結(jié)構(gòu)最大層間位移角見表4,樓層加速度見表5,結(jié)構(gòu)的損傷和開裂如圖4所示。此時結(jié)構(gòu)在剪力墻角部已經(jīng)產(chǎn)生了非常明顯的分布式損傷和開裂,結(jié)構(gòu)底部損傷已經(jīng)十分嚴重,之后結(jié)構(gòu)發(fā)生了整體倒塌。倒塌過程如圖5所示。破壞主要集中在第1層及第2層,倒塌破壞過程中的構(gòu)件破壞順序依次為失效處剪力墻→相鄰剪力墻→底層結(jié)構(gòu)→整體結(jié)構(gòu)。此時對易于遭受損傷角柱處重新進行設計,重復步驟(2)-(4),以達到最優(yōu)化。步驟(6):重復步驟(2)-(5),對其他關(guān)鍵部位或設計的薄弱部位逐一進行抗倒塌能力分析與安全性評估;若剪力墻結(jié)構(gòu)模型未倒塌,則進行延性構(gòu)造措施等結(jié)構(gòu)優(yōu)化,最終得到該設計為考慮偶然事件或極端情況下防止連續(xù)倒塌的最優(yōu)設計。表1結(jié)構(gòu)自振頻率振型號自振頻率(Hz)11.5121.5232.2846.5256.5466.7179.20810.78913.481013.71表2ElCentro波雙向基本烈度地震作用下各層最大層間位移角樓層X向?qū)娱g位移角Y向?qū)娱g位移角71/4351/85761/4751/109151/5921/109141/7431/92331/7241/92321/5921/91311/6721/1355表3ElCentro波雙向基本烈度地震作用下各層峰值加速度(單位mm/s2)樓層X向峰值加速度Y向峰值加速度742922903621821492524901736437042320336872926236772504128101989表4ElCentro波雙向罕遇地震作用下各層最大層間位移角樓層X向?qū)娱g位移角Y向?qū)娱g位移角71/1901/31861/2231/84051/2371/67741/2451/77831/2921/54221/2551/41611/3681/545表5ElCentro波雙向罕遇地震作用下各層峰值加速度(單位mm/s2)樓層X向峰值加速度Y向峰值加速度748624524624792439533422995447654043349933937244654281144033154當前第1頁1 2 3 
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