一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法。使用本發(fā)明能夠有效地對(duì)不凝氣體在部分重力條件下對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響進(jìn)行評(píng)估。本發(fā)明首先分析了最惡劣情況，即儲(chǔ)液器氣空間容積最小時(shí)，相同不凝氣體量的分壓力最大，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器相變溫度升高幅度最大，不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響最大，然后根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程獲得不凝氣體的分壓力，根據(jù)氨工質(zhì)飽和蒸汽壓與溫度之間的關(guān)系獲得氨工質(zhì)的壓力，從而獲得蒸發(fā)器的溫度，進(jìn)而獲得由不凝氣體引起的重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，從而對(duì)部分重力情況下不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的最大惡劣影響情況進(jìn)行評(píng)估。
【專利說明】-種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明設(shè)及航天器熱控制【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其設(shè)及一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相 流體回路影響分析方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 在月球（或行星）著陸探測(cè)活動(dòng)中，由于月球表面晝夜溫差大、探測(cè)器月夜期間無 電能，為解決探測(cè)器月夜生存的難題，采用同位素核熱源+重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的熱控 設(shè)計(jì)方案，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的系統(tǒng)組成如圖1所示，包括蒸發(fā)器1 (包括絲網(wǎng)蒸發(fā)器 7、液體分流器8和蒸氣匯流器9)、蒸氣管路2、冷凝管路3、儲(chǔ)液器4、液體管路6和控制閥 5,其中，冷凝管路3位于儲(chǔ)液器4重力場(chǎng)上方，蒸發(fā)器1位于儲(chǔ)液器4重力場(chǎng)的下方、并與 同位素?zé)嵩炊U合安裝，儲(chǔ)液器4內(nèi)液面和蒸發(fā)器1底部之間形成重力輔助高度差；儲(chǔ)液器 4通過液體管路6連接至蒸發(fā)器1入口，在液體管路6上設(shè)有控制閥5,蒸發(fā)器1出口依次 通過蒸氣管路2、冷凝器管路3連接至儲(chǔ)液器4,形成封閉的管路系統(tǒng)。為確保重力驅(qū)動(dòng)兩 相流體回路在-50°C?70°C溫度范圍內(nèi)具有良好的傳熱特性，選擇氨作為工作介質(zhì)。月晝 期間，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路控制閥5關(guān)閉，阻斷同位素核熱源的熱量向探測(cè)器內(nèi)部傳遞， 同位素核熱源的熱量通過自身的熱福射向外散失，溫度高達(dá)250°C?260°C，從而使得與之 禪合的蒸發(fā)器1的溫度高達(dá)250°C?260°C。因重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工作介質(zhì)為氨，回 路材質(zhì)為022化17Nil2Mo2不誘鋼，鑲元素含量為10%?14%，氨在鑲元素作催化劑、溫度 高達(dá)250°C?260°C條件下，分解產(chǎn)生氮?dú)夂桶睔獾炔蝗苡谝后w氨的不凝氣體。月夜期間， 控制閥5開啟，依靠月球重力的驅(qū)動(dòng)，兩相流體回路啟動(dòng)運(yùn)行，隨著氨工質(zhì)的循環(huán)，回路內(nèi) 部的不凝氣體將全部聚集在儲(chǔ)液器4上部的氣空間（其氮?dú)夂桶睔庠谝喊敝械娜芙舛葮O微 量，可忽略），形成不凝氣體的分壓力，在儲(chǔ)液器4溫度不變的條件下，儲(chǔ)液器4內(nèi)氨工質(zhì)的 飽和分壓力不變，從而導(dǎo)致儲(chǔ)液器4內(nèi)總壓力較無不凝氣體時(shí)變大，導(dǎo)致系統(tǒng)壓力升高，蒸 發(fā)器1內(nèi)壓力升高，工質(zhì)氨在蒸發(fā)器1內(nèi)相變溫度升高，從而導(dǎo)致與蒸發(fā)器1禪合的同位素 核熱源的溫度升高，同位素核熱源通過熱福射散失的熱量增大，因其發(fā)熱量恒定，因此通過 重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路傳入月球探測(cè)器的熱量減小，對(duì)月球探測(cè)器的熱控設(shè)計(jì)產(chǎn)生不利的 影響，因此需要對(duì)不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響進(jìn)行評(píng)估。
[0003] 通過對(duì)文獻(xiàn)的調(diào)研，尚未查到國(guó)內(nèi)外關(guān)于重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中不凝氣體影響 分析方法的報(bào)道。雖然可W直接采用重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路在地面上開展不凝氣體的影響 驗(yàn)證，但存在如下問題：
[0004] 因月球重力加速度為地球重力加速度的1/6,對(duì)蒸發(fā)器1輸入相同的熱載荷，在保 證冷凝管路3的散熱條件完全相同的條件下，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路地面試驗(yàn)過程中絲網(wǎng) 蒸發(fā)器7、蒸氣管路2、冷凝管路3中氨工質(zhì)的液體含量將高于在月球工作時(shí)。因充裝的氨 工質(zhì)質(zhì)量一定而且液體管路中工質(zhì)均為液態(tài)，因此地面試驗(yàn)過程中儲(chǔ)液器4的氣空間容積 將大于月面工作時(shí)。對(duì)于相同量的不凝氣體，地面試驗(yàn)時(shí)不凝氣體的分壓力小于月面工作 時(shí)，不凝氣體引起蒸發(fā)器相變溫度的升高W及同位素核熱源溫度升高的幅度將小于月面工 作時(shí)，因此直接在地面上進(jìn)行不凝氣體影響的試驗(yàn)驗(yàn)證無法評(píng)估月面上的真實(shí)影響。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 有鑒于此，本發(fā)明提供了一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方 法，能夠有效地對(duì)不凝氣體在部分重力條件下對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響進(jìn)行評(píng)估。
[0006] 本發(fā)明的不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法，包括如下步驟：
[0007] 步驟一，確定不凝氣體的氣體容積Vb:
[000引假設(shè)液態(tài)氨工質(zhì)僅在重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的儲(chǔ)液器和液體管路中，根據(jù)氨工質(zhì) 充裝量、液體管路尺寸和儲(chǔ)液器尺寸，得到儲(chǔ)液器的氣體容積，將所述儲(chǔ)液器的氣體容積確 定為不凝氣體的氣體容積Vb;
[0009] 步驟二，確定不凝氣體的分壓力Pb:
[0010] 測(cè)量?jī)?chǔ)液器的溫度，W儲(chǔ)液器的溫度作為不凝氣體的溫度Tb;根據(jù)理想氣體狀態(tài) 方程PJb= ruRTb得到不凝氣體的分壓力Pb，其中，rib為不凝氣體量，R為氣體常數(shù)；
[00川步驟S，確定蒸發(fā)器的溫度心
[0012] W儲(chǔ)液器的溫度作為儲(chǔ)液器內(nèi)氨工質(zhì)的溫度T。。，代入氨工質(zhì)的飽和蒸汽壓與溫度 之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系獲得儲(chǔ)液器內(nèi)氨工質(zhì)的分壓力P。。;根據(jù)儲(chǔ)液器的壓力P。等于儲(chǔ)液器內(nèi)氨 工質(zhì)的分壓力P。。與步驟二獲得的不凝氣體的分壓力P b之和，計(jì)算得到儲(chǔ)液器的壓力P根 據(jù)蒸發(fā)器壓力Pz等于儲(chǔ)液器的壓力P。、蒸發(fā)器壓力Pz即為蒸發(fā)器內(nèi)氨工質(zhì)的壓力P az的等 效關(guān)系，將儲(chǔ)液器的壓力P。代入氨工質(zhì)的飽和蒸汽壓與溫度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，得到蒸發(fā)器 內(nèi)氨工質(zhì)的溫度T。,，將蒸發(fā)器內(nèi)氨工質(zhì)的溫度Tji定為蒸發(fā)器的溫度T
[0013] 步驟四，計(jì)算蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器的溫差，得到不凝氣體量與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器溫差的 對(duì)應(yīng)關(guān)系，該對(duì)應(yīng)關(guān)系用于表達(dá)部分重力情況下不凝氣體量對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影 響；蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器溫差越大，表明不凝氣體量對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響越大。
[0014] 其中，所述步驟二中不凝氣體量的獲得方法如下：
[0015] 步驟1，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T之間 的關(guān)系標(biāo)定：
[0016] 步驟1. 1，向重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中充入一定量的用于模擬不凝氣體的高純氮 氣后，對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路進(jìn)行傳熱特性試驗(yàn)，測(cè)量獲得重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中蒸 發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，其中，氮?dú)饧兌炔坏陀?9. 999% ;
[0017] 步驟1. 2,改變高純氮?dú)獾某淙肓?，重?fù)步驟1. 1，獲得不同量的高純氮?dú)鈺r(shí)對(duì)應(yīng) 的蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，繪制高純氮?dú)饬颗c蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲 線，即重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲線 C；
[0018] 步驟2,釋放重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路內(nèi)的工質(zhì)和不凝氣體，重新充裝工質(zhì)，進(jìn)行壽 命試驗(yàn)，壽命試驗(yàn)結(jié)束后，將重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工作溫度調(diào)為與步驟1進(jìn)行傳熱特 性試驗(yàn)時(shí)的工作溫度一致；測(cè)量獲得蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差；根據(jù)步驟1獲得的關(guān)系 曲線C，獲得該溫差下對(duì)應(yīng)的高純氮?dú)饬?，該高純氮?dú)饬考礊橹亓︱?qū)動(dòng)兩相流體回路產(chǎn)生的 不凝氣體量。
[0019] 所述步驟1中重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路傳熱特性試驗(yàn)時(shí)，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的 工作溫度盡可能接近其最低工作溫度。
[0020] 有益效果；
[0021] 本發(fā)明首先分析了不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的最惡劣的影響情況，即儲(chǔ) 液器氣空間容積最小時(shí)，相同不凝氣體量的分壓力最大，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器相 變溫度升高幅度最大，不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響最大，然后根據(jù)理想氣體 狀態(tài)方程獲得不凝氣體的分壓力，根據(jù)氨工質(zhì)飽和蒸汽壓與溫度之間的關(guān)系獲得氨工質(zhì)的 壓力，從而獲得蒸發(fā)器的溫度，進(jìn)而獲得由不凝氣體引起的重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器 與儲(chǔ)液器之間的溫差，從而對(duì)部分重力情況下不凝氣體對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的最大惡 劣影響情況進(jìn)行評(píng)估。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0022] 圖1為重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的系統(tǒng)組成示意圖。
[0023] 圖2為本發(fā)明方法的流程示意圖。
[0024] 其中，1-蒸發(fā)器，2-蒸汽管路，3-冷凝管路，4-儲(chǔ)液器，5-控制閥，6-液體管路， 7-絲網(wǎng)蒸發(fā)器，8-液體分流器，9-蒸汽匯流器。

【具體實(shí)施方式】
[0025] 下面結(jié)合附圖并舉實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)描述。
[0026] 本發(fā)明提供了一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法。
[0027] 重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路月面工作時(shí)，液體管路6、液體分流器8中為液相，絲網(wǎng)蒸 發(fā)器7、蒸氣匯流器9、蒸氣管路2、冷凝管路3為氣液兩相態(tài)，儲(chǔ)液器4中工質(zhì)在重力作用下 分層，下部空間為液態(tài)，上部空間為氣相。對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路而言，因工質(zhì)的充裝量 一定，絲網(wǎng)蒸發(fā)器7、蒸氣匯流器9、蒸氣管路2 W及冷凝管路3中液態(tài)氨工質(zhì)的含量越小， 儲(chǔ)液器4內(nèi)液體工質(zhì)占據(jù)的空間越大，氣空間越小，相同不凝氣體量的分壓力越大，重力驅(qū) 動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器相變溫度升高幅度越大。由于氣液兩相流動(dòng)的復(fù)雜性，無法對(duì)絲網(wǎng) 蒸發(fā)器7、蒸氣匯流器9、蒸氣管路2 W及冷凝管路3中液態(tài)氨工質(zhì)的含量進(jìn)行準(zhǔn)確的分析， 因此無法準(zhǔn)確計(jì)算儲(chǔ)液器氣空間的容積。為確保分析結(jié)果趨于保守，假定絲網(wǎng)蒸發(fā)器7、蒸 氣匯流器9、蒸氣管路2 W及冷凝管路3中全部為氣態(tài)，儲(chǔ)液器中液態(tài)氨工質(zhì)占據(jù)的空間最 大，氣空間容積最小，不凝氣體分壓力最大，對(duì)月球探測(cè)器熱控的影響最惡劣。
[002引此時(shí)，氨工質(zhì)位于儲(chǔ)液器4和液體管路6中，由于氨工質(zhì)的充裝量、液體管路的尺 寸已知，可W獲得儲(chǔ)液器中氨工質(zhì)的容積，然后再根據(jù)儲(chǔ)液器的容積減去氨工質(zhì)的容積得 到儲(chǔ)液器的氣體容積，儲(chǔ)液器的氣體容積即為不凝氣體的氣體容積。根據(jù)理想氣體狀態(tài)方 程PV = nRT，其中，P為不凝氣體的分壓力，V為不凝氣體的氣體容積，n為不凝氣體的物質(zhì) 的量，R為氣體常數(shù)，T為儲(chǔ)液器溫度，可W獲得不凝氣體的分壓力；同時(shí)，根據(jù)氨工質(zhì)的飽 和蒸汽壓與溫度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系可W查表獲得儲(chǔ)液器中氨工質(zhì)的分壓力，從而可W獲得儲(chǔ) 液器的壓力（儲(chǔ)液器的壓力為氨工質(zhì)分壓力與不凝氣體分壓力之和），由于蒸發(fā)器與儲(chǔ)液 器之間的流體阻力可忽略，蒸發(fā)器的壓力與儲(chǔ)液器的壓力相等，根據(jù)氨工質(zhì)飽和蒸汽壓與 溫度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系可W查表獲得蒸發(fā)器的溫度，從而可W得到蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫 差，從而得到了不凝氣體量與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間溫差的對(duì)應(yīng)關(guān)系，即獲得了不凝氣體量 對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響。
[0029] 上述分析是建立在重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中不凝氣體量已知的前提下。不凝氣體 量可W根據(jù)同日提交的"重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路不凝氣體量的間接測(cè)試方法"專利申請(qǐng)中 的方法獲得，即利用重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差、W及不凝氣體量 與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差的對(duì)應(yīng)關(guān)系標(biāo)定曲線獲得，具體方法如下：
[0030] 步驟1，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T之間 的關(guān)系標(biāo)定：
[0031] 步驟1. 1，向重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中充入一定量的用于模擬不凝氣體的高純氮 氣后，對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路進(jìn)行傳熱特性試驗(yàn)，測(cè)量獲得重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中蒸 發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，其中，氮?dú)饧兌炔坏陀?9. 999% ;
[0032] 步驟1. 2,改變高純氮?dú)獾某淙肓?，重?fù)步驟1. 1，獲得不同量的高純氮?dú)鈺r(shí)對(duì)應(yīng) 的蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，繪制高純氮?dú)饬颗c蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲 線，即重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲線 C；
[0033] 步驟2,釋放重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路內(nèi)的工質(zhì)和不凝氣體，重新充裝工質(zhì)，進(jìn)行壽 命試驗(yàn)，壽命試驗(yàn)結(jié)束后，將重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工作溫度調(diào)為與步驟1進(jìn)行傳熱特 性試驗(yàn)時(shí)的工作溫度一致；測(cè)量獲得蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差；根據(jù)步驟1獲得的關(guān)系 曲線C，獲得該溫差下對(duì)應(yīng)的高純氮?dú)饬?，該高純氮?dú)饬考礊橹亓︱?qū)動(dòng)兩相流體回路產(chǎn)生的 不凝氣體量。
[0034] 其中，步驟1中重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路傳熱特性試驗(yàn)時(shí)，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路 的工作溫度盡可能接近其最低工作溫度。
[0035] 表1給出了重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路各部件的容積W及工質(zhì)的充裝量，表2給出了 不凝氣體量為3. 84X 10可1〇1時(shí)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路不同工作溫度下蒸發(fā)器相變溫度的 增大量，其中，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工作溫度即為儲(chǔ)液器溫度。
[0036] 表1重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路各部件的容積及充裝量
[0037]

【權(quán)利要求】
1. 一種不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法，其特征在于，包括如下 步驟： 步驟一，確定不凝氣體的氣體容積vb: 假設(shè)液態(tài)氨工質(zhì)僅在重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的儲(chǔ)液器和液體管路中，根據(jù)氨工質(zhì)充裝 量、液體管路尺寸和儲(chǔ)液器尺寸，得到儲(chǔ)液器的氣體容積，將所述儲(chǔ)液器的氣體容積確定為 不凝氣體的氣體容積vb; 步驟二，確定不凝氣體的分壓力pb: 測(cè)量?jī)?chǔ)液器的溫度，以儲(chǔ)液器的溫度作為不凝氣體的溫度Tb;根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程 PbVb= n bRTb得到不凝氣體的分壓力P b，其中，nb為不凝氣體量，R為氣體常數(shù)； 步驟三，確定蒸發(fā)器的溫度Tz: 以儲(chǔ)液器的溫度作為儲(chǔ)液器內(nèi)氨工質(zhì)的溫度Ta。，代入氨工質(zhì)的飽和蒸汽壓與溫度之間 的對(duì)應(yīng)關(guān)系獲得儲(chǔ)液器內(nèi)氨工質(zhì)的分壓力Pa。;根據(jù)儲(chǔ)液器的壓力P。等于儲(chǔ)液器內(nèi)氨工質(zhì) 的分壓力Pa。與步驟二獲得的不凝氣體的分壓力P b之和，計(jì)算得到儲(chǔ)液器的壓力P。;根據(jù)蒸 發(fā)器壓力Pz等于儲(chǔ)液器的壓力P。、蒸發(fā)器壓力Pz即為蒸發(fā)器內(nèi)氨工質(zhì)的壓力P az的等效關(guān) 系，將儲(chǔ)液器的壓力P。代入氨工質(zhì)的飽和蒸汽壓與溫度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，得到蒸發(fā)器內(nèi)氨 工質(zhì)的溫度Taz，將蒸發(fā)器內(nèi)氨工質(zhì)的溫度Taz確定為蒸發(fā)器的溫度T z; 步驟四，計(jì)算蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器的溫差，得到不凝氣體量與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器溫差的對(duì)應(yīng) 關(guān)系，該對(duì)應(yīng)關(guān)系用于表達(dá)部分重力情況下不凝氣體量對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響： 蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器溫差越大，表明不凝氣體量對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的影響越大。
2. 如權(quán)利要求1所述的不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法，其特征 在于，所述步驟二中不凝氣體量的獲得方法如下： 步驟1，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T之間的關(guān) 系標(biāo)定： 步驟1. 1，向重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中充入一定量的用于模擬不凝氣體的高純氮?dú)夂螅?對(duì)重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路進(jìn)行傳熱特性試驗(yàn)，測(cè)量獲得重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中蒸發(fā)器與 儲(chǔ)液器之間的溫差，其中，氮?dú)饧兌炔坏陀?9. 999% ; 步驟1. 2,改變高純氮?dú)獾某淙肓?，重?fù)步驟1. 1，獲得不同量的高純氮?dú)鈺r(shí)對(duì)應(yīng)的蒸 發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差，繪制高純氮?dú)饬颗c蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲線， 即重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路中不凝氣體量Q與蒸發(fā)器和儲(chǔ)液器之間的溫差T的關(guān)系曲線C ; 步驟2,釋放重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路內(nèi)的工質(zhì)和不凝氣體，重新充裝工質(zhì)，進(jìn)行壽命試 驗(yàn)，壽命試驗(yàn)結(jié)束后，將重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工作溫度調(diào)為與步驟1進(jìn)行傳熱特性試 驗(yàn)時(shí)的工作溫度一致；測(cè)量獲得蒸發(fā)器與儲(chǔ)液器之間的溫差；根據(jù)步驟1獲得的關(guān)系曲線 C，獲得該溫差下對(duì)應(yīng)的高純氮?dú)饬?，該高純氮?dú)饬考礊橹亓︱?qū)動(dòng)兩相流體回路產(chǎn)生的不凝 氣體量。
3. 如權(quán)利要求2所述的不凝氣體對(duì)部分重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路影響分析方法，其特征 在于，所述步驟1中重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路傳熱特性試驗(yàn)時(shí)，重力驅(qū)動(dòng)兩相流體回路的工 作溫度盡可能接近其最低工作溫度。
【文檔編號(hào)】G06F19/00GK104504241SQ201410720129
【公開日】2015年4月8日 申請(qǐng)日期:2014年12月2日 優(yōu)先權(quán)日:2014年12月2日
【發(fā)明者】苗建印, 王錄, 張紅星, 何江 申請(qǐng)人:北京空間飛行器總體設(shè)計(jì)部