專利名稱：沖擊破壞預測方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種高精度的樹脂成形品的沖擊破壞預測方法。
背景技術：
樹脂是粘彈性體，具有越快地變形就越硬越脆的性質。由 于樹脂具有該性質，因此，若在模擬時不知道變形時的應變速 度，則無法預測準確的斷裂應變。
另外，成形的樹脂成形品具有強度及導致斷裂的應變在與 流動方向不同的方向上而不同的性質。因此，樹脂成形品有時 從沖擊模擬結果中的最大產生應變之外的部位斷裂。因此，公 知有考慮到樹脂制品的各向異性的樹脂制品的沖擊破壞預測方 法(專利文獻l )。
根據專利文獻l,在考慮到樹脂成形品的各向異性時，采 用流動方向及與流動方向垂直的方向的平均值來提高解析精 度。但是，由于輸入物性是平均值，因此與實際的破損應變容 許值相比，判定輸入物性在流動方向上為偏低的值、在與流動 方向垂直的方向上為偏高的值，因此很有可能進行錯誤的判斷。
還公知有將規(guī)定形狀的樹脂成形品的實際試驗結果與沖擊 模擬的結果進行比較而采用兩者的變形形態(tài) 一致的情況的破壞
判定值的方法(專利文獻2)。在該專利文獻2所述的方法中， 不實施實際試-驗就無法進行判定。
此外，公開有即使不進行與實際的樹脂成形品的應變速度 相對應的拉伸試驗，也能夠計算出對樹脂成形品實施沖擊模擬 時所需的樹脂材料破壞的應變的值，并且通過僅進行2次~ 3次
4的較少的沖擊模擬，能夠容易地計算出預測的導致破壞的實際
條件的的技術(專利文獻3)。在專利文獻3中，由于設法將與
結果方程式化，因此，能夠預測產生迄今為止無法做到的高精 度的破壞的實驗條件。
專利文獻l:曰本4爭開2002 — 228566號7>才艮 專利文獻2:曰本凈爭開2002 — 226164號^^才艮 專利文獻3:曰本斗寺開2005 — 337784號乂>才艮 但是，即使是上述專利文獻3的沖擊模擬的破壞判定方法， 也有時判定結果與實驗結果不同，要求進一步改良。另外，在 上述專利文獻中，未考慮樹脂成形品的應變速度隨時間的變化。

發(fā)明內容
本發(fā)明是為了解決以上目的而做成的，其目的在于提供一 種對樹脂成形品施加沖擊的情況下的更準確的沖擊破壞預測方 法。
本發(fā)明人為了解決上述課題而反復進行深入研究。結果發(fā) 現，在由以往的樹脂成形品的沖擊破壞預測方法進行的預測與 實際的沖擊實驗結果不同的大多數情況下，只要考慮到對樹脂 成形品施加沖擊時樹脂成形品的應變速度隨時間的變化，預測 就與實驗結果一致，從而完成本發(fā)明。更具體地講，本發(fā)明提 供以下內容。
(1) 一種沖擊破壞預測方法，是通過模擬進行的樹脂成 形品的沖擊破壞預測方法，其中，包括斷裂應變-應變速度 的關系式導出工序，該關系式是使用由該樹脂制作的樹脂試樣 而由每個應變速度對應的應力-應變曲線獲得的；第l模擬， 模擬在規(guī)定條件下對上述樹脂成形品的規(guī)定位置施加沖擊時的、上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的產生應變；第
2模擬，模擬在規(guī)定條件下對上述樹脂成形品的規(guī)定位置施加
沖擊時的、上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的應變速
擬隨時間變化的斷裂應變；比較判定工序，使用上述第1及第2 模擬結果，隨著時間變化對上述產生應變與上述斷裂應變進行 比較，在上述產生應變大于上述斷裂應變的情況下，判定上述 樹脂成形品產生破壞。
(2) 根據(1)所述的沖擊破壞預測方法，其中，上述規(guī) 定位置是最大應變產生部分。
(3) 根據(1)所述的沖擊破壞預測方法，其中，上述樹 脂試樣是具有熔接部分的試樣，上述關系式導出工序是上述熔 接部分的斷裂應變-應變速度的關系式導出工序，上述規(guī)定位 置是熔接部分。
(4) 根據(1 )所述的沖擊破壞預測方法，其中，上述關 系式導出工序是沿著與上述樹脂成形品的樹脂流動方向正交的 方向的部分的斷裂應變-應變速度的關系式導出工序，上述規(guī) 定位置是沿著與上述樹脂成形品的樹脂流動方向正交的方向的 部分。
采用本發(fā)明，在對樹脂成形品施加沖擊時，通過考慮樹脂 成形品的應變速度、產生應變等隨時間的變化，能夠極為準確 地預測樹脂成形品的沖擊破壞。


圖l是表示實施例l的應力-應變曲線的圖。 圖2是表示實施例l的關系方程式的圖。 圖3是表示實施例1的沖擊破壞試驗的圖。圖5是表示實施例1的第1模擬、第2模擬的圖。 圖6是表示實施例2的關系方程式的圖。
圖7 ( a)是表示實施例2的沖擊試驗的圖。圖7 (b)是表 示最大產生應變部位和熔接部的圖。
圖9是表示實施例2的第l模擬及第2模擬的圖。
具體實施例方式
下面，詳細說明本發(fā)明的一個實施方式，^旦本發(fā)明并不限 于如下實施方式，但在本發(fā)明的目的范圍內能夠適當地變更來 實施。
關系式導出工序
關系式導出工序是指，首先在獲得每個應變速度對應的應 力-應變曲線之后，導出由應力-應變曲線獲得的斷裂點的斷 裂應變、與斷裂點的應變速度之間的關系式(關系方程式)的 工序。利用實施例詳細說明具體的關系式導出的一個例子。
在獲得每個應變速度對應的應力-應變曲線時實驗的應變 速度優(yōu)選為在對樹脂成形品施加沖擊時樹脂成形品的應變速度 程度。其原因在于能夠獲得更準確的關系方程式。
關系方程式的斜率根據樹脂的種類等而不同。本發(fā)明的沖 擊破壞預測方法無論是哪種樹脂都能夠預測沖擊破壞，但本發(fā) 明的沖擊破壞預測方法的特征在于，即使由于應變速度的不同 而斷裂應變隨時間的變化較大，也能夠較佳地預測。采用本發(fā) 明的沖擊破壞預測方法，即使在應變速度變?yōu)?0倍時斷裂應變 減少5成以上，也能夠較佳地進行沖擊s皮壞預測。
作為樹脂成形品所含有的樹脂，能夠列舉聚乙烯、聚丙烯、聚苯乙烯、ABS、聚氯乙烯、聚酰胺、聚縮醛、聚乙酸酯、聚苯乙醚、聚對苯二曱酸乙二醇酯、聚對苯二曱酸丁二酯、聚苯硫醚、聚酰亞胺、聚酰胺-酰亞胺、多芳基化合物、聚砜、聚醚砜、聚酮醚、液晶聚合物、聚四氟乙烯、熱塑性彈性體等各種樹脂或者它們的樹脂混合物。并且，還能夠采用向這些樹脂或樹脂混合物中添加填充材料、阻燃劑、穩(wěn)定劑等添加劑而成的樹脂組成物。
在對樹脂成形品施加沖擊時，施加到樹脂成形品上的應變速度不恒定而隨時間變化而變化。在本發(fā)明的沖擊石皮壞預測方法中，本發(fā)明的特征在于考慮該隨時間的變化。即，本發(fā)明的特征在于，即使是含有產生應變、斷裂應變或者應變速度隨時間的變化較大的樹脂的樹脂成形品，也能夠準確地進行預測，作為如上所述隨時間的變化變大的樹脂，例如可列舉聚縮醛、聚對苯二甲酸丁二酯、聚苯硫醚等。
另外，即使是熔接部、與樹脂流動方向正交的方向、沿著樹脂流動方向的方向等相同的樹脂成形品，斷裂應變等也由于施加沖擊的位置的不同而不同。因而，通過針對每個這些強度不同的部分求出關系式，能夠對樹脂成形品進行更準確的沖擊破壞預測。特別是，即使在熔接部等的樹脂成形品中較弱的部分也^皮施加沖擊時，每個時間在該部分的應變速度的變化較大。并且，在這些部分，斷裂應變較小。因而，在以往那樣的未考慮隨時間產生的應變、應變速度等的方法中，準確地預測這些部分的斷裂是極為困難的。采用本發(fā)明的沖擊破壞預測，由于也考慮到對樹脂成形品施加沖擊時產生的應變、應變速度等隨時間的變化來進行預測，能夠也包括這樣的樹脂成形品中的部分在內地進行模擬，因此，能夠非常準確地預測斷裂、破壞形態(tài)。
8第l模擬
第1模擬是指模擬在規(guī)定條件下對樹脂成形品的規(guī)定位置施加沖擊時樹脂成形品的規(guī)定部分隨時間變化的產生應變的工序。在對樹脂成形品施加沖擊時，通過對樹脂成形品的規(guī)定部分隨時間變化的產生應變的變化進行模擬，能夠在后述的比較判斷工序中準確地預測沖擊石皮壞。利用實施例詳細i兌明具體的第l模擬的一個例子。
作為用于進行上述第l模擬的軟件，例如可列舉LS -DYNA、RADIOSS、MASYMO、MSC. dytoran、PAM- CLASH
等，但只要適合本發(fā)明的目的就沒有特別的限定，能夠使用任何軟件。
"沖擊破壞"與持續(xù)地反復施加負荷來破壞的疲勞破壞等不同，是指在被施加沖擊之后在大約l秒以內破壞。"沖擊"是指對樹脂成形品急劇地施加力。沖擊可以是單軸沖擊，也可以是多軸沖擊，但明顯地顯現本發(fā)明效果的是多軸沖擊。采用本發(fā)明的沖擊破壞預測方法，即使沿各個方向施力，也能夠通過使用多個關系方程式來應對。
"規(guī)定位置"是指，實際上對樹脂成形品施加沖擊的位置。
由于本發(fā)明是預測在對樹脂成形品施加沖擊時是否產生破壞的方法，因此，即使在預測的階段，也需要在與實際上對樹脂成形品施加沖擊的位置相同的位置進行模擬。
"規(guī)定條件，，是指，實際上對樹脂成形品施加沖擊時的沖擊條件，作為具體的條件，能夠列舉出沖撞速度、落下高度、沖撞能量等，但只要能夠數值化就沒有特別的限定。本發(fā)明的沖擊破壞預測方法能夠準確地對樹脂成形品相對于各種條件的沖擊是否產生石皮壞進行預測，但在導致樹脂成形品 一 瞬間破壞這樣的很強的沖擊條件下，不太需要考慮產生應變、應 速度等隨時間的變化。若不考慮更明顯地顯現本發(fā)明效果的"規(guī)定條件"、即產生應變、應變速度等隨時間的變化就無法準確地預測對樹脂成形品施加沖擊時是否產生破壞，在這樣的規(guī)定條件下的沖擊是指，在對樹脂成形品施加沖擊之后l x 10_4秒~ l秒以內導致樹脂成形品破壞的條件。
"樹脂成形品的規(guī)定部分"是指，只要是在樹脂成形品中想要預測是否產生破壞的部分，其部位就沒有特別的限定。但是，本發(fā)明是能夠準確地預測對樹脂成形品施加沖擊時是否產生破壞的方法。即使是如上所述相同的樹脂成形品，也由于樹脂成形品內的位置不同，導致斷裂所需的應變速度不同。因而，通過針對每個使用規(guī)定的關系方程式的部分對最大應變產生部分隨時間變化的產生應變進行模擬，能夠在對樹脂成形品施加規(guī)定條件的沖擊的情況下準確地預測樹脂成形品是否產生破壞。只要在這些部分中應變最大的部分不石皮壞，樹脂成形品也不會A皮壞。
"隨時間變化的產生應變"是指，樹脂成形品的規(guī)定部分的產生應變的隨時間變化。通過進行隨時間變化的模擬，實現作為本發(fā)明效果的具有高準確性的沖擊破壞預測。在以往的方法中，認為樹脂受到沖擊時的應變速度恒定，因此，認為產生應變和斷裂應變均恒定。但是，在本發(fā)明中如下所述地考慮到樹脂成形品受到沖擊時的應變速度、產生應變、斷裂應變的隨時間變化，因此，能夠極為準確地對樹脂成形品進行沖擊破壞預測。
在樹脂成形品中，由于其材料為樹脂，因此，樹脂成形品在沖擊時受到的應變速度隨時間變化有很大不同。在沖擊時受到的應變速度隨時間進行變化時，斷裂應變也隨時間進行變化。由于斷裂應變隨時間進行變化，產生應變也隨時間進行變化，內，產生應變的值容易大于斷裂應變。產生應變大于斷裂應變是指樹脂成形品斷裂。因而，本發(fā)明的沖擊破壞預測方法通過考慮上述那樣的產生應變與斷裂應變隨時間的變化，能夠更準確地判定樹脂成形品受到沖擊時是否產生破壞。
能夠將本發(fā)明的沖擊破壞預測方法較佳地用于由具有如下
性質的樹脂構成的樹脂成形品在對樹脂成形品施加沖擊時應變速度隨時間進行變化時，則該變化與產生應變均在短時間內變化較大，產生應變易于受到應變速度影響。其原因在于，若
因此，產生應變的值容易大于斷裂應變的值。
"產生應變在短時間內變化較大"是指，利用以往的靜態(tài)解析無法判定的區(qū)域，包括在隨時間的變化過程中每0.01秒產生1%以上應變變化這樣的變化。采用本發(fā)明的沖擊破壞預測方法，即使是這樣產生應變變化較大的樹脂成形品，也能夠準確地進行沖擊破壞預測。第2模擬
第2模擬是指模擬在規(guī)定條件下對樹脂成形品的規(guī)定位置施加沖擊時樹脂成形品的規(guī)定部分隨時間變化的應變速度，通過將該隨時間變化的應變速度代入到上述關系方程式來模擬隨時間變化的斷裂應變的工序。在對樹脂成形品施加沖擊時，通過對樹脂成形品的規(guī)定部分的隨時間變化的斷裂應變的變化進行模擬，能夠在后述的比較判斷工序中準確地預觀沖擊破壞。另外，利用實施例詳細說明具體的第2模擬的一個例子。
可用于模擬的軟件、"規(guī)定位置"、"規(guī)定條件"與第l模擬中說明的內容同樣。
"樹脂成形品的規(guī)定部分"是指，只要是在樹脂成形品中想要預測是否產生破壞的部分，其部位就沒有特別的限定。但是，本發(fā)明是能夠準確地預測對樹脂成形品施加沖擊時是否產生破壞的方法。即使是如上所述相同的樹脂成形品，由于樹脂成形品內的位置的不同，規(guī)定的應變速度下的斷裂應變不同。因而，通過針對每個使用規(guī)定的關系方程式的部分對最大應變產生部分的隨時間變化的斷裂應變進行模擬，能夠在對樹脂成形品施加規(guī)定條件的沖擊的情況下準確地預測樹脂成形品是否產生破壞。只要在這些部分中應變最大的部分不產生破壞，樹脂成形品也不會產生破壞。
"隨時間變化的斷裂應變"是指樹脂成形品的規(guī)定部分的斷裂應變隨時間的變化。通過進行隨時間變化的模擬，實現作為本發(fā)明效果的具有較高準確性的沖擊破壞預測。在以往的方法中，由于認為樹脂受到沖擊時的應變速度為恒定，因此，認為產生應變和斷裂應變均為恒定。但是，在本發(fā)明中如下所述地考慮到樹脂成形品受到沖擊時的應變速度、產生應變、斷裂應變的時間變化，因此，能夠極為準確地對樹脂成形品進行沖擊-皮壞預測。
能夠將本發(fā)明的沖擊破壞預觀'J方法較佳地用于由這樣的樹脂構成的樹脂成形品，若在對樹脂成形品施加沖擊時該樹脂的應變速度隨時間進行變化，則該變化與斷裂應變均變化較大，具有斷裂應變易于受到應變速度影響的性質。其原因在于，若
則斷裂應變急劇地變小，因此，斷裂應變的值容易小于產生應變的值。
"斷裂應變在短時間內變化較大"是指，包括在隨時間的變化過程中每1秒產生斷裂變化1 0 0 %以上這樣的變化。采用本發(fā)明的沖擊破壞預測方法，即使是這樣地斷裂應變變化較大的樹脂成形品，也能夠準確地進行沖擊破壞預測。
本發(fā)明的特征之一在于，在斷裂應變的值與產生應變的值 以相近的值隨時間進行變化的情況下，也能夠準確地預測沖擊 破壞。其原因在于，若斷裂應變與產生應變以相近的值隨時間 進行變化，則在斷裂應變變小的同時產生應變變大的時刻，即 使它們是很小的變化也易于斷裂。這樣的斷裂利用認為樹脂受 到沖擊時的應變速度為恒定、認為產生應變和斷裂應變均為恒 定的以往的方法難以準確地預測斷裂，^旦由于本發(fā)明的沖擊破 壞預測方法也考慮產生應變、斷裂應變等隨時間的變化來進行 沖擊破壞預測，因此，能夠準確地預測。
"以相近的值隨時間進行變化，，是指，沖擊之后l秒以內 的斷裂應變的最小值與產生應變的最大值之差為10%以下。在 這樣的情況下，采用如上所述的本發(fā)明的沖擊破壞預測方法， 也能夠準確地預測。
樹脂成形品的熔接部與其他部分相比其斷裂應變較小，因
變化的傾向。因而，具有熔接部的樹脂成形品難以利用以往的 方法準確地進行沖擊破壞預測，但采用本發(fā)明的方法，能夠準 確地進行預測。
另外，沿著與樹脂成形品的樹脂流動方向正交的方向的部 分也與熔接部同樣，與其他部分相比其斷裂應變較小，但采用 本發(fā)明的沖擊破壞預測方法，能夠準確地預測。
比較判定工序
比較判定工序是指，使用第1及第2模擬結果，隨時間變化 對產生應變與斷裂應變進行比較，在產生應變大于斷裂應變的 情況下判定樹脂成形品的破壞的工序。由于本發(fā)明的沖擊破壞 預
,比比較來預測，因此，能夠準確地預測樹脂成形品是否斷裂，在 斷裂的情況下準確地預測何時斷裂。另外，利用實施例詳細說 明具體的比較判定工序的 一 個例子。
相比較，在產生應變與斷裂應變最初相交時判定為樹脂成形品 斷裂。采用本發(fā)明的沖擊破壞預測方法，能夠準確地模擬直到 斷裂為止的斷裂應變和產生應變，由于能夠也考慮熔接部、沿 著樹脂成形品的樹脂流動方向的部分、與沿著樹脂成形品的樹 脂流動方向正交的方向的部分等的樹脂成形品中強度不同的部 分，能夠準確地計算直到樹脂成形品破壞為止吸收的能量，因 此，也能夠準確地預測樹脂成形品的斷裂形態(tài)。 實施例
下面，列舉實施例來更詳細地說明本發(fā)明，本發(fā)明不限于 這些實施例。 實施例l
關系式導出工序
使用由聚縮醛(Polyplastics Co.,Ltd.制，"DURACON(注 冊商標)M90 - 44")構成的樹脂成形品(長度170mmx寬度 10mmx厚度4mm)、拉伸試驗機(鷺宮制作所制，"儀表化沖 擊試驗機TS- 4000")獲得每個應變速度對應的應力_應變曲 線。將獲得的每個應變速度對應的應力_應變曲線表示在圖1 中。由圖l的應力-應變曲線求出應變速度與斷裂應變的關系 方程式。關系方程式表示在圖2中。另外，關系方程式之外的 樹脂材料的物性為彈性模量4000MPa、泊松比0.35、密度1.41 x 1CT 9ton / mm3。
第l模擬
如圖3所示，在使兩側固定有錘(寬度30mmx高度30mmx厚度20mm)的彎曲試樣(長度100mm x寬度6mm x厚度 4mm)從3m的高度向空心箭頭所指的方向落下的條件下，判 定使樹脂成形品的中央部沖撞于突起物(此后為撞針)時是否 有斷裂及斷裂時間。試樣材料使用聚縮醛，軟件使用了LS-DYNA ( Livermore Software Technology司制)。
具體地講，首先，如圖3所示那樣進行沖擊解析，求出產 生應變最大的部位。產生應變最大的部位是樹脂成形品的中央 部。針對樹脂成形品的中央部模擬了隨時間變化的產生應變。 以圖5中的虛線表示第l模擬的結果。
第2模擬
接著，模擬了上述最大應變產生部分隨時間變化的應變速 度。將獲得的結果表示在圖4中。將利用該模擬獲得隨時間變 化的應變速度代入到圖2所示的關系方程式中，模擬了隨時間 變化的斷裂應變。以圖5的實線表示該第2模擬的結果。
比較判定工序
使用上述第1及第2模擬結果，經時地將上述產生應變與上 述斷裂應變相比較，在上述產生應變大于上述斷裂應變的情況 下判定了上述樹脂成形品的破壞。判定結果如下所示。
判定結果
預測從沖擊開始的0.00075秒產生斷裂，能夠確認實際上 也在該時刻斷裂。由圖4可知，產生斷裂的是在應變速度隨時 間的變化較大的時間區(qū)域。因而，能夠確認只要不是本發(fā)明這 樣的考慮了應變速度、產生應變、斷裂應變隨時間的變化的方 法，就無法準確地對樹脂成形品進行沖擊石皮壞預觀'J 。
實施例2
除了由聚縮醛構成的樹脂成形品具有熔接部之外，利用與 實施例l的關系式導出工序同樣的方法，求出熔接部及未熔接的部分的關系方程式。將它們的關系方程式表示在圖6中。
如圖7的(a)所示，使在兩側具有孔的板狀的零件(之后 為卡扣件)以50mm/ sec的速度到達具有突起物的對應構件 (剛體)上，在突起部到達孔、卡扣件被組裝的狀態(tài)的條件下 判定了是否有斷裂及斷裂時間。
除分為熔接部(在圖7的(b)中表示為B的部分)和除此 之外的部分的最大應變產生部位(在圖7的(a)中表示為A的 部分)地進行之外，與實施例l同樣地進行了第l模擬、第2模 擬和比較判定工序。將作為第l模擬的結果的隨時間變化的產 生應變表示在圖9中，將隨時間變化的應變速度的模擬表示在 圖8中，將作為第2模擬的結果的隨時間變化的斷裂應變的模擬 結果表示在圖9中。
預測產生應變在最大應變產生部位不會大于斷裂應變、除 熔接部之外的部分不會斷裂，實際上也能夠確認不會斷裂。另 一方面，預測熔接部在沖擊之后大約0.4秒斷裂，實際上也能夠 在該時刻斷裂。
由圖8可知，沖擊之后0.4秒附近是應變速度隨時間的變化 較大的時間區(qū)域。因而，能夠確認只要不是本發(fā)明這樣的考慮 了應變速度、產生應變、斷裂應變隨時間的變化的方法，就無 法準確地對樹脂成形品進行沖擊破壞預測。
權利要求
1.一種沖擊破壞預測方法，該樹脂成形品的沖擊破壞預測方法通過模擬來進行，其中，包括斷裂應變-應變速度的關系式導出工序，該關系式是使用由上述樹脂成形品所含有的樹脂制作的樹脂試樣而由每個應變速度對應的應力-應變曲線獲得的；第1模擬，模擬在規(guī)定條件下對上述樹脂成形品的規(guī)定位置施加沖擊時的、上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的產生應變；第2模擬，模擬在規(guī)定條件下對上述樹脂成形品的規(guī)定位置施加沖擊時的、上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的應變速度，通過將上述隨時間變化的應變速度代入到上述關系式來模擬隨時間變化的斷裂應變；比較判定工序，使用上述第1及第2模擬結果，隨著時間變化對上述產生應變與上述斷裂應變進行比較，在上述產生應變大于上述斷裂應變的情況下，判定上述樹脂成形品產生破壞。
2. 根據權利要求l所述的沖擊破壞預測方法，其中， 上述規(guī)定位置是最大應變產生部分。
3. 根據權利要求l所述的沖擊破壞預測方法，其中， 上述樹脂試樣是具有熔接部分的試樣； 上述關系式導出工序是上述熔接部分的斷裂應變-應變速度的關系式導出工序；上述規(guī)定位置是熔接部分。
4. 根據權利要求l所述的沖擊破壞預測方法，其中，上述關系式導出工序是沿著與上述樹脂成形品的樹脂流動 方向正交的方向的部分的斷裂應變-應變速度的關系式導出工 序；上述規(guī)定位置是沿著與上述樹脂成形品的樹脂流動方向正 交的方向的部分。
全文摘要
本發(fā)明提供一種在對樹脂成形品施加沖擊的情況下更加準確的沖擊破壞預測方法。利用該沖擊破壞預測方法進行預測沖擊破壞，該方法包括斷裂應變-應變速度的關系式導出工序，該工序使用樹脂成形品(構成樹脂成形品的樹脂試樣)來進行；第1模擬，模擬上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的產生應變；第2模擬，模擬上述樹脂成形品中的規(guī)定部分隨時間變化的應變速度，通過將上述隨時間變化的應變速度代入到上述關系式來模擬隨時間變化的斷裂應變；比較判定工序，使用上述第1及第2模擬結果，隨時間變化對上述產生應變與上述斷裂應變進行比較，在上述產生應變大于上述斷裂應變的情況下，判定上述樹脂成形品產生破壞。
文檔編號G01N3/30GK101676709SQ20091017186
公開日2010年3月24日 申請日期2009年9月11日 優(yōu)先權日2008年9月17日
發(fā)明者大須賀晴信, 小林憲一郎 申請人:寶理塑料株式會社