專利名稱：：一種利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種稠油油藏的提高采收率技術(shù)，具體涉及針對(duì)單層厚度較大的塊狀油藏在利用分段火驅(qū)開采來(lái)提高采收率的方法。
背景技術(shù)：
：火燒油層(In-situcombustion)又稱為地下燃燒或?qū)觾?nèi)燃燒，亦稱火驅(qū)開采法(fire-flooding)，是一種在油層內(nèi)部產(chǎn)生熱量的熱力采油技術(shù)?；馃蛯硬捎途褪窃诘貙訔l件下，以熱解反應(yīng)過(guò)程中沉淀在礦物基質(zhì)上的類焦炭物為燃料，以注入空氣中的氧氣為助燃劑，在儲(chǔ)層中人為地創(chuàng)造一個(gè)能使原油氧化燃燒放熱的條件，在不斷注入熱空氣的條件下，油層就會(huì)燃燒，形成徑向的移動(dòng)燃燒帶，又稱火線?；鹁€前方的原油受熱降粘、蒸餾，蒸餾后的輕質(zhì)油、汽及燃燒煙道氣驅(qū)向前方，而未被蒸餾的重質(zhì)成分在高溫下產(chǎn)生裂化，最后的裂解產(chǎn)物——焦碳作為燃料(約占原油地質(zhì)儲(chǔ)量的10%15%)，以維持油層繼續(xù)向前燃燒；在高溫下，油層內(nèi)的束縛水及燃燒生成的水變成水蒸汽，攜帶大量熱量傳遞給前方油層，并再次洗刷油層，從而形成一個(gè)多種驅(qū)動(dòng)的復(fù)雜過(guò)程，把原油驅(qū)向生產(chǎn)井，有效提高原油的采出程度?；馃蛯域?qū)油效率高，一般大于80%，采收率高，一般達(dá)50%80%，油藏適應(yīng)范圍廣，對(duì)油藏埋深及井網(wǎng)的要求不十分嚴(yán)格，因此，火燒油層方式在稠油開發(fā)中具有廣闊的應(yīng)用前景，是一項(xiàng)更具潛力的開發(fā)方式。火燒油層采油技術(shù)自采用研究以來(lái)，在世界范圍內(nèi)開展過(guò)火燒油層試驗(yàn)的區(qū)塊有300多個(gè)，國(guó)內(nèi)開展過(guò)火燒油層試驗(yàn)的區(qū)塊有17個(gè)。并且，針對(duì)火燒油層采油的研究也取得了一些成果。例如，在中國(guó)專利申請(qǐng)第200510045110.0號(hào)中公開了一種火燒驅(qū)油物理模擬裝置，該裝置包括巖心管、點(diǎn)火電爐、控制器及連接電纜、外護(hù)套及法蘭、溫度傳感器、壓力傳感器、差壓傳感器、回收器、分析儀、空壓機(jī)和氣體流量計(jì)，所述的點(diǎn)火電爐、巖心管和溫度傳感器安設(shè)于外護(hù)套內(nèi)，所述外護(hù)套上、下端安設(shè)有壓力傳感器和差壓傳感器，下端安設(shè)有回收器及分析儀，所述氣體流量計(jì)上連接有空壓機(jī)。另外，在中國(guó)專利申請(qǐng)第200610134965.5號(hào)中公開了一種油田油井火驅(qū)采油油層點(diǎn)火用的一種火驅(qū)采油油層熱力點(diǎn)火方法，采用活動(dòng)撬裝式氣-汽發(fā)生器成套裝置，用高溫、高壓燃燒技術(shù)，將柴油燃燒而產(chǎn)生的氮?dú)?、二氧化碳和水蒸氣等混合氣體和大量的熱能，在氣-汽發(fā)生器內(nèi)燃燒溫度達(dá)到1800°C時(shí)，摻水降溫到300400°C，壓力小于25MPa，將混合氣體通過(guò)油井井口裝置和注入管柱向油層注入；注入3-10XIONm300400°C的混合氣體，預(yù)熱油層，再向井內(nèi)連續(xù)注入空氣，在油層內(nèi)使原油與空氣發(fā)生氧化作用，放熱，達(dá)到自燃點(diǎn)，進(jìn)行燃燒，實(shí)現(xiàn)火燒油層驅(qū)油的目的。針對(duì)稠油厚塊開發(fā)的代表性的申請(qǐng)為中國(guó)專利申請(qǐng)第200610141106號(hào)，其中公開了火燒吞吐開采稠油的工藝技術(shù)，其中應(yīng)用電熱器點(diǎn)火、天然氣點(diǎn)火或自燃點(diǎn)火等點(diǎn)火技術(shù)，將油(水)井油層加熱到450°C以上的溫度，用空氣壓縮機(jī)向油(水)井內(nèi)連續(xù)注入空氣(富氧)1525天后停止點(diǎn)火，燜井510天，開井生產(chǎn)(注水)，達(dá)到增產(chǎn)增注的目的。但是該技術(shù)具有一定的局限性如選定火燒吞吐稠油油藏須滿足以下條件油層深度<3500m,剩余油飽和度>0.5，油層總厚度>6m，油層孔隙度>0.3，滲透率>35md，原油粘度<5000mPa.s。雖然技術(shù)人員在火燒油層研究上取得了多個(gè)方面成果，而這些研究均局限在油層厚度小于38m層狀淺層稠油油藏中。而針對(duì)厚層塊狀油藏，以上研究則在不同程度暴露出其有限的適用性，總結(jié)起來(lái)主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面(1)針對(duì)油層連續(xù)厚度巨大的情況，隨著油層厚度越大則火線的超覆作用就愈加明顯，過(guò)大的油層厚度往往造成較低的火線波及體積，因此采用常規(guī)的設(shè)計(jì)方法對(duì)該類油藏進(jìn)行火驅(qū)開發(fā)，往往難以取得較高的最終采收率及經(jīng)濟(jì)效益。(2)針對(duì)油層總厚度巨大的情況，特別是在油層中存在夾層的情況中隨著油層總厚度的增加，層內(nèi)非均質(zhì)性對(duì)火驅(qū)開發(fā)方式顯得極其重要。另外，針對(duì)層內(nèi)夾層分布情況，油層火燒開采的難度隨著儲(chǔ)層厚度的增加而不斷增大。
發(fā)明內(nèi)容為了解決上面
背景技術(shù)：
中存在的問(wèn)題，本發(fā)明提出一種利用塊狀油藏儲(chǔ)層縱向空間大和火線向上超覆的特性，通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)來(lái)改善火驅(qū)波及體積的方法。依據(jù)本發(fā)明所述的技術(shù)方案，提供一種利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法，其包括以下步驟1)通過(guò)油藏評(píng)價(jià)，根據(jù)油藏基礎(chǔ)井網(wǎng)開發(fā)階段所獲取的動(dòng)靜態(tài)資料，選定油層厚度連通系數(shù)達(dá)到60%以上，且埋藏深度大于1300m且難以采用注蒸汽熱采方式開發(fā)的，但在地層條件下仍具備一定流動(dòng)能力的油藏；2)在步驟1)選定的稠油油藏中，選定滿足以下條件的油藏油層厚度>30m，單層厚度>10m，剩余油飽和度>0.45，孔隙度>0.18，滲透率>200md，地層條件下脫氣原油粘度<lOOOOmPa.s，油層深度<2000m；3)將油層溫度超過(guò)地下原油的粘溫拐點(diǎn)溫度視為油層是否被動(dòng)用的界限，以各小層所占據(jù)的加熱體積作為產(chǎn)量劈分的權(quán)重因子，根據(jù)小層產(chǎn)量劈分模型進(jìn)行產(chǎn)量劈分；其中，小層產(chǎn)量劈分模型指以分層加熱體積所占單井總加熱體積的比值作為產(chǎn)量劈分系數(shù)。V.N.=~l—xN其小層產(chǎn)量劈分模型為Pl紅Pi=lNpi——小層累積產(chǎn)量，tNp——單井階段累積產(chǎn)量，tVi——小層加熱體積，m3n——射開層數(shù)。4)針對(duì)步驟3)，當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂面時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)尖頂?shù)膱A柱狀，其動(dòng)用厚度為油井的射開厚度與蒸汽超覆厚度之和；當(dāng)蒸汽超覆的高度到達(dá)油頂時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)圓柱狀；當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂界時(shí)廠=浙2丑+4浙2力4當(dāng)蒸汽超覆的高度達(dá)到油層頂界時(shí)V=πr2(H+h)說(shuō)明V—油井加熱體積，m3r——加熱半徑，mH——油井射開厚度，mh——蒸汽超覆高度，m。5)利用油層縱向上的空間厚度，參考油層內(nèi)部夾層的分布，火井采用分段式射孔完井、縱向逐層下返式注氣設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)火燒波及范圍不斷擴(kuò)大。段內(nèi)采用底部射孔點(diǎn)火，充分利用油層在縱向上的空間及火燒油層的超覆特性擴(kuò)大其最終波及體積。更進(jìn)一步地，根據(jù)油層的厚度及層內(nèi)夾層的分布，充分利用其物性?shī)A層的屏蔽作用來(lái)延緩火線向上超覆，通過(guò)自上而下的分段式火燒的方法來(lái)擴(kuò)大火線波及體積。更進(jìn)一步地，分段火燒火井以分成兩段效益較好，一次射開厚度為IOm左右，射開位置選擇在段內(nèi)的中下部。使用本發(fā)明所述的利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法，來(lái)開采超厚層稠油區(qū)塊，可達(dá)到提高塊狀油藏火燒波及體積、改善火燒油層開發(fā)效果及最終采收率的目的；并且采用下返式分段火燒的方法，可減小塊狀油藏的火線控制難度，調(diào)控的目標(biāo)更加明確，開發(fā)的針對(duì)性更強(qiáng)。附圖簡(jiǎn)要說(shuō)明圖1是傳統(tǒng)火驅(qū)設(shè)計(jì)及波及狀況示意圖；圖2是本發(fā)明火驅(qū)設(shè)計(jì)及波及狀況示意圖；圖3是本發(fā)明中剩余油劈分計(jì)算方法示意圖。具體實(shí)施例方式為更進(jìn)一步闡述本發(fā)明為達(dá)到預(yù)定發(fā)明目的所采取的技術(shù)手段及功效，下面結(jié)合附圖及實(shí)施例，對(duì)依據(jù)本發(fā)明提出的厚層塊狀稠油吞吐后分段火燒設(shè)計(jì)方法的具體操作方法、步驟、特征及功效詳細(xì)說(shuō)明如后。本發(fā)明的核心目的在于針對(duì)厚層塊狀油藏，利用現(xiàn)有火燒油層研究機(jī)理，充分利用火井注入氣體及火線向上超覆的固有特性，采取有針對(duì)性的創(chuàng)新設(shè)計(jì)，變?cè)蓟鹁€超覆的不利因素為有利因素。提供一種縱向分段式注氣火燒的設(shè)計(jì)方法，充分利用和控制火線超覆，有效提高火燒油層縱向動(dòng)用程度及波及體積，最終達(dá)到提高塊狀稠油油藏火燒油層采收率的目的，是一種改善的火驅(qū)油藏工程設(shè)計(jì)方法。該方法是在對(duì)前期蒸汽吞吐后地層虧空及動(dòng)用非均質(zhì)研究的基礎(chǔ)上，描述目前油層剩余油的分布狀況，結(jié)合儲(chǔ)層的空間展布特征，利用層內(nèi)夾層的遮擋作用，在縱向上通過(guò)將注氣井設(shè)計(jì)成分段點(diǎn)火的操作方式，實(shí)現(xiàn)縱向儲(chǔ)層的均勻動(dòng)用，提高火驅(qū)的波及范圍，改善開發(fā)效果。依據(jù)本發(fā)明提供的技術(shù)方案，所提出的一種利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法，主要包括以下步驟1)通過(guò)油藏評(píng)價(jià)，根據(jù)油藏基礎(chǔ)井網(wǎng)開發(fā)階段所獲取的動(dòng)靜態(tài)資料，選定油層厚度連通系數(shù)達(dá)到60%以上，且埋藏深度大于1300m且難以采用注蒸汽熱采方式開發(fā)的，但在地層條件下仍具備一定流動(dòng)能力的油藏；2)在步驟1)選定的稠油油藏中，選定滿足以下條件的油藏油層厚度>30m，單層厚度>10m，剩余油飽和度>0.45，孔隙度>0.18，滲透率>200md，地層條件下脫氣原油粘度<lOOOOmPa.s，油層深度<2000m；3)采用基于油藏加熱體積的蒸汽控油模式研究剩余油的分布，將油層溫度超過(guò)地下原油的粘溫拐點(diǎn)溫度視為油層是否被動(dòng)用的界限，以各小層所占據(jù)的加熱體積作為產(chǎn)量劈分的權(quán)重因子，根據(jù)小層產(chǎn)量劈分模型進(jìn)行產(chǎn)量劈分；熱采稠油油藏其剩余油的研究方法是基于物質(zhì)守恒原理的油藏工程計(jì)算方法，其研究結(jié)果的準(zhǔn)確與否與油井的產(chǎn)量劈分方法是否合理息息相關(guān)。在以往傳統(tǒng)的產(chǎn)量劈分過(guò)程中，一般油藏都基于達(dá)西定律，但考慮的主要是油層的靜態(tài)參數(shù)，即<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>說(shuō)明Npi——小層累積產(chǎn)量，tNp——單井階段累積產(chǎn)量，tKi——小層滲透率，md比——小層射開厚度，mn——射開層數(shù)這種方法即為通常所稱謂的基于地層系數(shù)Kh的產(chǎn)量劈分方法。顯然這種方法考慮的只是油井射開井段內(nèi)油層對(duì)油井產(chǎn)量的貢獻(xiàn)，而忽略了稠油油藏溫度的升高和蒸汽的超覆作用對(duì)油井流入動(dòng)態(tài)的影響。實(shí)際的現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)實(shí)踐表明，塊狀油藏在蒸汽吞吐過(guò)程中蒸汽超覆的現(xiàn)象普遍存在，油井的動(dòng)用范圍并不僅限于射開井段，若仍然沿用上述產(chǎn)量劈分的方法勢(shì)必將造成較大的劈分誤差。對(duì)于在原始條件下流動(dòng)能力較差的稠油油藏，只有在油層溫度上升至其流動(dòng)溫度(取原油粘溫曲線的拐點(diǎn)溫度)后，其動(dòng)用狀況才有明顯改善。針對(duì)厚層塊狀蒸汽吞吐稠油油藏，本發(fā)明技術(shù)研究過(guò)程中根據(jù)現(xiàn)有的測(cè)試、找堵水、生產(chǎn)動(dòng)態(tài)井史等資料，結(jié)合油藏?cái)?shù)值模擬等多方面的摸索與對(duì)比，提出了一種新的基于油井加熱體積的產(chǎn)量劈分方法。該方法以數(shù)值模擬為基礎(chǔ)，將油層溫度超過(guò)地下原油的粘溫拐點(diǎn)溫度視為油層是否被動(dòng)用的界限，以各小層所占據(jù)的加熱體積作為產(chǎn)量劈分的權(quán)重因子，由此進(jìn)行產(chǎn)量劈分。本次提出小層的產(chǎn)量劈分模型<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>說(shuō)明Npi——小層累積產(chǎn)量，tNp——單井階段累積產(chǎn)量，tVi——小層加熱體積，m3n——射開層數(shù)如圖3所示，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及數(shù)值模擬研究結(jié)果，油井加熱范圍可近似處理為當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂面時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)尖頂?shù)膱A柱狀，其動(dòng)用厚度為油井的射開厚度與蒸汽超覆厚度之和；當(dāng)蒸汽超覆的高度到達(dá)油頂時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)圓柱狀。當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂界時(shí)K=7tr2H+^nr2h當(dāng)蒸汽超覆的高度達(dá)到油層頂界時(shí)V=Jir2(H+h)說(shuō)明V——油井加熱體積，m3<table>tableseeoriginaldocumentpage7</column></row><table>由上述闡述可見(jiàn)，本發(fā)明技術(shù)在研究過(guò)程中突破了傳統(tǒng)的思維模式，緊密結(jié)合稠油油藏的滲流特點(diǎn)，建立起基于加熱體積基礎(chǔ)上的蒸汽控油模式，充分考慮蒸汽的超覆對(duì)產(chǎn)量的影響，采用基于油井加熱體積的產(chǎn)量劈分模式，使得剩余油分布研究的成果更加貼近該類油藏的生產(chǎn)實(shí)際，研究成果對(duì)其后續(xù)的開發(fā)具有更大的針對(duì)性與參考價(jià)值。4)利用油層縱向上的空間厚度，火井采用分段式射孔，逐層下返式注氣設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)火燒波及范圍不斷擴(kuò)大。在現(xiàn)有技術(shù)中，傳統(tǒng)火驅(qū)設(shè)計(jì)及波及狀況如圖1所示，由于受到火線具有向上超覆特性的影響，采用一段式火燒其波及的體積往往偏小，而在塊狀油藏的中下部留下大段的未波及區(qū)域，因此其火燒的最終采收率一般較低。本發(fā)明的火驅(qū)設(shè)計(jì)及波及狀況如圖2所示。在本發(fā)明中，根據(jù)油藏沉積的旋回性將油層劃分為幾個(gè)不同的韻律段，充分利用其物性?shī)A層的屏蔽作用來(lái)延緩火線向上超覆(在圖2中為兩段)，從而擴(kuò)大火線波及體積是本設(shè)計(jì)的核心指導(dǎo)思想；打破層狀油藏火燒油層一段式射孔模式，設(shè)計(jì)縱向多段式點(diǎn)火注氣井網(wǎng)組合系統(tǒng)。因此在注氣井、油井射孔井段的設(shè)計(jì)中采用分多段分級(jí)射孔的方式，段內(nèi)底部射孔點(diǎn)火，充分利用油層在縱向上的空間及火燒油層的超覆特性擴(kuò)大其最終波及體積，從而達(dá)到改善火燒油層開發(fā)效果的目的。該步驟在設(shè)計(jì)過(guò)程中包括以下主要研究?jī)?nèi)容(1)分段油層厚度范圍要求小于40m。隨著段內(nèi)油層厚度的增大，火線的波及效率逐漸降低，當(dāng)油層大于40m以后，采用火驅(qū)最終采收率僅為31%，此時(shí)應(yīng)繼續(xù)再次細(xì)分井段開展分段式火驅(qū)，一般情況下一次火驅(qū)適合的油層厚度為20m左右效果較好。表1某油田分段火燒室內(nèi)模擬結(jié)果統(tǒng)計(jì)表分段厚度m波及效率％采收率%1067.253.762063.650.883055.544.44038.430.725025.220.16(2)平面注采井距設(shè)計(jì)在100m左右時(shí)效果更優(yōu)。細(xì)分井段火驅(qū)可在一定程度上增大火線的波及體積，但其向上超覆的特性并沒(méi)發(fā)生改變，因此火驅(qū)效果的好壞與注采井距7同樣存在相關(guān)性。基于理論模型的計(jì)算結(jié)果顯示，在油層連續(xù)厚度一定的情況下，隨著注采井距的增大火驅(qū)的波及體積系數(shù)逐漸降低，當(dāng)注采井距為100m左右時(shí)經(jīng)濟(jì)可采儲(chǔ)量達(dá)到最尚。表2某油田注采井距對(duì)火燒效果影響模擬結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>(3)注采井射孔位置選擇在分段油層的中下部，當(dāng)注氣井射開下部1/2厚度，而油井則射開下部2/3厚度時(shí)，開發(fā)效果達(dá)到最佳。(4)若夾層的平面延伸范圍超過(guò)注采井距之半時(shí)，須利用夾層的屏障作用進(jìn)一步細(xì)分火燒層段，否則火線波及范圍將受到較大影響。表2某油田夾層范圍對(duì)火燒效果影響模擬結(jié)果<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>借鑒上述設(shè)計(jì)方案，本發(fā)明厚層塊狀稠油吞吐后分段火燒設(shè)計(jì)方法至少具有以下優(yōu)點(diǎn)(1)本項(xiàng)設(shè)計(jì)充分依據(jù)油藏靜態(tài)地質(zhì)特點(diǎn)，結(jié)合火燒油層開發(fā)的機(jī)理，變不利為有利，通過(guò)人為優(yōu)化設(shè)計(jì)，可達(dá)到提高塊狀油藏火燒波及體積、改善火燒油層開發(fā)效果及最終采收率的目的。(2)本發(fā)明采用下返式分段火燒的方法，可減小塊狀油藏的火線控制難度，調(diào)控的目標(biāo)更加明確，開發(fā)的針對(duì)性更強(qiáng)。(3)采用本設(shè)計(jì)后注氣井僅需較小注氣速度便可維持穩(wěn)定的燃燒，減小了因大劑量注氣造成生產(chǎn)井過(guò)早氣竄的風(fēng)險(xiǎn)。另外對(duì)壓風(fēng)機(jī)的性能要求同時(shí)可適當(dāng)降低，火燒操作更加安全有效。實(shí)施例1油田1為一個(gè)三面被斷層圍限的單斜油藏。該油田埋深-1540-1890m，油層有效厚度103.8m，內(nèi)部隔層不發(fā)育，為一個(gè)厚層塊狀油藏，平均孔隙度0.212，平均滲透率1376md,油層條件下原油粘度605mPa.s,目前平均剩余含油飽和度0.55左右。1)根據(jù)油田地質(zhì)特征與開發(fā)現(xiàn)狀，進(jìn)行粗篩選。該油藏滿足以下條件油層厚度>30m,單層厚度>10m，剩余油飽和度>0.45，孔隙度>0.18，滲透率>200md，地層條件下脫氣原油粘度<lOOOOmPa.s，油層深度<2000m；2)采用基于油井加熱體積系數(shù)的產(chǎn)量劈分研究結(jié)果顯示上、下層系目前采出程度分別為16.77%和5.44%，油層壓力分別為3MPa和67MPa，平均剩余油飽和度分別為0.54和0.61?？梢?jiàn)目前仍具備分段開發(fā)的物質(zhì)基礎(chǔ)；3)根據(jù)該油藏層內(nèi)夾層分布情況，縱向上整體劃分為兩套開發(fā)層系，層內(nèi)采用分兩段下返式燃燒?；馃_發(fā)可提高采收率32%左右，油藏最終采收率可達(dá)到47%，相比籠統(tǒng)火驅(qū)采收率提高幅度增加10%左右。實(shí)施例2油田2油藏埋深-1510-1690m，油層有效厚度83m，內(nèi)部隔層不發(fā)育，為一個(gè)厚層塊狀油藏，平均孔隙度0.242，平均滲透率2073md，油層條件下原油粘度518mPa.s，目前平均剩余含油飽和度0.50左右。1)根據(jù)油田地質(zhì)特征與開發(fā)現(xiàn)狀，進(jìn)行粗篩選。該油藏滿足以下條件油層厚度>30m,單層厚度>10m，剩余油飽和度>0.45，孔隙度>0.18，滲透率>200md，地層條件下脫氣原油粘度<lOOOOmPa.s，油層深度<2000m；2)采用基于油井加熱體積系數(shù)的產(chǎn)量劈分研究結(jié)果顯示上、下層系目前采出程度分別為32.9%和20.5%，油層壓力均已經(jīng)降到3MPa以下，平均剩余油飽和度分別為0.46和0.52?？梢?jiàn)目前仍具備分段開發(fā)的物質(zhì)基礎(chǔ)；3)根據(jù)該油藏層內(nèi)夾層分布情況，縱向上整體劃分為兩套開發(fā)層系，層內(nèi)采用分兩段下返式燃燒?；馃_發(fā)可提高采收率19.7%，油藏最終采收率可達(dá)到44%，相比籠統(tǒng)火驅(qū)采收率提高幅度增加6%左右。如上述，已經(jīng)清楚詳細(xì)地描述了本發(fā)明提出的利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法。盡管本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例詳細(xì)描述并解釋了本發(fā)明，但是本領(lǐng)域普通的技術(shù)人員可以理解，在不背離所附權(quán)利要求定義的本發(fā)明的精神和范圍的情況下，可以在形式和細(xì)節(jié)中做出多種修改。權(quán)利要求一種利用分段火驅(qū)開采提高厚層塊狀稠油采收率的方法，其特征在于包括以下步驟1)通過(guò)油藏評(píng)價(jià)，根據(jù)油藏基礎(chǔ)井網(wǎng)開發(fā)階段所獲取的動(dòng)靜態(tài)資料，選定油層厚度連通系數(shù)達(dá)到60％以上，且埋深大于1300m，但在地層條件下仍具備流動(dòng)能力的油藏；2)在步驟1)選定的稠油油藏中，選定滿足以下條件的油藏油層厚度＞30m，單層厚度＞10m，剩余油飽和度＞0.45，孔隙度＞0.18，滲透率＞200md，地層條件下脫氣原油粘度＜10000mPa.s，油層深度＜2000m；3)將油層溫度超過(guò)地下原油的粘溫拐點(diǎn)溫度視為油層是否被動(dòng)用的界限，以各小層所占據(jù)的加熱體積作為產(chǎn)量劈分的權(quán)重因子，根據(jù)小層產(chǎn)量劈分模型進(jìn)行產(chǎn)量劈分；4)當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂面時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)尖頂?shù)膱A柱狀，其動(dòng)用厚度為油井的射開厚度與蒸汽超覆厚度之和；當(dāng)蒸汽超覆的高度到達(dá)油頂時(shí)，油井的動(dòng)用范圍的體積形態(tài)近似于一個(gè)圓柱狀；5)利用油層縱向上的空間厚度，參考油層內(nèi)部夾層的分布，在火井井管上布置有多段分級(jí)射孔，段內(nèi)底部射孔點(diǎn)火，充分利用油層在縱向上的空間及火燒油層的超覆特性擴(kuò)大其最終波及體積。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于所述小層產(chǎn)量劈分模型的產(chǎn)量劈分方法指以分層加熱體積所占單井總加熱體積的比值作為產(chǎn)量劈分系數(shù)。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于所述的小層產(chǎn)量劈分模型為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>Npi——小層累積產(chǎn)量，tNp——單井階段累積產(chǎn)量，t\——小層加熱體積，m3n——射開層數(shù)。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于當(dāng)蒸汽超覆的高度未達(dá)到油層頂界時(shí)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>當(dāng)蒸汽超覆的高度達(dá)到油層頂界時(shí)V=jir2(H+h)說(shuō)明V——油井加熱體積，m3r——加熱半徑，mH——油井射開厚度，mh——蒸汽超覆高度，m。5.權(quán)利根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于根據(jù)油層的厚度及層內(nèi)夾層的分布，充分利用其物性?shī)A層的屏蔽作用來(lái)延緩火線向上超覆，通過(guò)自上而下的分段式火燒的方法來(lái)擴(kuò)大火線波及體積。6.權(quán)利根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于所述的分段火燒火井以分成兩段效益較好，一次射開厚度為10m左右，射開位置選擇在段內(nèi)的中下部。全文摘要本發(fā)明涉及針對(duì)單層厚度較大的塊狀油藏在利用分段火驅(qū)開采來(lái)提高采收率的方法，具體地通過(guò)勘探，選定滿足以下條件的油藏；然后將油層溫度超過(guò)地下原油的粘溫拐點(diǎn)溫度視為油層是否被動(dòng)用的界限，以各小層所占據(jù)的加熱體積作為產(chǎn)量劈分的權(quán)重因子，根據(jù)小層產(chǎn)量劈分模型進(jìn)行產(chǎn)量劈分；利用油層縱向上的空間厚度，參考油層內(nèi)部夾層的分布，在火井井管上布置有多段分級(jí)射孔，段內(nèi)底部射孔點(diǎn)火，充分利用油層在縱向上的空間及火燒油層的超覆特性擴(kuò)大其最終波及體積。使用本發(fā)明的方法，提高了稠油區(qū)塊的采收率。文檔編號(hào)E21B43/243GK101798915SQ20101015447公開日2010年8月11日申請(qǐng)日期2010年4月26日優(yōu)先權(quán)日2010年4月26日發(fā)明者宮宇寧,張新元,張方禮,曹光勝,王中元,程仲平,胡士清,趙洪巖申請(qǐng)人:胡士清