本技術(shù)屬于煤氣化綜合利用技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
燃料消耗是大型煤化工項(xiàng)目技術(shù)經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)之一。氫氣是煤化工項(xiàng)目中重要的中間產(chǎn)物之一，氫氣平衡及其利用也關(guān)系到項(xiàng)目整體的經(jīng)濟(jì)性。
煤化工項(xiàng)目的常用燃料有燃油、液化氣（罐裝或管輸）、煤氣、天然氣（lng或管輸）等。通常來講，采用燃油及液化氣成本較高，而煤氣熱值較低，往往達(dá)不到使用要求。從熱值、方便性、環(huán)境友好性、經(jīng)濟(jì)性多方面綜合考慮，天然氣是一個(gè)相對(duì)較好的選擇。但由于項(xiàng)目建設(shè)地所限，很多地區(qū)并沒有配套的管輸天然氣，因此一些項(xiàng)目也選擇比管輸天然氣價(jià)格更高的lng作為燃料。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的是提供一種燃料氣-氫氣聯(lián)產(chǎn)工藝，在大型煤化工項(xiàng)目建設(shè)初期解決全廠燃料供應(yīng)和氫氣平衡問題。
本發(fā)明的主要特點(diǎn)是：燃料氣-氫氣聯(lián)產(chǎn)工藝流程簡(jiǎn)單，投資占地小，操作靈活方便，能夠解決全廠的燃料供應(yīng)及氫氣平衡問題，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。
本發(fā)明的主要技術(shù)方案：燃料氣-氫氣聯(lián)產(chǎn)工藝，其特征在于：新鮮氣進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器殼程，與二反出口換熱器管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至50ppb以下，防止甲烷合成催化劑發(fā)生硫中毒；從脫硫反應(yīng)器來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器換熱，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器；第一甲烷合成反應(yīng)器出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)升壓、后穩(wěn)罐穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器，二反出口氣經(jīng)二反出口換熱器、新鮮氣預(yù)熱器、鍋爐水預(yù)熱器二、鍋爐水預(yù)熱器三、鍋爐水預(yù)熱器一換熱后經(jīng)分液罐一分液后制得富氫富甲烷燃料氣；鍋爐水預(yù)熱器三出口的反應(yīng)氣體亦可經(jīng)分液罐二、三反入口換熱器管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一，換熱后經(jīng)分液罐一分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
具體地，本發(fā)明中燃料氣-氫氣聯(lián)產(chǎn)的方法是：
新鮮氣進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至50ppb以下，防止甲烷合成催化劑發(fā)生硫中毒。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至220℃~260℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度260℃~310℃，出口溫度在600℃~650℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器9預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、鍋爐水預(yù)熱器一16換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
若實(shí)際需要的甲烷含量較高，鍋爐水預(yù)熱器三20出口的反應(yīng)氣體經(jīng)分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是250℃~260℃、240℃~260℃，出口溫度分別是450℃~490℃、360℃~400℃。進(jìn)第三甲烷合成反應(yīng)器5前先經(jīng)過分液罐二9分水，有利于甲烷合成反應(yīng)朝生成甲烷的方向移動(dòng)，提高產(chǎn)品質(zhì)量。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）約71.0%~78.0%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）約91.0%~94.5%。
來自前穩(wěn)罐6、后穩(wěn)罐7、分液灌一8、分液灌二9的工藝?yán)淠旌线M(jìn)入工藝?yán)淠崴?，氣提蒸汽閃蒸出不凝氣，處理后的工藝?yán)淠晒に嚴(yán)淠幂斔统鼋鐓^(qū)。
本發(fā)明方法工藝流程簡(jiǎn)單，投資占地小，操作靈活方便，解決了全廠的燃料供應(yīng)及氫氣平衡問題，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益。
附圖說明
圖1為本發(fā)明實(shí)施例燃料氣-氫氣聯(lián)產(chǎn)的工藝流程簡(jiǎn)圖。
圖中，1.水解反應(yīng)器；2.脫硫反應(yīng)器；3.第一甲烷合成反應(yīng)器；4.第二甲烷合成反應(yīng)器；5.第三甲烷合成反應(yīng)器；6.前穩(wěn)罐；7.后穩(wěn)罐；8.分液罐一；9.分液罐二；10.循環(huán)壓縮機(jī)；11.蒸汽過熱器；12.蒸汽發(fā)生器；13.壓縮機(jī)入口換熱器；14.二反出口換熱器；15.新鮮氣預(yù)熱器；16.鍋爐水預(yù)熱器一；17.鍋爐水預(yù)熱器二；18.三反入口換熱器；19.一反入口換熱器；20.鍋爐水預(yù)熱器三；21.鍋爐水預(yù)熱器四。
具體實(shí)施方式
下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的進(jìn)行詳細(xì)說明。
實(shí)施例1
如附圖1所示，從上游來的3.5mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.7515、co0.2147、co20.0281、ch40.0009、n20.0034、ar0.0014、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至50ppb，防止甲烷合成催化劑發(fā)生硫中毒。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至260℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度310℃，出口溫度在650℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器19預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是260℃、260℃，出口溫度分別是490℃、400℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）71.0%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）91.0%。
實(shí)施例2
如附圖1所示，從上游來的3.5mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.7515、co0.2147、co20.0281、ch40.0009、n20.0034、ar0.0014、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至45ppb。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至220℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度260℃，出口溫度在600℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器19預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是250℃、240℃，出口溫度分別是450℃、360℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）78.0%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）94.5%。
實(shí)施例3
如附圖1所示，從上游來的3.5mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.7515、co0.2147、co20.0281、ch40.0009、n20.0034、ar0.0014、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至40ppb。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至240℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度285℃，出口溫度在630℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器19預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是250℃、250℃，出口溫度分別是470℃、380℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）75.0%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）92.0%。
實(shí)施例4
如附圖1所示，從上游來的3.5mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.6871、co0.1954、co20.0224、ch40.0899、n20.0031、ar0.0021、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至40ppb。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至240℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器19與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度280℃，出口溫度在620℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器9預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是250℃、250℃，出口溫度分別是460℃、370℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）77.0%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）93.0%。
實(shí)施例5
如附圖1所示，從上游來的1.0mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.7515、co0.2147、co20.0281、ch40.0009、n20.0034、ar0.0014、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至45ppb。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至220℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度270℃，出口溫度在600℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器19預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是260℃、250℃，出口溫度分別是450℃、360℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）75.8%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）92.5%。
實(shí)施例6
如附圖1所示，從上游來的8.0mpa、40℃的原料氣(氣體組成摩爾分?jǐn)?shù)h20.7515、co0.2147、co20.0281、ch40.0009、n20.0034、ar0.0014、h2s+cos≤0.1ppmv），進(jìn)入新鮮氣預(yù)熱器15殼程，與二反出口換熱器14管程來的富甲烷氣換熱，預(yù)熱后的原料氣進(jìn)入水解反應(yīng)器1發(fā)生水解反應(yīng)，將原料氣中的有機(jī)硫水解為無機(jī)硫，再經(jīng)過脫硫反應(yīng)器2發(fā)生脫硫反應(yīng)，降低合成氣中總硫含量至50ppb，防止甲烷合成催化劑發(fā)生硫中毒。
從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣，與循環(huán)壓縮機(jī)出口的氣體混合后經(jīng)二反出口換熱器14換熱至260℃，出口氣體經(jīng)一反入口換熱器9與一反出口氣換熱后進(jìn)入第一甲烷合成反應(yīng)器3。該反應(yīng)器采用絕熱形式，入口溫度305℃，出口溫度在650℃。
第一甲烷合成反應(yīng)器3出口氣體經(jīng)蒸汽過熱器11對(duì)蒸汽過熱、一反入口換熱器19預(yù)熱一反入口氣、蒸汽發(fā)生器12發(fā)生蒸汽之后分為兩股，一股經(jīng)壓縮機(jī)入口換熱器13預(yù)熱鍋爐給水、前穩(wěn)罐6穩(wěn)壓、循環(huán)壓縮機(jī)10升壓、后穩(wěn)罐7穩(wěn)壓后作為循環(huán)氣與從脫硫反應(yīng)器2來經(jīng)過脫硫的新鮮氣混合進(jìn)入二反出口換熱器14，另一股進(jìn)入第二甲烷合成反應(yīng)器4，二反氣經(jīng)二反出口換熱器14、新鮮氣預(yù)熱器15、鍋爐水預(yù)熱器二17、鍋爐水預(yù)熱器三20、分液罐二9、三反入口換熱器18管程進(jìn)入第三甲烷合成反應(yīng)器5，三反出口氣經(jīng)鍋爐水預(yù)熱器四21預(yù)熱鍋爐水、三反入口換熱器18殼程預(yù)熱三反入口氣之后進(jìn)入鍋爐水預(yù)熱器一16，換熱后經(jīng)分液罐一8分液后制得富氫富甲烷燃料氣。
第二甲烷合成反應(yīng)器4和第三甲烷合成反應(yīng)器5的入口溫度分別是255℃、255℃，出口溫度分別是490℃、400℃。
第二甲烷合成反應(yīng)器4出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）73.2%，第三甲烷合成反應(yīng)器5出口氣體中甲烷體積分?jǐn)?shù)（干基）92.9%。