一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置制造方法
【專利摘要】本實用新型屬于甲醇乳化柴油生產的【技術領域】，具體涉及一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，解決了現有甲醇柴油乳液的生產工藝中物料體積流量比差異較大的情況下，混合效果不理想、不均勻的問題。超重力裝置，包括撞擊流結構和旋轉填料床，撞擊流結構為非限定性撞擊流結構，包括管徑不同的主進料管和套管以及液體擋板，套管開口端部與主進料管噴嘴端部形成環(huán)縫，撞擊流結構設置于轉子的空腔內并沿轉子軸線方向設置。本實用新型改變兩相流的撞擊形式，提高兩相流撞擊的效果，同時可以實現大流量的制備乳液和連續(xù)化操作。
【專利說明】一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置

【技術領域】
[0001]本實用新型屬于甲醇乳化柴油生產的【技術領域】，具體涉及一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置。

【背景技術】
[0002]由于石油資源日趨短缺及其價格上漲和環(huán)境污染日益嚴重，發(fā)展低排放代油燃料已引起了世界各國的重視，特別是醇類燃料的研究一直是廣大科技工作者十分關注的課題之一。在眾多的代用燃料中，甲醇以其資源豐富、價格適宜、容易制取和良好的物化特性在內燃機替代燃料應用研究中越來越受到重視。原因在于我國在煤炭資源上的優(yōu)勢，開發(fā)煤制燃料是重要選擇。其中以煤制甲醇技術較為成熟，生產成本低，并且環(huán)境效益好，推廣使用可大大降低汽車燃料成本，且甲醇在常溫下是液體，沸點比柴油低，混合氣形成較快且比較均勻，有利于完全燃燒；甲醇含氧量占50%，其著火極限較柴油寬，燃燒速度快，有利于降低排煙；甲醇的汽化潛熱比柴油大，有助于降低缸內溫度，從而抑制了 NOx的生成；因此，甲醇柴油乳化燃料作為一種節(jié)能、環(huán)保燃料，在能源緊缺、環(huán)境日益嚴重的今天越來越受到科研工作者的重視。
[0003]甲醇柴油乳液的性能除與乳化劑的類型及配方外，其性能和穩(wěn)定性與乳化方式有重要關系。乳化柴油的乳化方式主要有攪拌法乳化裝置、高壓均質器、高剪切均質機、膠體磨等。這些乳化裝置的主要缺點是不能連續(xù)性生產，設備體積大、能耗高，并且由于其構造簡單生產出來的乳化柴油顆粒不細，油、水兩相混合不均，乳化過程中所有流體受力不均，存在死區(qū)，從而使“油包水”型乳狀液的穩(wěn)定性不好，容易分層，特別是在運輸過程中由于震蕩容易顆粒破碎出現析水現象，嚴重影響其使用效果。所以為了保證其穩(wěn)定性在其制造過程中需加入大量的表面活性穩(wěn)定劑和乳化穩(wěn)定劑，這將大大提高生產成本，影響其經濟效益。這些乳化裝置存在粒徑分布不均、穩(wěn)定性差、不能連續(xù)性生產，設備體積大、能耗高等缺點。利用超聲波進行乳化，由于其具有體積小、重量輕、效率高的特點，目前應用較多。但是由于超聲波設備的能耗較高，并且設備昂貴，所以多用于乳化的后續(xù)階段或者實驗室，很少用于大規(guī)模生產應用。專利(200910075113.7)提出了一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油裝置，該裝置具有結構簡單，易操作，其制備的乳化柴油與傳統(tǒng)技術制備乳化柴油技術相比，具有乳化效率高、穩(wěn)定性好、粒徑分布均勻、可連續(xù)運行、可現做現用等優(yōu)點，但由于甲醇和柴油的體積分數差異較大(1(T30:90^70),兩根進料管的撞擊初速相同，但體積流量差異很大，使得兩股物料撞擊的初始能量差異懸殊，體積小的物料在兩股物料撞擊交匯區(qū)域碰撞減弱，產生的渦流或卷席強度變小，使得兩股物料的混合效果不理想、不均勻，要實現撞擊霧面徑向并垂直于填料所需的彎頭多，增大了阻力，從而增加了動能的損失，減小了反應初速度，影響了混合效果。物料撞擊時產生的撞擊面，由于其邊緣由于湍動耗散率與中心相比較小，因此，撞擊面邊緣混合效果并不理想；同時當需要制備流量大的甲醇乳化柴油時，須將兩股物料管路的噴嘴直徑變大，這時的放大效應很明顯，致使兩股物料均勻混合程度降低，使得乳化柴油的穩(wěn)定性變差，所以該專利的撞擊流-旋轉填料床一般適用于小流量的甲醇柴油乳液制備。因此，對撞擊流的液體初始分布的研發(fā)成為解決此問題的關鍵。


【發(fā)明內容】

[0004]本實用新型為了解決現有甲醇柴油乳液的生產工藝中物料體積流量比差異較大的情況下，混合效果不理想、不均勻的問題，提出了一種新型撞擊流一旋轉填料床裝置連續(xù)制備甲醇柴油乳液裝置，其優(yōu)點是在于改變兩相流的撞擊形式，提高兩相流撞擊的效果，同時可以實現大流量的制備乳液和連續(xù)化操作。
[0005]本實用新型采用如下的技術方案實現:
[0006]一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，包括撞擊流結構和旋轉填料床，旋轉填料床包括殼體、空心圓環(huán)形的轉子、填料以及轉軸，撞擊流結構為非限定性撞擊流結構，包括管徑不同的主進料管和套管以及液體擋板，套管的管徑大于主進料管的管徑，套管套于主進料管之外，主進料管遠離擋板的一端設置主進料管進料口、靠近擋板的另一端設置擴口型主進料管噴嘴，主進料管噴嘴端部中心開有出料孔，套管對應主進料管進料口的一端也設置有套管進料口，套管對應主進料管噴嘴的另一端開口、套管開口端部與主進料管噴嘴端部形成環(huán)縫，出料孔與環(huán)縫設置于同一平面，擋板相對于主進料管以及套管的軸線方向垂直設置，擋板中心位于主進料管以及套管的軸線上；所述的非限定性撞擊流結構設置于轉子的空腔內并沿轉子軸線方向設置，主進料管噴嘴以及環(huán)縫與擋板之間中心線位于轉子空腔的中央，轉子位于殼體的中部，填料在轉子空心圓環(huán)中；主進料管進料口與柴油儲槽相連，套管進料口和甲醇儲槽相連，旋轉填料床的液體出口與產品儲槽連接。
[0007]套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為2-10 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為1-10 ;主進料管的內徑d3與主進料管噴嘴出料孔直徑D2的比為1-100 ;環(huán)縫寬度01與噴嘴出料孔直徑D2之比為1-10，套管直徑d2與旋轉填料床填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為1-200，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與進料管噴嘴出料孔直徑D2比值范圍為1-50。
[0008]擋板為圓形或方形，擋板相對主進料管和套管旋轉設置或者與主進料管和套管連接，擋板為向外凸起，擋板表面粗糙。
[0009]基于上述的連連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置完成的連續(xù)制備甲醇柴油乳液的工藝，步驟如下:在甲醇儲槽中加入親水性乳化劑和助乳化劑，通過攪拌作用，使其混勻，形成水相，柴油儲槽中在攪拌狀態(tài)下加入親油性乳化劑，形成油相；不等體積比的水相和油相通過撞擊流結構碰撞迅速完成初步混合，初步混合后的液體離開撞擊平面中心后進入旋轉的填料，強大的剪切力保持物料一直具有高的湍能耗散率，未達到混合的液體迅速完成均勻混合過程，形成油包水型甲醇柴油乳液。
[0010]所述的親水性乳化劑和親油性乳化劑的總質量分數占甲醇和柴油總質量的0.1%_4%，水相和油相的質量分數之比為1(Γ30:9(Γ70，其HLB值為5飛；助乳化劑占甲醇和柴油總質量分數的0.2-2%。填料轉速范圍為100-2800r/min ;撞擊初速為4_25m/s。
[0011]與其他方法比，本實用新型具有以下顯著不同:
[0012](I)本實用新型采用撞擊流-旋轉填料床結構不同于傳統(tǒng)混合器，其由撞擊流和超重力結構兩部分組成。撞擊流結構也不同于已公開的生產甲醇柴油乳液制備的攪拌器、均質器等混合器結構:(a)沒有混合腔，液體對置碰撞后直接形成無限制發(fā)散的扇面；(b)套管采用環(huán)隙噴嘴，從環(huán)隙噴嘴噴出的液體與主進料管噴嘴噴出的液體在圓周方向混合，保證了各個方向混合均勻；(C)噴嘴前端設置有擋板，兩股液體在擋板上碰撞、反濺混合，兩股液體在此動能轉化成靜壓能，形成高湍動區(qū)。采用公認的攪拌器、均質器對甲醇柴油乳液制備進行表征，結果優(yōu)于傳統(tǒng)混合器一個數量級，并且在體積流量比1-15內，混合性能無顯著下降。
[0013](2)本實用新型的工藝把混合過程的強化分為兩步，首先讓物料短時間內達到宏觀混合，然后強化其進一步混合過程，在撞擊流-旋轉填料床液體出口處，通過性能檢測，體積流量比1-15范圍內，甲醇柴油乳液制備的穩(wěn)定性可達60天以上，且實現了連續(xù)操作，可根據實驗要求實現“現做現用”的要求，可進一步少用乳化劑。
[0014](3)本方法反應體積流量比適用范圍寬，實驗驗證在體積流量比1-15范圍內具有高的混合效率。與現有技術相比，本實用新型的新型撞擊流-旋轉填料床裝置采用兩根直管的結構，減少了彎頭的個數，減少了動量損失。以10m/s撞擊初速度為例，傳統(tǒng)結構增加2個90°彎頭，阻力損失為75J/kg，動能僅為沒有彎頭的1/4，撞擊速度隨之極大地減小。根據Newton定律，較大的撞擊初速度形成了較強烈的動量傳遞，能量耗散增強，加上液體處于分子緊密聚集的凝聚狀態(tài)，兩股相向撞擊的流體間必然發(fā)生強烈地相互作用，包括流團或/和分子間相互碰撞、擠壓、剪切等作用，產生強烈的微觀混合。由于撞擊面的邊緣效應，微觀混合并不像撞擊面中心區(qū)域理想，通過旋轉填料床的高速旋轉，對邊緣液體剪切，進行二次混合，從而進一步強化了混合效果。
[0015]綜上所述，本實用新型的新型撞擊流-旋轉填料床混合裝置保持了傳統(tǒng)兩根管撞擊流裝置連續(xù)操作、處理能力強、處理量大、維修方便的優(yōu)點，克服了目前傳統(tǒng)兩根進料管撞擊流結構不等量進料混合效果差的缺點，具有不等量進料均勻混合、快速反應、反應時間短、處理量大的優(yōu)點；出料孔噴出的物料與擋板碰撞，形成徑向并垂直與填料的霧面，與旋轉填料床耦合，通過旋轉填料床的切割，能夠使物料進一步均勻的混合，尤其適用于工業(yè)上反應體系物料比不為I的不等量進料的混合過程反應以及有一定黏度特性的混合體系。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0016]圖1為連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置示意圖，
[0017]圖2為撞擊流結構及旋轉填料床結構示意圖，
[0018]圖3環(huán)式噴嘴截面圖，
[0019]圖4是向外凸起的擋板結構示意圖，
[0020]圖5是平板的擋板結構示意圖，
[0021]圖6是向內凹陷的擋板結構示意圖。
[0022]圖中:1_撞擊流結構，2-水相輸送泵，3-柴油儲槽，4-油相輸送泵，5-甲醇儲槽，6-產品儲槽，1.1-主進料管進料口，7-旋轉填料床，1.1-主進料管進料口，1.2-套管進料口，1.3-主進料管，1.4-套管，1.5-主進料管噴嘴，1.6-環(huán)縫，1.7-殼體，1.8-填料，1.9-轉子，1.10-電機，1.11-轉軸，1.12-擋板，1.13-液體出口。

【具體實施方式】
[0023]如圖1、2所示，連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，包括撞擊流結構I和旋轉填料床7，旋轉填料床包括殼體1.7、空心圓環(huán)形的轉子1.9、填料1.8以及轉軸1.11，撞擊流結構為非限定性撞擊流結構，包括管徑不同的主進料管1.3和套管1.4以及液體擋板1.12，套管1.4的管徑大于主進料管1.3的管徑，套管1.4套于主進料管1.3之外，主進料管1.3遠離擋板1.12的一端設置主進料管進料口 1.1、靠近擋板1.12的另一端設置擴口型主進料管噴嘴1.5，主進料管噴嘴1.5端部中心開有出料孔，套管1.4對應主進料管進料口的一端也設置有套管進料口 1.2，套管對應主進料管噴嘴的另一端開口、套管開口端部與主進料管噴嘴端部形成環(huán)縫1.6，出料孔與環(huán)縫設置于同一平面，擋板1.12相對于主進料管以及套管的軸線方向垂直設置，擋板中心位于主進料管以及套管的軸線上；所述的非限定性撞擊流結構設置于轉子1.9的空腔內并沿轉子軸線方向設置，主進料管噴嘴以及環(huán)縫1.6與擋板之間中心線位于轉子1.11空腔的中央，轉子1.9位于殼體的中部，填料在轉子空心圓環(huán)中；主進料管進料口與帶有攪拌裝置的柴油儲槽相連且其連接管路上設置油相輸送泵和流量計，套管進料口和帶有攪拌裝置的甲醇儲槽相連而且其連接管路上設置水相輸送泵和流量計，旋轉填料床的液體出口與產品儲槽連接。
[0024]套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為2-10 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為1-10 ;主進料管的內徑d3與主進料管噴嘴出料孔直徑D2的比為1-100 ;環(huán)縫寬度01與噴嘴出料孔直徑D2之比為1-10，套管直徑d2與旋轉填料床填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為
1-200，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與進料管噴嘴出料孔直徑D2比值范圍為1-50。
[0025]如圖4、5、6所示，擋板為圓形，也可以為方形，擋板為平板、向內凹陷或向外凸起，擋板表面為平滑或粗糙。優(yōu)先選擇微觀混合效果較好的向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。擋板固定于旋轉填料床上，與轉子內緣連接，與其一起旋轉；也可以與撞擊流結構連接。
[0026]如圖1所示，一種連續(xù)制備甲醇柴油乳液的工藝，基于所述的連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置完成，其特征在于步驟如下:在甲醇儲槽中加入親水性乳化劑和助乳化劑，通過攪拌作用，使其混勻，形成水相，柴油儲槽中在攪拌狀態(tài)下加入親油性乳化齊U，形成油相；不等體積比的水相和油相通過撞擊流結構碰撞迅速完成初步混合，初步混合后的液體離開撞擊平面中心后進入旋轉的填料，強大的剪切力保持物料一直具有高的湍能耗散率，未達到混合的液體迅速完成均勻混合過程，形成油包水型甲醇柴油乳液。
[0027]所述的親水性乳化劑和親油性乳化劑的總質量分數占甲醇和柴油總質量的0.1%_4%，水相和油相的質量分數之比為1(Γ30:9(Γ70，其HLB值為5飛；助乳化劑占甲醇和柴油總質量分數的0.2-2%。
[0028]填料轉速范圍為100-2800r/min ;撞擊初速為4_25m/s。
[0029]實施例1:
[0030]在甲醇儲槽中配制含親水性乳化劑的水相，在柴油儲槽中配制含親油性乳化劑的油相。制備40噸/h的甲醇柴油乳液，按水相:油相=10:90的比例下進入新型撞擊流-旋轉填料床乳化裝置，采用新型撞擊流-旋轉填料床裝置結構尺寸及特征為:套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為2 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為5 ;主進料管的內徑d3與噴嘴出料孔直徑D2的比為100 ;環(huán)縫寬度01與噴嘴出料孔直徑D2之比為1，套管直徑(12與超重力結構填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為100，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與主進料管噴嘴直徑D2比值范圍為50。液體擋板為向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。乳化劑為Span20、Tween60、油酸復配，HLB值為5，乳化劑含量0.1%，助乳化劑為正丁醇，含量為0.2%，填料轉子轉速為100r/min，水相的撞擊初速為25m/s，制備的甲醇乳化柴油平均粒徑為25 μ m，室溫條件下保持10天不析水，甲醇乳化柴油外觀清澈透亮。
[0031]實施例2:
[0032]在甲醇儲槽中配制含親水性乳化劑的水相，在柴油儲槽中配制含親油性乳化劑的油相。制備5噸/h的甲醇柴油乳液，按水相:油相=30:70的比例下進入新型撞擊流-旋轉填料床乳化裝置，采用新型撞擊流-旋轉填料床裝置的特征尺寸及特征為:套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為5 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為10 ;主進料管的內徑d3與噴嘴出料孔直徑D2的比為I ;環(huán)縫寬度01與噴嘴出料孔直徑D2之比為6，套管直徑(12與超重力結構填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為200，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與主進料管噴嘴直徑D2比值范圍為I。液體擋板為向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。乳化劑為Span60、Tween80、油酸、十二烷基磺酸鈉復配，HLB值為6，乳化劑含量4%，助乳化劑為正丁醇，含量為1%，填料轉子轉速為2800r/min,油相的撞擊初速為4m/s,制備的甲醇乳化柴油平均粒徑為12 μ m，室溫條件下保持30天不析水，甲醇乳化柴油外觀清澈透亮。
[0033]實施例3:
[0034]在甲醇儲槽中配制含親水性乳化劑的水相，在柴油儲槽中配制含親油性乳化劑的油相。制備10噸/h的甲醇柴油乳液，按水相:油相=20:80的比例下進入新型撞擊流-旋轉填料床乳化裝置，采用新型撞擊流-旋轉填料床裝置的特征尺寸及特征為:套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為10 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為I ;主進料管的內徑d3與噴嘴出料孔直徑D2的比為80 ;環(huán)縫寬度D1與噴嘴出料孔直徑D2之比為10，套管直徑d2與超重力結構填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為1，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與主進料管噴嘴直徑D2比值范圍為25。液體擋板為向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。乳化劑為Span80、Tween80、十二烷基磺酸鈉復配，HLB值為5.3，乳化劑含量2%，助乳化劑為正丁醇，含量為2%，填料轉子轉速為1300r/min，水相的撞擊初速為10m/S，制備的甲醇乳化柴油平均粒徑為10 μ m,室溫條件下保持62天不析水，甲醇乳化柴油外觀清澈透亮。
[0035]實施例4:
[0036]在甲醇儲槽中配制含親水性乳化劑的水相，在柴油儲槽中配制含親油性乳化劑的油相。制備5噸/h的甲醇柴油乳液，按水相:油相=15:85的比例下進入新型撞擊流-旋轉填料床乳化裝置，采用新型撞擊流-旋轉填料床裝置的特征尺寸及特征為:套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為4 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為5 ;主進料管的內徑d3與噴嘴出料孔直徑D2的比為48 ;環(huán)縫寬度01與噴嘴出料孔直徑D2之比為6，套管直徑d2與超重力結構填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為76，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與主進料管噴嘴直徑仏比值范圍為20。液體擋板為向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。乳化劑為Span80、Tween80、Tween40、十二烷基磺酸鈉復配，HLB值為5.2，乳化劑含量3%，助乳化劑為正丁醇，含量為1.3%,填料轉子轉速為1600r/min,水相的撞擊初速為25m/s,制備的甲醇乳化柴油平均粒徑為8 μ m,室溫條件下保持4個月天不析水，甲醇乳化柴油外觀清澈透亮。
[0037]實施例5:
[0038]在甲醇儲槽中配制含親水性乳化劑的水相，在柴油儲槽中配制含親油性乳化劑的油相。制備120噸/h的甲醇柴油乳液，按水相:油相=22:78的比例下進入新型撞擊流-旋轉填料床乳化裝置，采用新型撞擊流-旋轉填料床裝置的特征尺寸及特征為:套管直徑d2與主進料管直徑d3與比值為4 ;套管長度L1與套管直徑d2比值為I ;主進料管的內徑d3與噴嘴出料孔直徑D2的比為60 ;環(huán)縫寬度D1與噴嘴出料孔直徑D2之比為5.5，套管直徑d2與超重力結構填料內緣到套管距離Cl1之比范圍為120，擋板到非限定性撞擊流結構距離d4與主進料管噴嘴直徑D2比值范圍為30。液體擋板為向外凸起、表面粗糙的圓形擋板。乳化劑為Span80、Tween80、Span20、油酸、十二烷基磺酸鈉復配，HLB值為5.4，乳化劑含量3.6%，助乳化劑為正戊醇，含量為1.8%，填料轉子轉速為600r/min，水相的撞擊初速為20m/s，制備的甲醇乳化柴油平均粒徑為8 μ m，室溫條件下保持3個月天不析水，甲醇乳化柴油外觀清澈透亮。
【權利要求】
1.一種連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，包括撞擊流結構(I)和旋轉填料床(7)，旋轉填料床包括殼體(1.7)、空心圓環(huán)形的轉子(1.9)、填料(1.8)以及轉軸(1.11)，其特征在于撞擊流結構為非限定性撞擊流結構，包括管徑不同的主進料管(1.3)和套管(1.4)以及液體擋板(1.12)，套管(1.4)的管徑大于主進料管(1.3)的管徑，套管(1.4)套于主進料管(1.3)之外，主進料管(1.3)遠離擋板(1.12)的一端設置主進料管進料口(1.1)、靠近擋板(1.12)的另一端設置擴口型主進料管噴嘴(1.5)，主進料管噴嘴(1.5)端部中心開有出料孔，套管(1.4)對應主進料管進料口的一端也設置有套管進料口(1.2)，套管對應主進料管噴嘴的另一端開口、套管開口端部與主進料管噴嘴端部形成環(huán)縫(1.6)，出料孔與環(huán)縫設置于同一平面，擋板(1.12)相對于主進料管以及套管的軸線方向垂直設置，擋板中心位于主進料管以及套管的軸線上；所述的非限定性撞擊流結構設置于轉子(1.9)的空腔內并沿轉子軸線方向設置，主進料管噴嘴以及環(huán)縫(1.6)與擋板之間中心線位于轉子(1.11)空腔的中央，轉子(1.9)位于殼體的中部，填料在轉子空心圓環(huán)中；主進料管進料口(1.D與柴油儲槽(3)相連，套管進料口(1.2)和甲醇儲槽(5)相連，旋轉填料床的液體出口(1.13)與產品儲槽(6)連接。
2.根據權利要求1所述的連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，其特征在于套管直徑(d2)與主進料管直徑(d3)與比值為2-10 ;套管長度(L1)與套管直徑(d2)比值為1-10 ;主進料管的內徑(d3)與主進料管噴嘴出料孔直徑(D2)的比為1-100 ;環(huán)縫寬度(D1)與噴嘴出料孔直徑(D2)之比為1-10，套管直徑(d2)與旋轉填料床填料內緣到套管距離(Cl1)之比范圍為1-200，擋板到非限定性撞擊流結構距離(d4)與進料管噴嘴出料孔直徑(D2)比值范圍為1-50。
3.根據權利要求1或2所述的連續(xù)制備甲醇乳化柴油的單反射超重力裝置，其特征在于擋板(1.12)為圓形或方形，擋板(1.12)相對主進料管(1.3)和套管(1.4)旋轉設置或者與主進料管(1.3)和套管(1.4)連接，擋板(1.12)為向外凸起，擋板表面粗糙。
【文檔編號】C10L1/32GK204138622SQ201420540772
【公開日】2015年2月4日 申請日期:2014年9月20日 優(yōu)先權日:2014年9月20日
【發(fā)明者】焦緯洲, 劉有智, 袁志國, 祁貴生, 申紅艷, 栗秀萍, 張巧玲, 羅瑩, 高璟, 許承騁 申請人:中北大學