本發(fā)明涉及用于對塑料和橡膠等高分子材料進行混合攪拌的混合攪拌轉(zhuǎn)子和密閉式混合攪拌機。
背景技術(shù)：
：在現(xiàn)有的密閉式混合攪拌機中，在為了提高混合攪拌物的生產(chǎn)率而想要將混合攪拌容量保持得盡可能大的情況下，而采用切線式的轉(zhuǎn)子（混合攪拌轉(zhuǎn)子）（例如參照專利文獻1）。在采用該切線式的轉(zhuǎn)子的現(xiàn)有的密閉式混合攪拌機中，由于難以在短時間內(nèi)對被混合攪拌材料施加較大的比能（被混合攪拌材料的每單位重量的混合攪拌能量），所以為了使被混合攪拌材料成為所希望的混合攪拌狀態(tài)的混合攪拌物，而采用加長混合攪拌時間的方法。但是，在加長混合攪拌時間的方法中，隨著混合攪拌時間的經(jīng)過，被混合攪拌材料的溫度升高。另一方面，存在不使被混合攪拌材料劣化的溫度及被混合攪拌材料的預定的反應溫度等溫度的限制。因為這樣的情況，所以在使用現(xiàn)有的切線式轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機中，為了防止被混合攪拌材料的溫度超過溫度限制，有時如果混合攪拌時間達到某個時間則然后需要使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降。如上所述，在現(xiàn)有技術(shù)中，發(fā)生混合攪拌時間的延長及轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的下降，存在由于其影響而不能如愿地提高生產(chǎn)率的問題。還開發(fā)了這樣的混合攪拌轉(zhuǎn)子：精心設(shè)計葉片的形狀及配置等，與專利文獻1所記載的轉(zhuǎn)子相比，能夠?qū)崿F(xiàn)被混合攪拌材料的低溫混合攪拌及混合攪拌質(zhì)量的提高（例如參照專利文獻2）。但是，在該混合攪拌轉(zhuǎn)子中，在混合攪拌物的生產(chǎn)率方面有改善的余地。具體而言，在現(xiàn)有的切線式的密閉式混合攪拌機中，對于被混合攪拌材料的每單位重量為了增加對被混合攪拌材料施加的混合攪拌能量的量，即使減小向腔室內(nèi)投入的被混合攪拌材料的重量而想要在短時間內(nèi)對被混合攪拌材料施加更大的比能，也由于腔室內(nèi)部的被混合攪拌材料的填充率下降影響，反而難以對被混合攪拌材料作用混合攪拌能量。因此，不僅不能那么縮短混合攪拌時間，而且加上每個批次投入的被混合攪拌材料的重量的減少，使得不能如愿地提高混合攪拌物的生產(chǎn)率。此外，在這樣的切線式的密閉式混合攪拌機中，為了迅速提高腔室內(nèi)的被混合攪拌材料的均質(zhì)性而縮短混合攪拌時間，為了使轉(zhuǎn)子軸向上的被混合攪拌材料的流動變得活躍，還采用了使葉片相對于轉(zhuǎn)子軸線的扭轉(zhuǎn)角度增大的方法。但是，如果使扭轉(zhuǎn)角度增大，則越過葉片的頂部（也稱為齒頂部或齒刃部）向葉片的背面?zhèn)攘鲃拥谋换旌蠑嚢璨牧显黾?，所以雖然能看到使轉(zhuǎn)子軸向上的被混合攪拌材料的流動改善的效果，但其效果較小。即，轉(zhuǎn)子軸向上的被混合攪拌材料的流動沒有那么增大。結(jié)果，在這樣的方法中，沒有看到混合攪拌時間的大幅改善。專利文獻1：日本特公昭58－4567號公報專利文獻2：日本特開2002－11336號公報。技術(shù)實現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種能夠不降低混合攪拌物的混合攪拌質(zhì)量地比現(xiàn)有提高混合攪拌物的生產(chǎn)率的混合攪拌轉(zhuǎn)子和密閉式混合攪拌機。根據(jù)本發(fā)明的一個方面的混合攪拌轉(zhuǎn)子是在密閉式混合攪拌機中使用的混合攪拌轉(zhuǎn)子，包括：轉(zhuǎn)子軸部，在內(nèi)部形成有冷卻流路；和混合攪拌葉片部，設(shè)置在上述轉(zhuǎn)子軸部的外周部，上述混合攪拌葉片部具有在上述轉(zhuǎn)子軸部的軸向上具有預定長度的短葉片、和具有比上述軸向上的上述短葉片的長度大的上述軸向的長度的至少兩個長葉片，上述各長葉片具有朝向上述混合攪拌轉(zhuǎn)子的徑向外側(cè)的作為該長葉片的端面的齒刃部，上述軸向上的上述各長葉片的長度設(shè)定為上述軸向上的上述混合攪拌葉片部的長度的0.6倍以上的長度，上述各長葉片的切入角度設(shè)定為31度以下的角度，與上述軸向正交的上述各長葉片的截面中的與上述齒刃部的寬度即齒刃寬度對應的中心角度設(shè)定為7度以上的角度。根據(jù)本發(fā)明的另一方面的密閉式混合攪拌機，包括一對根據(jù)上述一個方面的混合攪拌轉(zhuǎn)子，并且包括腔室，所述腔室以在一對混合攪拌轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時該各混合攪拌轉(zhuǎn)子的徑向最外側(cè)的部分所描繪的軌跡相互不交叉的狀態(tài)，在內(nèi)部收納所述一對混合攪拌轉(zhuǎn)子。附圖說明圖1是表示包括本發(fā)明的實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機的正面剖視圖。圖2是本發(fā)明的實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的說明圖。圖3是圖2所示的混合攪拌轉(zhuǎn)子的混合攪拌葉片部的繞軸心的展開圖。圖4是表示圖2所示的混合攪拌轉(zhuǎn)子的混合攪拌葉片部中的設(shè)置有長葉片的部分的與混合攪拌轉(zhuǎn)子的軸向正交的截面的剖視圖。圖5是表示被混合攪拌材料向葉片的背面?zhèn)鹊男孤┝颗c齒刃中心角度的關(guān)系的曲線圖。圖6是表示ΔG’值與混合攪拌時間的關(guān)系的曲線圖。圖7是表示CV值與混合攪拌時間的關(guān)系的曲線圖。圖8是關(guān)于齒刃中心角度和切入角度這兩個參數(shù)與現(xiàn)有技術(shù)比較而總結(jié)了能夠在防止被混合攪拌材料過度升溫的同時對被混合攪拌材料施加高比能并且能夠獲得更高的生產(chǎn)率的混合攪拌轉(zhuǎn)子的形狀的圖。具體實施方式以下，參照附圖對用于實施本發(fā)明的方式進行說明。圖1所示的本發(fā)明的實施方式的密閉式混合攪拌機也被稱為批次式混合攪拌機。在圖1中，示意地圖示了本實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子。另外，本實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子和密閉式混合攪拌機適合于在混合攪拌過程中發(fā)生反應的配合的橡膠的混合攪拌，特別適合于以高比例配合有硅石的橡膠的混合攪拌。（密閉式混合攪拌機的構(gòu)成）如圖1所示，密閉式混合攪拌機1包括在內(nèi)部具有混合攪拌室2的腔室3、左右一對的混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5、設(shè)置有料斗6的材料供給筒7和浮動配重8?；旌蠑嚢枋?形成為縱截面為繭型形狀。腔室3具有設(shè)置在其上部的上方開口部。該上方開口部內(nèi)的空間與混合攪拌室2連通。左右一對的混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5以繞各自的軸旋轉(zhuǎn)自如的方式貫穿插入在混合攪拌室2內(nèi)。這一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5形成為對稱形狀。材料供給筒7立設(shè)在腔室3的上方開口部上。浮動配重8以上下運動自如的方式收納在材料供給筒7內(nèi)。在材料供給筒7的上部連結(jié)有氣壓缸9。另外，也可以代替氣壓缸9而將利用空氣以外的流體的壓力的流體壓力缸連結(jié)在材料供給筒7的上部。在氣壓缸9內(nèi)收納有活塞10，該活塞10經(jīng)由活塞桿11與浮動配重8連結(jié)。活塞桿11以保持氣壓缸9內(nèi)的氣密的方式貫穿氣壓缸9的下蓋。通過這樣的構(gòu)成，通過對氣壓缸9內(nèi)的上部空間加壓而使活塞10下降，能夠使浮動配重8下降，由此，能夠利用該下降的浮動配重8，將從料斗6供給的材料供給筒7內(nèi)的被混合攪拌材料推入到腔室3內(nèi)。另一方面，在腔室3的底部設(shè)置有排出口，該排出口被升降門12封閉。該升降門12能夠通過旋轉(zhuǎn)致動器動作來開閉排出口。通過使封閉排出口的升降門12動作而將該排出口開放，能夠?qū)⒃诨旌蠑嚢枋?內(nèi)被混合攪拌了預定時間的混合攪拌物（混合攪拌完成的被混合攪拌材料）向密閉式混合攪拌機1的外部排出。另外，密閉式混合攪拌機1是左右一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5不相互嚙合的非嚙合型的混合攪拌機。即，該密閉式混合攪拌機1的一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的軸心間的距離S（以下稱為轉(zhuǎn)子軸心間距離S）比各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的旋轉(zhuǎn)外徑Dr（參照圖4）大。換言之，在一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5旋轉(zhuǎn)時，各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的徑向最外側(cè)的部分所描繪的旋轉(zhuǎn)軌跡不會相互交叉。（第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子）參照圖1～圖4，對本發(fā)明的第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5進行說明。另外，圖2是混合攪拌轉(zhuǎn)子4的說明用的俯視圖。各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5包括在內(nèi)部形成有冷卻流路22的轉(zhuǎn)子軸部20、和設(shè)置在轉(zhuǎn)子軸部20的外周部的混合攪拌葉片部21。各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的混合攪拌葉片部21在該混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的軸向Z（以下稱為轉(zhuǎn)子軸向Z）上具有預定長度L。在各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5上分別連接有旋轉(zhuǎn)接頭，該旋轉(zhuǎn)接頭用于對形成在該混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5中的冷卻流路22供給冷卻介質(zhì)和從該冷卻流路22排出冷卻介質(zhì)。冷卻流路22是有底且截面圓形的孔。各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的冷卻流路22設(shè)置為，當從轉(zhuǎn)子軸向Z觀察該混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5時，冷卻流路22位于轉(zhuǎn)子軸部20的中心部。此外優(yōu)選的是，在俯視各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的情況下，各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的冷卻流路22如本實施方式這樣至少設(shè)置在轉(zhuǎn)子軸向Z上的從混合攪拌葉片部21的一端至另一端的范圍上。對冷卻流路22例如供給水作為冷卻介質(zhì)。供給到冷卻流路22中的水在流過冷卻流路22內(nèi)之后排出到外部。通過水等冷卻介質(zhì)流到冷卻流路22中，能夠防止混合攪拌葉片部21變得高溫，結(jié)果，能夠防止與混合攪拌葉片部21接觸的被混合攪拌材料產(chǎn)生劣化的過度升溫狀態(tài)。一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5相互向反向旋轉(zhuǎn)，以使這些混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的相互對置的部分向下方移動（參照圖1）。各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的混合攪拌葉片部21分別包括多個混合攪拌葉片13～16。混合攪拌葉片13～16在與腔室3中的在內(nèi)部收納設(shè)置有該混合攪拌葉片13～16的混合攪拌轉(zhuǎn)子4或5的部分的內(nèi)壁面（內(nèi)周面）之間形成有間隙（齒頂間隙），在混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5旋轉(zhuǎn)時，對穿過該間隙的被混合攪拌材料施加剪切力。各混合攪拌葉片13～16具有以設(shè)置有這些混合攪拌葉片13～16的混合攪拌轉(zhuǎn)子4或5的軸心為中心螺旋狀地扭轉(zhuǎn)的形狀。由于該混合攪拌葉片13～16的形狀，使得在混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5旋轉(zhuǎn)時，被混合攪拌材料被向轉(zhuǎn)子軸向Z的一側(cè)推動，由此產(chǎn)生轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動。此外，被混合攪拌材料在隔開預定間隔配置的一對混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5旋轉(zhuǎn)時在這些混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5之間移動?；旌蠑嚢枞~片13～16具有混合攪拌葉片頂部（也稱為齒頂部或齒刃部）13a～16a，該混合攪拌葉片頂部是所述混合攪拌葉片13～16中的朝向設(shè)置有該混合攪拌葉片13～16的混合攪拌轉(zhuǎn)子4或5的徑向外側(cè)的前端面。詳細地講，上述齒頂間隙是指混合攪拌葉片13～16的混合攪拌葉片頂部13a～16a與腔室3中的在內(nèi)部收納設(shè)置有該混合攪拌葉片13～16的混合攪拌轉(zhuǎn)子4或5的部分的內(nèi)壁面（內(nèi)周面）之間的間隙。另外，將如下構(gòu)成的混合攪拌機和混合攪拌轉(zhuǎn)子稱為切線式的混合攪拌機和切線式的混合攪拌轉(zhuǎn)子：在一對混合攪拌轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時各混合攪拌轉(zhuǎn)子的徑向最外部所描繪的旋轉(zhuǎn)軌跡不會相互交叉，換言之，轉(zhuǎn)子軸心間距離S大于各混合攪拌轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)外徑Dr。在圖3中表示各混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的混合攪拌葉片部21的繞各自的軸心的展開圖。根據(jù)該圖3可知，本實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的各混合攪拌葉片13～16配置為相對于圖3中的點O為相互點對稱。因而，在以下的說明中，以兩混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5為代表，對一方的混合攪拌轉(zhuǎn)子4的結(jié)構(gòu)進行說明。如圖2和圖3所示，混合攪拌轉(zhuǎn)子4的混合攪拌葉片部21包括4片混合攪拌葉片13～16。4片混合攪拌葉片13～16由第一長葉片13、第二長葉片14、第一短葉片15和第二短葉片16構(gòu)成。另外，所謂混合攪拌葉片部21是指混合攪拌轉(zhuǎn)子4中的形成有混合攪拌葉片13～16的整個部分。短葉片一般具有小于轉(zhuǎn)子軸向上的混合攪拌葉片部的長度的0.5倍的轉(zhuǎn)子軸向的長度。此外，長葉片一般具有大于轉(zhuǎn)子軸向上的短葉片的長度的轉(zhuǎn)子軸向的長度，且具有超過轉(zhuǎn)子軸向上的混合攪拌葉片部的長度的0.5倍的長度的轉(zhuǎn)子軸向的長度。（第一長葉片）在本實施方式中，第一長葉片13形成在從轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的一端到轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的中間部的區(qū)域中。此外，第一長葉片13形成為這樣的形狀：在混合攪拌葉片部21繞其軸心展開為平面狀態(tài)的情況下，該第一長葉片13的展開形狀為線形。在本實施方式中，第一長葉片13形成為相對于混合攪拌轉(zhuǎn)子4的轉(zhuǎn)子軸線（轉(zhuǎn)子軸部20的軸線）具有60度的扭轉(zhuǎn)角度的螺旋狀，以在混合攪拌轉(zhuǎn)子4旋轉(zhuǎn)時，利用該第一長葉片13使被混合攪拌材料向轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的中央側(cè)流動。即，第一長葉片13相對于設(shè)置有該第一長葉片13的混合攪拌轉(zhuǎn)子4的轉(zhuǎn)子軸向Z具有60度的扭轉(zhuǎn)角度。另外，所謂葉片的扭轉(zhuǎn)角度，是指在將混合攪拌葉片部繞軸心展開為平面狀的情況下的展開形狀中在該葉片與轉(zhuǎn)子軸線之間形成的角度。在第一長葉片13的扭轉(zhuǎn)角度小于40度的情況下，轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動遲緩，為了提高混合攪拌物的均質(zhì)性而需要的混合攪拌時間變長。因此優(yōu)選的是，第一長葉片相對于轉(zhuǎn)子軸向Z的扭轉(zhuǎn)角度設(shè)定為40度以上的角度。這關(guān)于后述的其他葉片也是同樣的。另外更優(yōu)選的是，第一長葉片相對于轉(zhuǎn)子軸向Z的扭轉(zhuǎn)角度是50度以上65度以下。這關(guān)于后述的其他葉片也是同樣的。如果葉片的扭轉(zhuǎn)角度是50度以上，則加上由于齒刃中心角度設(shè)定為例如7度以上的角度而引起的被混合攪拌材料的泄漏量的減少效果（詳細后述），能夠使轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動更加活躍化。結(jié)果，能夠以更短的時間提高腔室3內(nèi)的被混合攪拌材料的均質(zhì)性。但是，如果葉片的扭轉(zhuǎn)角度超過65度，則在混合攪拌初始階段中容易發(fā)生被混合攪拌材料向腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)）的取入惡化的其它問題。因此，葉片的扭轉(zhuǎn)角度優(yōu)選為65度以下。如上所述，轉(zhuǎn)子軸向上的長葉片的長度一般設(shè)定為超過轉(zhuǎn)子軸向上的混合攪拌葉片部的長度的0.5倍長度的長度。但是，為了使轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動活躍化，轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一長葉片13的長度Lw優(yōu)選設(shè)定為轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的長度L的0.6倍以上的長度。這關(guān)于后述的第二長葉片也是同樣的。在本實施方式中，轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一長葉片13的長度Lw設(shè)定為轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的長度L的0.7倍的長度。如果轉(zhuǎn)子軸向Z上的長葉片的長度Lw為同一方向上的混合攪拌葉片部21的長度L的0.6倍以上的長度，則腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)）的被混合攪拌材料的填充率提高，結(jié)果，能夠獲得在短時間內(nèi)容易對被混合攪拌材料施加大比能的效果。<切入角度>在圖4中表示混合攪拌轉(zhuǎn)子4的混合攪拌葉片部21中的形成有長葉片13、14的部分的與轉(zhuǎn)子軸向Z正交的截面。該圖4所示的第一長葉片13的切入角度θ1設(shè)定為15度。如果設(shè)在混合攪拌轉(zhuǎn)子4旋轉(zhuǎn)時第一長葉片13的齒刃部13a（混合攪拌葉片頂部）所描繪的軌跡為圓C、該圓C上的第一長葉片13的齒刃部13a與第一長葉片13的作用面13b之間的邊界部的點為點A，則點A處的圓C的切線與點A處的作用面13b的切線之間的角度是“切入角度θ1”。另外，作用面13b是第一長葉片13中的朝向混合攪拌轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)方向r的前側(cè)的面。第一長葉片13的切入角度θ1優(yōu)選設(shè)定為31度以下的角度，更優(yōu)選設(shè)定為10度以上21度以下的角度。這關(guān)于后述的其他葉片也是同樣的。在長葉片的切入角度θ1大于31度的情況下，作用面13b的表面積減小，結(jié)果被混合攪拌材料容易成為過度升溫。對此，如果為了防止被混合攪拌材料成為過度升溫而使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速下降，則被混合攪拌材料的混合攪拌時間變長，混合攪拌物的生產(chǎn)率降低。因而，長葉片的切入角度θ1優(yōu)選是31度以下。但是，如果長葉片的切入角度θ1小于10度，則轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動容易遲緩，結(jié)果出現(xiàn)為了提高混合攪拌物的均質(zhì)性而需要的混合攪拌時間變長的可能。因此，長葉片的切入角度θ1優(yōu)選設(shè)定為10度以上的角度。此外，在切入角度θ1是21度以下的情況下，不論齒刃中心角度θ2（詳細后述）設(shè)定為7度以上40度以下的范圍內(nèi)的怎樣的角度，都能夠進一步提高被混合攪拌材料的冷卻性（參照圖8）。如果被混合攪拌材料的冷卻性提高，則能夠使轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速上升，所以能夠使混合攪拌物的生產(chǎn)率進一步提高。另外，從混合攪拌轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)方面來看，切入角度θ1的上限是約54度。<與齒刃寬度對應的中心角度>長葉片的與齒刃寬度W對應的中心角度θ2優(yōu)選設(shè)定為7度以上的角度。這關(guān)于后述的其它葉片也是同樣的。在本實施方式中，第一長葉片13的與齒刃寬度W對應的中心角度是30度。另外，所謂齒刃寬度W是指齒刃部13a的與轉(zhuǎn)子軸向Z正交的截面中的該齒刃部13a的寬度，是指與腔室3的內(nèi)壁面平行的齒刃部13a的圓弧部分的沿著其圓弧的長度。該齒刃寬度W在圖3和圖4中圖示。并且，與齒刃寬度W對應的中心角度θ2（以下稱為齒刃中心角度θ2）是指，與轉(zhuǎn)子軸向Z正交的截面中的將齒刃部13a的一端（點A）和圓C的中心O（混合攪拌轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心（軸心））連結(jié)的線與該截面中的將齒刃部13a的另一端（點B）和圓C的中心O（混合攪拌轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)中心（軸心））連結(jié)的線之間的角度。另外，點B相當于齒刃部13a與第一長葉片13的葉片背面13c的邊界的點。葉片背面13c是第一長葉片13的與作用面13b相反側(cè)的面，即第一長葉片13中的朝向混合攪拌轉(zhuǎn)子4的旋轉(zhuǎn)方向r的后側(cè)的面。通過第一長葉片13（長葉片）的齒刃中心角度θ2是7度以上，使得與主動使被混合攪拌材料穿過齒頂間隙而對該被混合攪拌材料進行混合攪拌的現(xiàn)有的切線式轉(zhuǎn)子中的一般的長葉片相比，具體而言與具有2度～3度左右的齒刃中心角度的長葉片相比，能夠使穿過齒頂間隙的被混合攪拌材料的量，即越過齒刃部13a向第一長葉片的葉片背面13c側(cè)流動的被混合攪拌材料的量（泄漏量）減少。但是，這是就比較對象的長葉片彼此的齒頂間隙相同來進行比較的情況而言的。通過如上所述穿過齒頂間隙的被混合攪拌材料的量減少，使得轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動活躍化，并且能夠抑制由于被混合攪拌材料穿過齒頂間隙而引起的被混合攪拌材料的發(fā)熱量。此外，腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)）的混合攪拌容量比現(xiàn)有小，由此，腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)）的被混合攪拌材料的填充率提高，能夠在短時間內(nèi)容易地對被混合攪拌材料施加大比能。另外，在齒刃中心角度θ2大于40度的情況下，不能期望被混合攪拌材料的上述泄漏量的減少效果進一步提高，只是腔室3內(nèi)的混合攪拌容量相對地減少。因此，齒刃中心角度θ2優(yōu)選是40度以下。這關(guān)于后述的其他葉片也是同樣的。此外，第一長葉片13（長葉片）的齒刃部13a與腔室3的內(nèi)壁面中的對置于該齒刃部13a的部分之間的間隙即齒頂間隙的大小設(shè)定為，相對于腔室3中的在內(nèi)部收納設(shè)置有該第一長葉片13的混合攪拌轉(zhuǎn)子4的部分的內(nèi)徑為0.005以上0.05以下的比率。這關(guān)于后述的其他葉片也是同樣的。另外，上述比率稱為齒頂間隙比。通過齒頂間隙比為0.005以上0.05以下，能夠減少被混合攪拌材料的上述泄漏量，結(jié)果，轉(zhuǎn)子軸向Z上的被混合攪拌材料的流動活躍化。此外，對于混合攪拌轉(zhuǎn)子的各葉片中的至少長葉片13、14，齒刃部（葉片頂部）的高度從該葉片的一端至另一端為恒定的，以使齒頂間隙的大小從轉(zhuǎn)子軸向上的葉片的一端至另一端為恒定的。所謂齒刃部的高度是指從混合攪拌轉(zhuǎn)子的軸心至齒刃部的距離，例如相當于圖4中的中心O與點A之間的直線距離。另外，只要齒頂間隙比包含在0.005～0.05的范圍內(nèi)，也可以使齒刃部（葉片頂部）的高度在從葉片的一端至另一端之間變化。在該情況下，齒刃部中的高度最大的部分以外的部分也可以不是圓弧狀的面，而形成為平坦面。（第二長葉片）在本實施方式中，第二長葉片14的展開形狀、齒刃寬度、扭轉(zhuǎn)角度、長度、切入角度和齒刃中心角度等與第一長葉片13的情況相同。第二長葉片14和第一長葉片13相比僅配置不同。具體而言，第二長葉片14在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上配置在第一長葉片13的后方。詳細地講，第二長葉片14配置在該第一長葉片13的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上的后方，以在混合攪拌轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)相位中相對于第一長葉片13具有180度的相位差。另外，如果在混合攪拌轉(zhuǎn)子上僅設(shè)置有1個長葉片，則腔室3內(nèi)的混合攪拌容量變大，不能在短時間內(nèi)對被混合攪拌材料施加大比能，所以混合攪拌轉(zhuǎn)子需要至少包括兩個長葉片。（第一短葉片）在本實施方式中，第一短葉片15形成在從轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的另一端（與形成有第一長葉片13的一側(cè)相反側(cè)的端部）到轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的中間部的區(qū)域中。此外，第一短葉片15形成為這樣的形狀：在混合攪拌葉片部21繞其軸心展開為平面狀態(tài)的情況下，該第一短葉片15的展開形狀為線形。具體而言，第一短葉片15形成為相對于轉(zhuǎn)子軸線（轉(zhuǎn)子軸向Z）具有50度的扭轉(zhuǎn)角度的螺旋狀，以使得在混合攪拌轉(zhuǎn)子4旋轉(zhuǎn)時，通過該第一短葉片15使被混合攪拌材料向轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一短葉片15的中央側(cè)流動。即，第一短葉片15具有向與長葉片相反的方向扭轉(zhuǎn)的形狀。轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一短葉片15的長度優(yōu)選小于同一方向上的長葉片13、14的長度。例如，轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一短葉片15的長度優(yōu)選是小于同一方向上的混合攪拌葉片部21的長度L的0.4倍的長度。在本實施方式中，轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一短葉片15的長度是轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的長度L的0.3倍的長度。另外，轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一長葉片13的長度與轉(zhuǎn)子軸向Z上的第一短葉片15的長度的和、以及轉(zhuǎn)子軸向Z上的第二長葉片14的長度與轉(zhuǎn)子軸向Z上的第二短葉片16的長度的和優(yōu)選等于轉(zhuǎn)子軸向Z上的混合攪拌葉片部21的長度L。此外，第一短葉片15的起點即第一短葉片15中的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上的前側(cè)的端緣位于在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上比第一長葉片13的起點即第一長葉片13中的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上的前側(cè)的端緣靠后側(cè)的位置。另外，本實施方式的第一短葉片15的齒刃寬度、切入角度和齒刃中心角度等與第一長葉片13的情況相同。（第二短葉片）在本實施方式中，第二短葉片16的展開形狀、齒刃寬度、扭轉(zhuǎn)角度、長度、切入角度和齒刃中心角度等與第一短葉片15的情況相同。第二短葉片16與第一短葉片15相比僅配置不同。具體而言，第二短葉片16在轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上配置在第一短葉片15的后方。詳細地講，第二短葉片16配置在該第一短葉片15的轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向r上的后方，以在混合攪拌轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)相位中相對于第一短葉片15具有180度的相位差。（密閉式混合攪拌機的動作（材料混合攪拌方法））參照圖1對密閉式混合攪拌機1的動作進行說明。首先，在使升降門12與腔室3緊密接觸的狀態(tài)下，使浮動配重8從腔室3離開，而使腔室3的上部開口部開口。并且，穿過該上部的開口及材料供給筒7內(nèi)的空間，將被混合攪拌材料裝填到腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)），然后使浮動配重8與腔室3緊密接觸，將該材料向腔室3內(nèi)（混合攪拌室2內(nèi)）壓入。接著，開始混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5的向相互相反方向的旋轉(zhuǎn)，利用這些混合攪拌轉(zhuǎn)子4、5對被混合攪拌材料進行混合攪拌。并且，在被混合攪拌材料成為所希望的混合攪拌狀態(tài)之后，使升降門12從腔室3離開，從腔室3的底部的排出口將混合攪拌室2內(nèi)的混合攪拌物（混合攪拌完成材料）排出到混合攪拌機的外部。在現(xiàn)有的切線式的密閉式混合攪拌機中，將重點放在通過使被混合攪拌材料穿過齒頂間隙來主動地對該被混合攪拌材料施加剪切力而對該被混合攪拌材料進行混合攪拌（分散混合）上，但由此也產(chǎn)生弊端。本發(fā)明是本申請發(fā)明人著眼于該弊端反復研究而做出的。具體而言，本申請發(fā)明人如果將腔室內(nèi)的混合攪拌容量限制為比現(xiàn)有小的容量并減少被混合攪拌材料穿過齒頂間隙的穿過量（泄漏量），則即使不像現(xiàn)有那樣主動地對被混合攪拌材料施加剪切力進行混合攪拌，也能夠在短時間內(nèi)對被混合攪拌材料施加大比能，結(jié)果獲得了被混合攪拌材料的分散性不會變差的知識。并且，本申請發(fā)明人想到，如果將腔室內(nèi)的混合攪拌容量限制為比現(xiàn)有小的容量并減少被混合攪拌材料穿過齒頂間隙的穿過量（泄漏量），則促進了被混合攪拌材料的分散混合，被混合攪拌材料的混合攪拌的均勻性提高，結(jié)果能夠在短時間內(nèi)完成被混合攪拌材料的混合攪拌。本申請發(fā)明人基于該想法達成了以下結(jié)論：如果將腔室內(nèi)的混合攪拌容量限制為比現(xiàn)有小的容量并減少被混合攪拌材料穿過齒頂間隙的穿過量，則能夠防止被混合攪拌材料過度升溫而劣化，并且能夠通過混合攪拌時間的縮短來補償每一批次的混合攪拌物的生產(chǎn)量的下降，基于該結(jié)論做出了本發(fā)明。即，根據(jù)本發(fā)明的混合攪拌轉(zhuǎn)子和包括該混合攪拌轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機，能夠不降低混合攪拌物的混合攪拌質(zhì)量地比現(xiàn)有提高混合攪拌物的生產(chǎn)率。（第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子）接著，對本發(fā)明的第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子進行說明。第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子相對于第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的不同點在于齒刃中心角度（齒刃寬度W）的大小。關(guān)于其他構(gòu)成，第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子與第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子同樣地構(gòu)成。第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的各葉片的齒刃中心角度全部為15度。（被混合攪拌材料向葉片背面?zhèn)鹊男孤┝康挠嬎憬Y(jié)果）使齒刃中心角度變化來計算被混合攪拌材料向葉片背面?zhèn)鹊男孤┝?。其計算結(jié)果在圖5中表示。另外，在圖5的曲線圖中，在縱軸表示泄漏量（%），該泄漏量用設(shè)現(xiàn)有的齒刃中心角度是2度的情況下的泄漏量為100%的情況下的比率表示。由圖5可知，如果齒刃中心角度是7度以上，則能夠?qū)⑿孤┝恳种茷楝F(xiàn)有的約1/3以下。另一方面還可知，即使齒刃中心角度大于40度，也幾乎不能期望泄漏量的抑制效果進一步提高。（實驗結(jié)果1）進行使包括上述各實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機和包括比較例的混合攪拌轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機在相同的條件下動作并調(diào)查兩者的性能差異的實驗。在該實驗中，使用大量地添加了硅石的被混合攪拌材料。具體而言，對于分別配合有硅石以使PHR成為70～90之間的不同值的多種被混合攪拌材料，分別進行了實驗。另外，所謂PHR（Partsperhundredrubber）是指設(shè)橡膠重量為100的情況下的各種配合劑的重量部。在以下的表1中，表示上述多種被混合攪拌材料中的配合有硅石以使PHR成為80的被混合攪拌材料的配合內(nèi)容。［表1］項目PHR充油SBR（溶液聚合丁苯橡膠）96BR（丁二烯橡膠）30硅石80氧化鋅3硬脂酸2蠟1防老化劑1.5偶合劑6.4替代芳香油15※）上述配合是較多含有硅石的模型配合。作為比較例的混合攪拌轉(zhuǎn)子和比較例的密閉式混合攪拌機，使用作為混合攪拌葉片具有1片非線形葉片和3片線形葉片的日本特開2002－11336號公報所記載的混合攪拌轉(zhuǎn)子（4）和包括該混合攪拌轉(zhuǎn)子（4）的批次式混合攪拌機（1）（密閉式混合攪拌機）。另外，在利用實施方式的密閉式混合攪拌機進行的混合攪拌、和利用比較例的密閉式混合攪拌機進行的混合攪拌中，除了混合攪拌葉片的構(gòu)成不同以外，采用相同的條件（構(gòu)成）進行這些混合攪拌。關(guān)于混合攪拌轉(zhuǎn)子（密閉式混合攪拌機）的尺寸，在實施方式和比較例中當然也是相同條件。關(guān)于腔室的內(nèi)徑，在實施方式和比較例中也是相同的。在圖6中表示該實驗的結(jié)果。在圖6中，實線表示使用第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果，虛線表示使用第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果，單點劃線表示使用比較例的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果。在圖6中，在曲線圖的縱軸取ΔG’值，在曲線圖的橫軸取混合攪拌時間。所謂ΔG’值是指，根據(jù)未硫化橡膠組成物的粘彈性特性得到的小變形應變時的儲存彈性率與根據(jù)同一粘彈性特性得到的大變形應變時的儲存彈性率的差，是用來判斷混合攪拌物的質(zhì)量的指標（這里是混合攪拌物中的硅石分散的評價指標）。ΔG’值越小，意味著混合攪拌物的質(zhì)量越好。此外，圖6所示的結(jié)果是在ΔG’值測量時的混合攪拌物的溫度為100℃且對混合攪拌物施加應變的頻率為0.5Hz的條件下，用アルファテクノロジー公司（AlphaTechnologiesCo.）制的橡膠加工分析儀（RubberProcessingAnalyzer）RPA2000測量從儲存彈性率為0.56%的小變形時的狀態(tài)至儲存彈性率為60%的大變形時的狀態(tài)的混合攪拌物的儲存彈性率G’的應變依存性的結(jié)果。由圖6可知，在使用上述第1和第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下，與使用現(xiàn)有的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況相比，大大地改善了混合攪拌物的質(zhì)量。（實驗結(jié)果2）在配合有硅石的被混合攪拌材料中，為了使硅石與橡膠結(jié)合而配合了硅烷偶合劑。在該被混合攪拌材料的混合攪拌中，在被混合攪拌材料的溫度例如為140℃～160℃的范圍內(nèi)，硅烷偶合劑與硅石發(fā)生反應。因而，為了使該反應良好地發(fā)生，需要在將被混合攪拌材料的溫度維持在140℃～160℃左右的范圍內(nèi)的同時，將被混合攪拌材料充分地混合攪拌，以使硅石與硅烷偶合劑均勻地混合。于是，為了評價被混合攪拌材料的混合攪拌的均勻性而進行了以下的混合攪拌試驗。在該混合攪拌試驗中，對于在收納一對混合攪拌轉(zhuǎn)子的腔室的左右部分的內(nèi)徑相等的試驗裝置中分別裝入第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子、第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子和比較例的混合攪拌轉(zhuǎn)子的各自的三維比例模型來進行被混合攪拌材料的混合攪拌的各情況，調(diào)查了被混合攪拌材料中的預定成分的CV值怎樣變化。在該混合攪拌試驗中，使用對CMC（羧甲基纖維素）的30%水溶液添加0.4%的玻璃珠而制作的模擬材料作為被混合攪拌材料。模擬材料中的玻璃珠相當于上述預定成分。另外，在該混合攪拌試驗中，在第1實施方式、第2實施方式及比較例的各情況下，也是除了混合攪拌葉片的構(gòu)成不同以外全部為相同的條件。在圖7中表示該三維試驗（混合攪拌試驗）的結(jié)果。在圖7中，實線表示使用第1實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果，點線表示使用第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果，單點劃線表示使用比較例的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下的實驗結(jié)果。在圖7中，在曲線圖的縱軸取CV值，在曲線圖的橫軸取混合攪拌時間。所謂CV值是作為表示被混合攪拌材料中的成分的均勻性即成分的分散程度的評價指標的值。CV值越小，意味著被混合攪拌材料中的成分的分散進展程度越高，換言之意味著越促進被混合攪拌材料的混合，意味著混合攪拌物的質(zhì)量越好。該CV值通過以下的式（1）求出。CV=ρ/M???式（1）。在式（1）中，M是收納在腔室內(nèi)的被混合攪拌材料中的預定成分（玻璃珠）的平均分率。該平均分率M如下所述求出。從在腔室內(nèi)混合攪拌的1個批次的被混合攪拌材料中的9個部位分別各采集一定量的被混合攪拌材料，分別計測在各采集部位的被混合攪拌材料中含有的珠的個數(shù)，基于該計測出的珠的個數(shù)來計算各采集部位的被混合攪拌材料中的珠的分率，并根據(jù)該計算出的各采集部位的被混合攪拌材料中的珠的分率，來計算各采集部位的被混合攪拌材料中的珠的平均分率。此外，在式（1）中，ρ是收納在腔室內(nèi)的被混合攪拌材料中的預定成分（玻璃珠）的分率的標準偏差。根據(jù)圖6和圖7的結(jié)果可知，如果使用第1和第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子，則與使用比較例（現(xiàn)有）的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況相比，混合攪拌物的分散性及均勻性都提高。此外可知，如果比較關(guān)于各情況的混合攪拌時間，則在使用第1和第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下，與使用比較例（現(xiàn)有）的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況相比，能夠在短時間內(nèi)獲得相同程度的分散性或均勻性的混合攪拌物。即，可知在使用第1和第2實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子的情況下，生產(chǎn)率也提高。（關(guān)于齒刃中心角度和切入角度）圖8是關(guān)于齒刃中心角度和切入角度這兩個參數(shù)與現(xiàn)有技術(shù)比較而總結(jié)了能夠在防止被混合攪拌材料成為過度升溫的同時對被混合攪拌材料施加高比能并且能夠獲得更高的生產(chǎn)率的混合攪拌轉(zhuǎn)子的形狀的圖。這里，利用下式（2）求出生產(chǎn)率指數(shù)P，生產(chǎn)率指數(shù)P是表示由使用混合攪拌轉(zhuǎn)子的密閉式混合攪拌機得到的混合攪拌物的生產(chǎn)率的指標，如果將葉片的切入角度和齒刃中心角度的值確定為以使該生產(chǎn)率指數(shù)P成為大于“1”的值，則混合攪拌物的生產(chǎn)率比現(xiàn)有提高。此外，利用下式（3）求出能量指數(shù)E，能量指數(shù)E是表示當利用混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料進行混合攪拌時由該混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料施加的比能的大小的指標，如果將葉片的切入角度和齒刃中心角度的值確定為以使該能量指數(shù)E成為大于“1”的值，則能夠?qū)Ρ换旌蠑嚢璨牧鲜┘颖痊F(xiàn)有高的比能。此外，利用下式（4）求出冷卻性指數(shù)C，冷卻性指數(shù)C是表示當利用混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料進行混合攪拌時的該被混合攪拌材料的冷卻性的指標，如果將葉片的切入角度和齒刃中心角度的值確定為以使該冷卻性指數(shù)C成為小于“1”的值，則與現(xiàn)有技術(shù)相比，能夠提高防止被混合攪拌材料的過度升溫的效果。P=0.9227+0.006x+0.0042y－0.0001x2+0.0002xy－0.0002y2???式（2）E=1.6453－0.0342x+0.033y+0.0003x2－7.8444×10－18xy－3.1099×10－5y2???式（3）C=0.6304+0.0108x+0.0092y+3.6995×10－5x2－2.8554×10－5xy－0.0002y2???式（4）。另外，在上述式（2）～（4）中，x是葉片的切入角度（度），y是葉片的齒刃中心角度（度）。圖8中的實線是穿過表示由式（2）求出的生產(chǎn)率指數(shù)P為“1”的情況下的葉片的切入角度和齒刃中心角度的各點的線。此外，圖8中的單點劃線是穿過表示由式（3）求出的能量指數(shù)E為“1”的情況下的葉片的切入角度和齒刃中心角度的各點的線。此外，圖8中的虛線是穿過表示由式（4）求出的冷卻性指數(shù)C為“1”的情況下的葉片的切入角度和齒刃中心角度的各點的線。另外，這里作為比較對象的現(xiàn)有技術(shù)是在上述的日本特開2002－11336號公報中記載的混合攪拌轉(zhuǎn)子（4）和使用該混合攪拌轉(zhuǎn)子（4）的批次式混合攪拌機（1）。通過將葉片的切入角度和齒刃中心角度設(shè)定為以使關(guān)于由式（2）、（3）、（4）求出的生產(chǎn)率指數(shù)P、能量指數(shù)E及冷卻性指數(shù)C的全部都滿足上述條件（P>1、E>1、C<1），在使不期望進行條件變更的其他條件為相同條件的情況下，與日本特開2002－11336號公報中記載的現(xiàn)有技術(shù)的混合攪拌轉(zhuǎn)子（4）相比，能夠簡單地獲得能夠在防止被混合攪拌材料的過度升溫的同時對被混合攪拌材料施加更高的比能并且能夠獲得更高的生產(chǎn)率的混合攪拌轉(zhuǎn)子的形狀。另外，在圖8中被施以陰影的區(qū)域是這樣的區(qū)域：關(guān)于生產(chǎn)率指數(shù)P、能量指數(shù)E及冷卻性指數(shù)C的全部滿足上述條件（P>1、E>1、C<1），并且被混合攪拌材料的泄漏量為現(xiàn)有技術(shù)的泄漏量的1/3以下。以上對本發(fā)明的實施方式進行了說明，但本發(fā)明并不限定于上述實施方式，只要記載在權(quán)利要求書中，就能夠各種各樣地變更來實施。例如，在上述實施方式中，使第一長葉片和第二長葉片的展開形狀、齒刃寬度、扭轉(zhuǎn)角度、長度、切入角度和齒刃中心角度等實質(zhì)上相同，但本發(fā)明并不限定于此。此外，在上述實施方式中，在長葉片和短葉片中，使齒刃寬度、切入角度和齒刃中心角度等相同，但本發(fā)明并不限定于此。此外，上述實施方式中的一對混合攪拌轉(zhuǎn)子的混合攪拌葉片形成為實質(zhì)上相同的形狀，但一對混合攪拌轉(zhuǎn)子的混合攪拌葉片的形狀也可以是實質(zhì)上不同的形狀。此外，上述實施方式中的混合攪拌葉片形成為，使將混合攪拌葉片部繞其軸心展開為平面狀態(tài)的情況下的該混合攪拌葉片的展開形狀為線形，但本發(fā)明的混合攪拌葉片（長葉片和/或短葉片）的展開形狀也可以是非線形。［實施方式的概要］將上述實施方式總結(jié)為如下所述。上述實施方式的混合攪拌轉(zhuǎn)子是在密閉式混合攪拌機中使用的混合攪拌轉(zhuǎn)子，包括：轉(zhuǎn)子軸部，在內(nèi)部形成有冷卻流路；和混合攪拌葉片部，設(shè)置在上述轉(zhuǎn)子軸部的外周部；上述混合攪拌葉片部具有在上述轉(zhuǎn)子軸部的軸向上具有預定長度的短葉片、和具有比上述軸向上的上述短葉片的長度大的上述軸向的長度的至少兩個長葉片，上述各長葉片具有朝向上述混合攪拌轉(zhuǎn)子的徑向外側(cè)的作為該長葉片的端面的齒刃部；上述軸向上的上述各長葉片的長度設(shè)定為上述軸向上的上述混合攪拌葉片部的長度的0.6倍以上的長度；上述各長葉片的切入角度設(shè)定為31度以下的角度；與上述軸向正交的上述各長葉片的截面中的與上述齒刃部的寬度即齒刃寬度對應的中心角度設(shè)定為7度以上的角度。在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子中優(yōu)選的是，上述各長葉片具有該長葉片中的作為朝向上述混合攪拌轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)方向的前側(cè)的面的作用面、和由上述齒刃部和上述作用面形成的它們之間的邊界部，上述齒刃部在與上述軸向正交的截面中在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時描繪圓形的軌跡，上述各長葉片的切入角度是上述圓形的軌跡在上述邊界部處的切線和與上述軸向正交的截面中的上述作用面在上述邊界部處的切線之間的角度。在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子中優(yōu)選的是，上述各長葉片與上述齒刃寬度對應的上述中心角度設(shè)定為40度以下的角度。在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子中優(yōu)選的是，上述各長葉片的上述切入角度設(shè)定為10度以上21度以下的角度。在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子中優(yōu)選的是，上述各長葉片相對于上述轉(zhuǎn)子軸部的軸線具有40度以上的扭轉(zhuǎn)角度。在該情況下更優(yōu)選的是，上述各長葉片的上述扭轉(zhuǎn)角度設(shè)定為50度以上65度以下的角度。在上述混合攪拌轉(zhuǎn)子中優(yōu)選的是，在設(shè)生產(chǎn)率指數(shù)為P、能量指數(shù)為E、上述切入角度為x、與上述齒刃寬度對應的上述中心角度為y的情況下，上述切入角度x和上述中心角度y設(shè)定為滿足以下條件：由下式（1）求出的生產(chǎn)率指數(shù)P和由下式（2）求出的能量指數(shù)E都是大于1的值，P=0.9227+0.006x+0.0042y－0.0001x2+0.0002xy－0.0002y2???式（1）E=1.6453－0.0342x+0.033y+0.0003x2－7.8444×10－18xy－3.1099×10－5y2???式（2），其中上述生產(chǎn)率指數(shù)是表示由使用上述混合攪拌轉(zhuǎn)子的上述密閉式混合攪拌機得到的混合攪拌物的生產(chǎn)率的指標，上述能量指數(shù)是表示當利用上述混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料進行混合攪拌時由該混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料施加的能量的大小的指標。在該情況下優(yōu)選的是，在設(shè)冷卻性指數(shù)為C的情況下，上述切入角度x和上述中心角度y設(shè)定為滿足以下條件：由下式（3）求出的冷卻性指數(shù)C是小于1的值，C=0.6304+0.0108x+0.0092y+3.6995×10－5x2－2.8554×10－5xy－0.0002y2???式（3），其中上述冷卻性指數(shù)是表示當利用上述混合攪拌轉(zhuǎn)子對被混合攪拌材料進行混合攪拌時的該被混合攪拌材料的冷卻性的指標。上述實施方式的密閉式混合攪拌機包括一對上述混合攪拌轉(zhuǎn)子，并且包括腔室，所述腔室以在一對混合攪拌轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時該各混合攪拌轉(zhuǎn)子的徑向最外側(cè)的部分所描繪的軌跡相互不交叉的狀態(tài)，在內(nèi)部收納所述一對混合攪拌轉(zhuǎn)子。在該密閉式混合攪拌機中優(yōu)選的是，在上述各混合攪拌轉(zhuǎn)子的上述長葉片的上述齒刃部與上述腔室中的收納該混合攪拌轉(zhuǎn)子的部分的內(nèi)壁面之間分別設(shè)置有間隙，關(guān)于上述各混合攪拌轉(zhuǎn)子的上述間隙的大小設(shè)定為，相對于上述腔室中的收納該混合攪拌轉(zhuǎn)子的部分的內(nèi)徑為0.005以上0.05以下的比率。當前第1頁1 2 3