專利名稱：一種煙氣選擇性催化還原脫硝方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種煙氣選擇性催化還原脫硝方法。
背景技術(shù)：
煙氣是熱電廠的主要排放物之一，通過可燃物在燃燒器(即鍋爐)中燃燒產(chǎn)生。由 于煙氣中通常含有大量的氮氧化物NOx如N0，這些氮氧化物如果直接排放到大氣中，會導(dǎo)致 腐蝕性很強(qiáng)的酸雨，因此煙氣在排放之前必須經(jīng)過脫氮(即脫硝)處理。目前，運(yùn)用比較成熟的煙氣脫硝技術(shù)主要有兩種選擇性催化還原(SCR)脫硝工 藝和選擇性非催化還原(SNCR)脫硝工藝。SCR和SNCR脫硝工藝的化學(xué)反應(yīng)原理都是一樣 的，都是將脫硝劑(尿素或者氨)與煙氣接觸，使脫硝劑與煙氣中的NOx進(jìn)行選擇性還原反 應(yīng)生成氮?dú)?N2)和水蒸氣(H20)。SNCR工藝一般在鍋爐的爐膛內(nèi)即燃燒區(qū)(800-1250°C) 進(jìn)行選擇性還原反應(yīng)。SCR工藝則是在煙道內(nèi)設(shè)置催化劑床層，在280-42(TC溫度下，在催 化劑存在的條件下進(jìn)行催化選擇性還原反應(yīng)。SNCR和SCR各自有優(yōu)缺點(diǎn)，SNCR的優(yōu)點(diǎn)是不需要價(jià)格昂貴的催化劑床，缺點(diǎn)是脫 硝效果較差，脫硝率一般不超過40%。SCR的缺點(diǎn)則是需要使用價(jià)格昂貴的催化劑床，而且 需要有足夠的空間設(shè)置催化劑床，優(yōu)點(diǎn)則是脫硝效果較SNCR好，脫硝率一般為50-60%。盡管SCR脫硝效果較SNCR工藝的好，但如上所述，SCR的脫硝率也僅為60%以下， 有待進(jìn)一步提高。為此，現(xiàn)有技術(shù)一般采用增大脫硝劑的供給量的方法或增加價(jià)格昂貴的 催化劑用量，試圖以此來降低SCR處理后的煙氣中的氮氧化物NOx含量。然而，事實(shí)上，采 用上述增大脫硝劑供給量的方式，不但不能降低SCR處理后的煙氣中的氮氧化物NOx含量， 反而還使得處理后的煙氣中氨氣的量增大了，而且催化劑床層的壽命也降低了。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術(shù)SCR工藝存在的脫硝率較低的缺點(diǎn)，提供一種 脫硝率較高的煙氣選擇性催化還原脫硝方法。本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，由于尾部煙道的容積較大，同時(shí)受鍋爐本身結(jié)構(gòu)和位置的 限制，脫硝劑的送入位置非常受限，因而進(jìn)入尾部煙道的脫硝劑在尾部煙道的分布通常都 不均勻。而脫硝劑的均勻性對于SCR系統(tǒng)的脫硝效率影響很大。如果進(jìn)入SCR催化劑的氨 分布不均勻，對于氨濃度大的部位將加速催化劑的失效，對于氨濃度小的部位又達(dá)不到設(shè) 計(jì)的脫硝效率，并且氨分布不均將必然造成局部氨逃逸量超標(biāo)。因此，使氨在尾部煙道的均 勻分布是提高SCR系統(tǒng)脫硝效率的關(guān)鍵所在。本發(fā)明提供了一種煙氣選擇性催化還原脫硝方法，該方法包括在煙氣催化還原脫 硝的條件下，將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸，其特征在于，將脫硝劑和煙氣的混合 物與催化劑接觸之前，向脫硝劑和煙氣的混合物中注入擾動(dòng)介質(zhì)，對脫硝劑和煙氣的混合 物進(jìn)行擾動(dòng)。本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法，通過在將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸之前，向脫硝劑和煙氣的混合物中注入擾動(dòng)介質(zhì)，對脫硝劑和煙氣的混合物進(jìn) 行擾動(dòng)，使得脫硝劑在煙道內(nèi)均勻分布，從而無需增大脫硝劑的用量，既避免了局部氨濃度 過大導(dǎo)致的催化劑快速失效的問題，同時(shí)也避免了局部氨濃度過小導(dǎo)致的達(dá)不到設(shè)計(jì)的脫 硝效率的問題，而且也避免了由于氨分布不均造成局部氨逃逸量超標(biāo)的問題。采用本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法，煙氣的脫硝率可以達(dá)到 70-82. 5%，甚至更高，而在其他條件相同的情況下，采用現(xiàn)有的催化還原脫硝方法，即不向 脫硝劑和煙氣的混合物中注入擾動(dòng)介質(zhì)，煙氣的脫硝率僅為55. 6%。


圖1為本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法的一種實(shí)施方式所用煙氣脫 硝設(shè)備的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為顯示本發(fā)明提供的煙氣脫硝方法的一種實(shí)施方式所用煙氣脫硝設(shè)備中擾 動(dòng)裝置位置的局部結(jié)構(gòu)示意圖；圖3為顯示本發(fā)明提供的煙氣脫硝方法的一種實(shí)施方式所用煙氣脫硝設(shè)備中擾 動(dòng)裝置為管狀物時(shí)，管狀物位于煙道中的端口的朝向Y與煙氣流動(dòng)方向X之間的夾角α的 示意圖。
具體實(shí)施例方式根據(jù)本發(fā)明提供的方法，其中，所述擾動(dòng)的程度以使煙氣和脫硝劑混合均勻?yàn)闇?zhǔn)。所述擾動(dòng)介質(zhì)可以是各種能夠通過輸送管噴出的介質(zhì)，只要不對煙氣與脫硝劑之 間的脫硝反應(yīng)產(chǎn)生不利影響即可。為了保證與催化劑接觸前的脫硝劑和煙氣混合均勻，防止現(xiàn)有技術(shù)中由于脫硝 劑局部濃度過大或過小導(dǎo)致的催化劑中毒和氨逃逸現(xiàn)象的發(fā)生，同時(shí)減輕對下述煙道的 損傷，優(yōu)選情況下，所述擾動(dòng)介質(zhì)的壓力為0. 3-5兆帕，更優(yōu)選為1-2兆帕，更進(jìn)一步優(yōu) 選為1.4-1. 6兆帕；所述擾動(dòng)介質(zhì)與所述煙氣的體積流量比為0.001-0. 1 1，更優(yōu)選為 0. 004-0. 04 1 ；流速比為10-250 1，更優(yōu)選為10-230 1，更優(yōu)選為10-50 1，更進(jìn) 一步優(yōu)選為20-30 1;擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸前的至少0.1秒 鐘注入，更優(yōu)選在在脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸前的0. 5-5秒鐘注入。通過上述 條件的配合，能夠保證煙氣與脫硝劑在與催化劑接觸前充分混合，從而徹底防止現(xiàn)有技術(shù) 中由于脫硝劑局部濃度過大或過小導(dǎo)致的催化劑中毒和氨逃逸現(xiàn)象的發(fā)生。根據(jù)本發(fā)明的一種實(shí)施方式，所述擾動(dòng)介質(zhì)為不與煙氣和脫硝劑反應(yīng)的惰性介 質(zhì)，根據(jù)現(xiàn)場情況和成本核算確定，優(yōu)選是水蒸氣、空氣、氮?dú)夂驮刂芷诒碇械诹阕逶?中的一種或多種，從而不會因擾動(dòng)而給煙氣引入新的雜質(zhì)，脫硝后的煙氣能夠直接排放。根據(jù)本發(fā)明的另一種實(shí)施方式，所述擾動(dòng)介質(zhì)為煙氣或者含脫硝劑和煙氣的混合 物。所述作為擾動(dòng)介質(zhì)的煙氣可以是經(jīng)過脫硝處理或未經(jīng)脫硝處理的煙氣。當(dāng)使用未經(jīng)脫 硝處理的煙氣作為擾動(dòng)介質(zhì)時(shí)，一方面無需外界供給擾動(dòng)介質(zhì)，另一方面還能夠使未經(jīng)脫 硝處理的煙氣在起到擾動(dòng)作用后也能獲得脫硝效果。而使用脫硝劑和煙氣的混合物時(shí)，特 別是使用氨氮摩爾比符合脫硝反應(yīng)的脫硝劑和煙氣的混合物作為擾動(dòng)介質(zhì)時(shí)，擾動(dòng)介質(zhì)的 通入還不會導(dǎo)致煙氣和脫硝劑的混合物中脫硝劑濃度的大幅降低。因此本發(fā)明優(yōu)選所述擾動(dòng)介質(zhì)為未經(jīng)脫硝處理的煙氣或者含脫硝劑和煙氣的混合物，尤其優(yōu)選所述擾動(dòng)介質(zhì)為脫 硝劑和煙氣的混合物，更為優(yōu)選氨氮摩爾比為0.5-1. 1 1的脫硝劑和煙氣的混合物。本 發(fā)明中，所述氨氮摩爾比是指以氮元素計(jì)，脫硝劑中氮與煙氣中NOx的氮(以NO計(jì))的摩 t匕。本發(fā)明主要涉及對煙氣和脫硝劑混合物在進(jìn)行煙氣的催化脫硝還原時(shí)注入擾動(dòng) 介質(zhì)，使得煙氣和脫硝劑混合更均勻。因此對煙氣和脫硝劑之間的催化還原反應(yīng)的具體條 件和脫硝劑的種類沒有特別限定，可以是本領(lǐng)域已知的催化還原反應(yīng)條件和脫硝劑種類。 例如，所述脫硝劑可以為氨或者各種加熱后能夠產(chǎn)生氨的物質(zhì)，如尿素溶液。上述脫硝劑優(yōu)選以其水溶液的形式使用，所述溶液的濃度已為本領(lǐng)域技術(shù)人員所 公知，可以為脫硝劑所能達(dá)到的各種濃度。為了降低脫硝劑的用量，優(yōu)選所述脫硝劑以其飽 和溶液的形式使用。根據(jù)本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法，其中，煙氣選擇性催化還原 脫硝的條件包括，溫度可以為280-420 °C，優(yōu)選為300-400 °C，煙氣的體積空速可以為 200-20000小時(shí)、優(yōu)選為1000-10000小時(shí)-1，氨氮摩爾比可以為0. 5-1. 1 1，優(yōu)選為 0.7-1 1。當(dāng)所述擾動(dòng)介質(zhì)為如上所述的煙氣或者含脫硝劑和煙氣的混合物時(shí)，此處脫硝 劑的氨基與煙氣中NOxW摩爾比(氨氮摩爾比)相應(yīng)包括擾動(dòng)介質(zhì)中的脫硝劑的氨基以及 NOx。所述催化劑可以是各種能夠催化脫硝劑與氮氧化物NOx反應(yīng)，使氮氧化物NOx轉(zhuǎn)化 為氮?dú)獾拇呋瘎?，?yōu)選為金屬氧化物催化劑。進(jìn)一步優(yōu)選情況下，以催化劑的總量為基準(zhǔn)， 所述金屬氧化物的含量為1-5重量％。例如，所述金屬氧化物可以是V2O5、Fe203、Cu0、Cr2O3、Co304、Ni0、CeO2、La2O3、Pr6O11、 Nd203、Gd203、Yb2O3中的一種或多種，優(yōu)選V205。進(jìn)一步優(yōu)選所述催化劑是分散在TiO2上、 以V2O5為主要活性組分、WO3或MoO3為助催化劑的釩鈦體系，即V205-W03/Ti02或V2O5-MoO3/ Ti02。由于SCR反應(yīng)中大量飛灰的存在，為防止堵塞、減少壓力損失、增加機(jī)械強(qiáng)度，優(yōu) 選將上述V2O5-WOZTiO2或V2O5-M0OZTiO2催化劑固定在不銹鋼板表面或制成蜂窩陶瓷狀， 形成不銹鋼波紋板式和蜂窩陶瓷的結(jié)構(gòu)形式。上述催化劑可以商購得到，例如可以購自日 本觸媒化成、日立公司、德國雅佶隆公司以及美國的Cormetech公司。本發(fā)明中，所述煙氣可以是各種氮氧化物含量需要降低的煙氣，可以是未經(jīng)任何 處理的來自鍋爐的煙氣，也可以是事先經(jīng)過SNCR處理過的煙氣。可以是來自電廠鍋爐的煙 氣，也可以是來自煉鋼鍋爐的煙氣。下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的一種實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)的說明。根據(jù)本發(fā)明的一種實(shí)施方式，本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法可以采 用如圖1所示的煙氣選擇性催化還原脫硝設(shè)備來實(shí)現(xiàn)，如圖1所示，該煙氣脫硝設(shè)備包括煙 道1以及設(shè)置在煙道內(nèi)的脫硝劑供給裝置5和催化劑床層7，其特征在于，該設(shè)備還包括擾 動(dòng)裝置3，所述擾動(dòng)裝置3位于所述脫硝劑供給裝置5和催化劑床層7之間。通過脫硝劑供 給裝置5將脫硝劑供給至煙道1中，與煙氣在煙道1中混合，并通過擾動(dòng)裝置3向煙道中注 入擾動(dòng)介質(zhì)，使脫硝劑和煙氣在擾動(dòng)介質(zhì)的擾動(dòng)下均勻混合，之后經(jīng)過催化劑床層7，進(jìn)行 煙氣的選擇性催化還原反應(yīng)，得到脫硝后的煙氣。
優(yōu)選情況，如圖2所示，所述擾動(dòng)裝置3為管狀物，該管狀物穿過煙道1的壁，一端 端口位于煙道1中。進(jìn)一步優(yōu)選情況下，為了更好的獲得擾動(dòng)效果，如圖3所示，管狀物位 于煙道1中的端口的朝向Y與煙氣流動(dòng)方向X的夾角α優(yōu)選為70-90°角。為了使得脫硝劑在進(jìn)入催化劑床層7之前與煙氣充分混合均勻，優(yōu)選情況下，所 述管狀物位于煙道1中的端口與所述催化劑床層7之間的路程為所述催化劑床層7厚度的 5-10倍。其中，所述管狀物位于煙道1中的端口與所述催化劑床層7之間的路程指在煙氣 選擇性催化還原脫硝反應(yīng)過程中，煙氣從所述管狀物位于煙道1中的端口行進(jìn)至催化劑床 層7的表面實(shí)際走過的距離。所述管狀物可以為一個(gè)或多個(gè)，優(yōu)選為3-10個(gè)。進(jìn)一步優(yōu)選所述多個(gè)管狀物沿?zé)?道1的徑向或周向分布。綜合考慮擾動(dòng)效果和對擾動(dòng)裝置的設(shè)備要求，本發(fā)明優(yōu)選所述煙道1的橫截面積 與所述管狀物的位于煙道1中的端口的總面積之比為5000-50000 1。進(jìn)一步優(yōu)選所述煙 道1的橫截面積與所述管狀物的位于煙道1中的端口的總面積之比為20000-30000 1。根據(jù)本發(fā)明的一種實(shí)施方式，該設(shè)備還包括擾動(dòng)介質(zhì)提供裝置(未示出)，擾動(dòng)介 質(zhì)提供裝置為擾動(dòng)裝置3提供擾動(dòng)介質(zhì)。所述擾動(dòng)介質(zhì)提供裝置可以是各種能夠提供擾動(dòng) 介質(zhì)的裝置，如鋼瓶或泵。所述擾動(dòng)裝置3的一端端口與擾動(dòng)介質(zhì)提供裝置連通，另一端端 口則穿過所述煙道1的壁而伸入所述煙道內(nèi)。所述脫硝劑供給裝置以及脫硝劑供給方式以及煙道和煙氣的供給方式已為本領(lǐng) 域技術(shù)人員所公知，本發(fā)明在此不再贅述。采用本發(fā)明的方法對于含氮量較高的煙氣的脫硝率可以達(dá)到70%以上，對于含氮 量較低的煙氣，則通?？紤]脫硝成本，實(shí)際的脫硝率以滿足環(huán)保排放要求(NOx含量不超過 100mg/Nm3)為準(zhǔn)。下面的實(shí)施例將對本發(fā)明作進(jìn)一步的說明。以下實(shí)施例中，煙氣中NOx的含量采 用北京宏昌信科技有限公司銷售的在線紅外煙氣分析儀，產(chǎn)品型號為Gasboard-3000。實(shí)施例1該實(shí)施例用于說明本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法。采用圖1所示的煙氣選擇性催化還原脫硝設(shè)備，該煙氣脫硝設(shè)備包括煙道以及依 次設(shè)置在煙道內(nèi)的脫硝劑供給裝置5、催化劑床層7、位于所述脫硝劑供給裝置5和催化劑 床層7之間的擾動(dòng)裝置3以及擾動(dòng)介質(zhì)提供裝置(未示出)，其中煙道由直徑為60毫米的 20G碳鋼管圍成，煙道的截面為10米X6米的矩形，煙道的長度為18米，20G碳鋼管內(nèi)裝電 站鍋爐用除鹽水。煙道入口處布設(shè)有7根噴射管作為脫硝劑供給裝置5，7根噴射管沿?zé)煹?的周向均勻分布，每根噴射管連接一根蒸汽霧化噴射器，擾動(dòng)裝置3設(shè)置在距煙道入口處2 米的位置，包括5根直徑為50毫米的管狀物，5根管狀物沿?zé)煹赖闹芟蚓鶆蚺帕谐梢慌?，?狀物的一端與1.5MPa的蒸汽源連接，另一端伸入煙道內(nèi)，管狀物的出口方向與煙氣流向垂 直。催化劑床層7位于煙道的出口處，厚度為1.8米，由雅佶隆陶瓷產(chǎn)品貿(mào)易(上海)有限 公司銷售的(生產(chǎn)商Johnson Matthey Catalysts (Germany))GmbH 二氧化鈦基 SCR 板式 催化劑形成。通過脫硝劑供給裝置5將濃度為39重量％的尿素水溶液送入上述煙道中，與溫度 為800°C、流量為70萬立方米/小時(shí)的來自電廠鍋爐的煙氣(氮氧化物的含量為248mg/
6Nm3)混合，得到煙氣和脫硝劑的混合物，并由上述作為擾動(dòng)裝置3的管狀物(各自與壓力為 1.5兆帕的350°C的水蒸氣罐相連通)將作為擾動(dòng)介質(zhì)的水蒸氣以4. 19噸/小時(shí)的量送入 煙道中的上述煙氣和脫硝劑的混合物中，并在400°C下一起穿過催化劑床層7，進(jìn)行煙氣的 選擇性催化還原脫硝。其中，每噸水蒸氣的體積為2871立方米，因此，擾動(dòng)介質(zhì)與所述煙氣 的體積流量比為0.017 1，流速比為105 1，煙氣的體積空速為6482小時(shí)―1，擾動(dòng)介質(zhì)在 脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸前的4. 38秒鐘注入，脫硝劑尿素水溶液的流量使得 脫硝劑與煙氣中的NOx的氨氮摩爾比為0.6 1。測得脫硝后的煙氣中而,的含量為50mg/ Nm3, NOx的轉(zhuǎn)化率為79. 8重量％。對比例1按照實(shí)施例1的方法對煙氣進(jìn)行選擇性催化還原脫硝，不同的是，不向煙氣和脫 硝劑的混合物中送入水蒸氣，測得脫硝后的煙氣中NOx的含量為110mg/Nm3，明顯高于實(shí)施 例1 ；而NOx的轉(zhuǎn)化率為55. 6重量％，則明顯低于實(shí)施例1。實(shí)施例2該實(shí)施例用于說明本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法。按照實(shí)施例1的方法對煙氣進(jìn)行選擇性催化還原脫硝，不同的是，脫硝劑為濃度 為25重量％的氨水溶液，350°C的水蒸氣以5噸/小時(shí)的量送入煙氣和脫硝劑的混合物中， 其中，擾動(dòng)介質(zhì)與所述煙氣的體積流量比為0.02 1，流速比為125 1，擾動(dòng)裝置的位置 使得擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸前的0. 2秒鐘注入。測得脫硝后的煙 氣中NOx的含量為48mg/Nm3，NOx的轉(zhuǎn)化率為80. 6重量％。實(shí)施例3該實(shí)施例用于說明本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法。按照實(shí)施例1的方法對煙氣進(jìn)行選擇性催化還原脫硝，不同的是，煙氣的氮氧 化物的含量為200mg/Nm3，脫硝劑為濃度為25重量％的氨水溶液，350°C的水蒸氣以7噸 /小時(shí)的量送入煙氣和脫硝劑的混合物中，其中，擾動(dòng)介質(zhì)與所述煙氣的體積流量比為 0.029 1，流速比為175. 5 1，擾動(dòng)裝置的位置使得擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和煙氣的混合物與 催化劑接觸前的3秒鐘注入，氨水溶液的流量使得脫硝劑與煙氣中的NOx的氨氮摩爾比為 1:1。測得脫硝后的煙氣中NOxW含量為35mg/Nm3，NOx的轉(zhuǎn)化率為82. 5重量％。實(shí)施例4該實(shí)施例用于說明本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法。按照實(shí)施例1的方法對煙氣進(jìn)行選擇性催化還原脫硝，不同的是，脫硝劑為濃度 為25重量％的氨水溶液，350°C的水蒸氣以1噸/小時(shí)的量送入煙氣和脫硝劑的混合物中， 其中，擾動(dòng)介質(zhì)與所述煙氣的體積流量比為0.004 1，流速比為25. 1 1，擾動(dòng)裝置的位 置使得擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸前的0. 5秒鐘注入。測得脫硝后煙 氣中NOx的含量為74. 4mg/Nm3，NOx的為70. O重量％。
權(quán)利要求
一種煙氣選擇性催化還原脫硝方法，該方法包括在煙氣催化還原脫硝的條件下，將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸，其特征在于，將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸之前，向脫硝劑和煙氣的混合物中注入擾動(dòng)介質(zhì)，對脫硝劑和煙氣的混合物進(jìn)行擾動(dòng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)的壓力為0.3-5兆帕，所述擾動(dòng)介 質(zhì)與所述煙氣的體積流量比為0.001-0. 1 1，流速比為10-250 1，擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和 煙氣的混合物與催化劑接觸前的至少0. 1秒鐘注入。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)的壓力為1-2兆帕，所述擾動(dòng)介質(zhì) 與所述煙氣的體積流量比為0.004-0. 04 1，流速比為20-230 1，擾動(dòng)介質(zhì)在脫硝劑和 煙氣的混合物與催化劑接觸前的0. 5-5秒鐘注入。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)為不與脫硝劑和煙 氣反應(yīng)的惰性介質(zhì)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)為水蒸氣、空氣和氮?dú)庵械囊环N或 多種。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)為煙氣或者所述脫 硝劑和煙氣的混合物。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其中，所述擾動(dòng)介質(zhì)為所述脫硝劑和煙氣的混合物，且 所述脫硝劑和煙氣的混合物中的NOxW氨氮摩爾比為0.5-1. 1 1。
8.根據(jù)權(quán)利要求1-3中任意一項(xiàng)所述的方法，其中，所述脫硝劑為氨或者加熱后能夠 產(chǎn)生氨的物質(zhì)。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其中，所述煙氣催化還原脫硝的條件包括溫度為 280-420°C，煙氣的體積空速為200-20000小時(shí)、脫硝劑與煙氣中的NOx的氨氮摩爾比為 0. 5-1. 1 1。
10.根據(jù)權(quán)利要求1或9所述的方法，其中，所述催化劑為含有金屬氧化物的板式催化 劑或蜂窩狀催化劑，所述金屬氧化物為V205、Fe203、CuO、Cr2O3^Co3O4, NiO、CeO2、La2O3、Pr6O1工、 Nd203、Gd203、Yb2O3中的一種或多種，以催化劑的總量為基準(zhǔn)，所述金屬氧化物的含量為1-5重量％。
全文摘要
一種煙氣選擇性催化還原脫硝方法，該方法包括在煙氣催化還原脫硝的條件下，將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸，其特征在于，將脫硝劑和煙氣的混合物與催化劑接觸之前，向脫硝劑和煙氣的混合物中注入擾動(dòng)介質(zhì)，對脫硝劑和煙氣的混合物進(jìn)行擾動(dòng)。本發(fā)明提供的煙氣選擇性催化還原脫硝方法一方面能夠有效地脫除煙氣中的氮氧化物，另一方面還能夠有效防止氨分布不均導(dǎo)致的逸氨和催化劑過早失活的問題。
文檔編號B01D53/56GK101940879SQ20101022971
公開日2011年1月12日 申請日期2010年7月13日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月21日
發(fā)明者周國民, 唐建城, 李振忠, 王松峰, 趙海軍 申請人:中國神華能源股份有限公司;北京國華電力有限責(zé)任公司;神華國華國際電力股份有限公司北京熱電分公司