超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法
【專利摘要】本發(fā)明屬于鋼鐵冶金【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170Nm3/h之間，抽氣，使脫碳爐的真空度不大于100Pa；逐漸將提升氣體流量提至210-230Nm3/h，脫碳爐真空度不大于1kPa，直至鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)脫碳期結(jié)束；進(jìn)行脫氧操作，添加合金并控制提升氣體流量在160-180Nm3/h或200-220Nm3/h對(duì)應(yīng)區(qū)間內(nèi)，至鋼水符合超低碳搪瓷鋼成分后破真空。通過控制脫碳與脫氧工藝中氮?dú)獾奶嵘龤怏w流量、脫碳爐真空度大小及脫碳時(shí)間使得在除碳同時(shí)進(jìn)行增氮，能精確的控制成品氮含量；減少合金的使用，降低成本。
【專利說明】超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于鋼鐵冶金【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法。
【背景技術(shù)】
[0002]氮易與Al、T1、Nb、B等元素結(jié)合形成化合物，當(dāng)?shù)cB元素結(jié)合形成氮化硼時(shí)，會(huì)無法發(fā)揮氮的作用，且增加變形時(shí)的裂紋源。因此，對(duì)于大多數(shù)鋼種來說，氮屬于有害元素，在冶煉過程中需盡量降低其含量。但是對(duì)于超低碳搪瓷鋼來說，不僅需要深沖性能，而且為了保證有足夠的第二相粒子，滿足該鋼種的抗爆性要求，需氮與鋼中的鈦結(jié)合形成氮化物，進(jìn)而需要在冶煉的過程中進(jìn)行鋼水增氮，且需較為精確的控制成品氮含量。
[0003]目前，依據(jù)生產(chǎn)工藝的不同可以通過兩種方式對(duì)鋼水進(jìn)行增氮。其一是合金增氮，采用此種工藝進(jìn)行增氮作業(yè)可以得到穩(wěn)定的增氮量，但是在添加合金和取樣分析鋼中氮含量的過程中，隨著鋼水的循環(huán)，鋼水中的氮會(huì)不斷的損失。導(dǎo)致難以準(zhǔn)確計(jì)算合金的添加量和添加合金后的循環(huán)時(shí)間，進(jìn)而難以精確控制成品的氮含量。與此同時(shí)，合金的添加亦會(huì)增加生產(chǎn)成本。另一種方式為通過RH使用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w對(duì)鋼水進(jìn)行增氮。其運(yùn)作過程無需添加額外設(shè)備，但真空度及提升氣體流量對(duì)鋼水增氮的效果影響很大。另外，還需保證鋼水脫碳過程的正常進(jìn)行及對(duì)純凈度方面的要求，需對(duì)真空系統(tǒng)進(jìn)行合適的控制，以便使得增氮作業(yè)時(shí)間、精煉周期及連鑄節(jié)奏相匹配。這在實(shí)際操作中難以實(shí)現(xiàn)，進(jìn)而使得增氮量不穩(wěn)定。
[0004]專利號(hào):201110235702.4-—種低成本RH鋼水增氮控氮工藝，轉(zhuǎn)爐出鋼采用脫氧合金化，出鋼過程按鋼種目標(biāo)值加入釩鐵合金配釩，鋼包爐按正常工藝進(jìn)行鋼水升溫、合金微調(diào)及深脫硫處理，鋼水吊至RH爐后，將RH爐提升氣體設(shè)置為氮?dú)?，流量按?00 ?1200NL/min控制，抽真空處理時(shí)間8 ? lOmin，真空結(jié)束后進(jìn)行正常喂線、軟吹操作，達(dá)到鋼中氮含量在80? 120ppm水平。本發(fā)明通過部分替代釩氮合金并在精煉階段用氮?dú)馓娲鷼鍤?，降低了生產(chǎn)成本，但仍未解決增氮作業(yè)時(shí)間、精煉周期及連鑄節(jié)奏相匹配的問題。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，以實(shí)現(xiàn)在不弱化鋼水脫碳效果和對(duì)純凈度等方面要求的情況下，穩(wěn)定成品氮含量，使得增氮作業(yè)時(shí)間、精煉周期及連鑄節(jié)奏相匹配。
[0006] 為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，將鐵水轉(zhuǎn)爐至脫碳爐冶煉，在脫碳期，利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170Nm3/h之間，與此同時(shí)控制真空系統(tǒng)抽氣，使得所述脫碳爐的真空度不大于IOOPa;在所述脫碳爐的真空度不大于IOOPa后，逐漸提升氣體流量至210-230Nm3/h并維持，且在所述提升氣體流量達(dá)到210-230Nm3/h時(shí)控制所述脫碳爐的真空度不大于IkPa ;當(dāng)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，控制所述脫碳期結(jié)束；添加鋁粒進(jìn)行脫氧操作，然后根據(jù)所述超低碳搪瓷鋼成分添加合金并控制提升氣體流量在160-180Nm3/h或200-220Nm3/h對(duì)應(yīng)的區(qū)間內(nèi)，直至所述脫碳爐內(nèi)的鋼水符合所述超低碳搪瓷鋼成分后破真空。
[0007]進(jìn)一步，所述利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170Nm3/h之間還包括對(duì)所述鐵水進(jìn)行測(cè)溫和定氧操作，并依據(jù)測(cè)得的數(shù)據(jù)選擇自然脫碳模式或者強(qiáng)制脫氧模式。
[0008]進(jìn)一步，所述脫碳期對(duì)應(yīng)的時(shí)間等于脫碳時(shí)間，所述脫碳時(shí)間、脫碳期鋼水增氮量、脫氧后至破真空時(shí)間、脫氧后至破真空增氮量及鋼水總增氮量之間的關(guān)系由下列公式表示:脫碳期鋼水增氮量=脫氮時(shí)間*0.93ppm ;所述控制提升氣體流量在所述160-180Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*2.5ppm ;所述控制提升氣體流量在所述200-220Nm3/h區(qū)間時(shí),脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*3.3ppm;鋼水總增氮量=脫碳期鋼水增氮量+脫氧后至破真空增氮量。
[0009]進(jìn)一步，所述控制所述脫碳爐的真空度不大于IkPa對(duì)應(yīng)的時(shí)間為5-8min之間。
[0010]進(jìn)一步，當(dāng)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，控制所述脫碳期結(jié)束時(shí)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中[O]:800ppm, [C]:0.025-0.04%,所述脫碳爐的溫度在1670-1690°C。
[0011]進(jìn)一步，將所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量降至不大于20ppm對(duì)應(yīng)的時(shí)間在15-18min 之間。
[0012]進(jìn)一步，添加鋁粒進(jìn)行脫氧操作包括脫氧后控制真空泵使得真空度在4_7kPa之間，添加鋁粒進(jìn)行脫氧，并在添加鋁粒2min后添加錳鐵和鈦鐵。
[0013]進(jìn)一步，符合所述超低碳搪瓷鋼成分的所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中各成分質(zhì)量百分比為:[C]〈0.003，[Mn]:0.11-0.15, [P]:〈0.012，[S]:0.020-0.030，[Ti]:0.08-0.12，[Al]:
0.020-0.045, [N]:0.0060-0.0120，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
[0014]進(jìn)一步，所述合金為猛鐵和/或欽鐵等。
[0015]相對(duì)于現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明提供的一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，通過控制脫碳與脫氧工藝中氮?dú)獾奶嵘龤怏w流量、脫碳爐的真空度大小、脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量及脫碳時(shí)間使得在除碳的同時(shí)進(jìn)行增氮，且能精確的控制成品氮含量，具體為在5-8min內(nèi)將提升氣體流量由150-170Nm3/h之間的數(shù)值逐漸提升至210-230Nm3/h，真空度降至IOOPa以下，并維持至脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，使得不影響脫碳的同時(shí)進(jìn)行增氮到特定數(shù)值；另外，通過控制真空度大小，利用改變的提升氣體流量與適量的合金將鋼水增氮至目標(biāo)值；并且通過設(shè)定的脫碳與脫氧工藝中氮?dú)獾奶嵘龤怏w流量、脫碳爐的真空度大小及脫碳時(shí)間，使得脫碳期鋼水增氮量=脫氮時(shí)間*0.93ppm ;控制提升氣體流量在160-180Nm3/h區(qū)間時(shí),脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*2.5ppm,;控制提升氣體流量在200-220Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*3.3ppm,，實(shí)現(xiàn)了精確的控制成品的氮含量；脫碳過程全程只使用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行增氮，不影響除碳的效果；減少了氮合金的使用，降低了生產(chǎn)成本。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0016]為了更清楚地說明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
[0017]圖1為本發(fā)明實(shí)施方式一提供的一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法的流程示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0018]下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。
[0019]實(shí)施方式一
[0020]如圖1所示，圖1為本發(fā)明實(shí)施方式一提供的一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法的流程示意圖。
[0021]本發(fā)明提供的一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，包括
[0022]步驟SlO:將鐵水轉(zhuǎn)爐至脫碳爐冶煉，在脫碳期，利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170Nm3/h之間，與此同時(shí)控制真空系統(tǒng)抽氣，使得所述脫碳爐的真空度不大于lOOPa。在本實(shí)施例中，將鐵水轉(zhuǎn)爐至脫碳爐后，首先對(duì)脫碳爐進(jìn)行測(cè)溫和定氧的操作，根據(jù)測(cè)得的溫度值和氧含量值確定進(jìn)行自然脫碳工藝流程或強(qiáng)制吹氧脫碳工藝流程。然后以氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w以便降低鋼水中的碳，其中提升氣體流量控制在150-170Nm3/h之間，同時(shí)將提升氣體設(shè)置為氮?dú)膺€可以增加鋼水中氮含量。與此同時(shí)控制真空系統(tǒng)的真空泵對(duì)脫碳爐進(jìn)行抽真空處理，并使得其真空度不大于lOOPa。
[0023]步驟S20:在所述脫碳爐的真空度不大于IOOPa后，逐漸提升氣體流量至210-230Nm3/h并維持，且在所述提升氣體流量達(dá)到210_230Nm3/h時(shí)控制所述脫碳爐的真空度不大于lkPa。在本實(shí)施例中，利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳處理5-8min，即開啟2級(jí)泵5-8min，此時(shí)脫碳爐的真空度不大于lkPa。在此期間，逐步將提升氣體的流量提升至210-230Nm3/h之間的數(shù)值，并維持此數(shù)值到脫碳工序的結(jié)束。
[0024]在本實(shí)施例中，繼續(xù)進(jìn)行脫碳操作并保持對(duì)應(yīng)210-230Nm3/h的提升氣體流量，直至脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，脫碳期結(jié)束對(duì)應(yīng)的鋼水中[O]:800ppm, [C]:
0.025-0.04%，脫碳爐的溫度在 1670-1690°C。
[0025]步驟S30:當(dāng)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，控制所述脫碳期結(jié)束。在本實(shí)施例中，操作人員可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)隔一段時(shí)間對(duì)脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量進(jìn)行檢測(cè)，直至脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，結(jié)束對(duì)脫碳爐內(nèi)的鋼水進(jìn)行脫碳的工序，
并轉(zhuǎn)至下一工序。 [0026]優(yōu)選的，在利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳處理5-8min，即開啟2級(jí)泵5_8min后，再進(jìn)行脫碳工序lOmin，即可使得脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，結(jié)束對(duì)脫碳爐內(nèi)的鋼水進(jìn)行脫碳的工序。
[0027]步驟S40:添加鋁粒進(jìn)行脫氧操作，然后根據(jù)所述超低碳搪瓷鋼成分添加合金并控制提升氣體流量在160-180Nm3/h或200_220Nm3/h對(duì)應(yīng)的區(qū)間內(nèi)，直至所述脫碳爐內(nèi)的鋼水符合所述超低碳搪瓷鋼成分后破真空。在本實(shí)施例中，整個(gè)脫碳工序持續(xù)的時(shí)間大致在15-18min之間，并且在脫碳工序結(jié)束之后進(jìn)行脫氧工序。即向鋼水中加入鋁粒，并循環(huán)運(yùn)作2min。在2min后根據(jù)所需化學(xué)成分的質(zhì)量百分比為:[C]<0.003，[Mn]:0.11-0.15，[P]:〈0.012，[S]:0.020-0.030, [Ti]:0.08-0.12，[Al]:0.020-0.045，[N]:0.0060-0.0120，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)的鋼水，向鋼水中加入錳鐵或鈦鐵等合金。在鋼水脫氧后控制真空泵中的4級(jí)泵將真空度維持在4-7kPa，同時(shí)將提升氣體的流量控制在160-180Nm3/h或200-220Nm3/h對(duì)應(yīng)的區(qū)間內(nèi)。并按照下列公式計(jì)算通過脫碳工序和脫氧工序后的增氮量:
[0028]脫碳期鋼水增氮量=脫氮時(shí)間*0.93ppm ；
[0029]控制提升氣體流量在所述160-180Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*2.5ppm ；
[0030]控制提升氣體流量在所述200-220Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*3.3ppm。[0031]本發(fā)明提供的一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，控制脫碳與脫氧工藝中氮?dú)獾奶嵘龤怏w流量、脫碳爐的真空度大小、脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量及脫碳時(shí)間使得在除碳的同時(shí)進(jìn)行增氮，且能精確的控制成品氮含量，具體為在5-8min內(nèi)將提升氣體流量由150-170Nm3/h之間的數(shù)值，真空度降至IOOPa以下，隨后逐漸提升至210_230Nm3/h，真空度維持在IkPa以下，，并維持至脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，使得不影響脫碳的同時(shí)進(jìn)行增氮到特定數(shù)值；另外，通過控制真空度大小，利用改變的提升氣體流量與適量的合金將鋼水增氮至目標(biāo)值；并且通過設(shè)定的脫碳與脫氧工藝中氮?dú)獾奶嵘龤怏w流量、脫碳爐的真空度大小及脫碳時(shí)間，使得脫碳期鋼水增氮量=脫氮時(shí)間*0.93ppm ;控制提升氣體流量在所述160-180Nm3/h區(qū)間時(shí),脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*2.5ppm ；控制提升氣體流量在所述200-220Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*3.3ppm，實(shí)現(xiàn)了精確的控制成品的氮含量；脫碳過程全程只使用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行增氮，不影響除碳的效果；減少了氮合金的使用，降低了生產(chǎn)成本。
[0032]實(shí)施方式二
[0033]下面通過6次超低碳搪瓷鋼鋼水冶煉的冶煉實(shí)例，對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案做進(jìn)一步的說明。
[0034]脫碳期間對(duì)真空系統(tǒng)的控制為:利用真空泵的2級(jí)泵抽氣，使得脫碳爐的真空度在IOOPa以下，并進(jìn)行脫碳5-8min之間，此時(shí)脫碳爐的真空度不大于lkPa。同時(shí)向脫碳爐輸入提升氣體氮?dú)?，且提升氣體流量為150-170Nm3/h。在進(jìn)行脫碳的5_8min之間，將提升氣體流量逐漸提至210-230Nm3/h之間。整個(gè)脫碳時(shí)間大致為15_18min，維持此提升氣體流量210-230Nm3/h的水平至脫碳結(jié)束，此時(shí)脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm。
[0035]脫碳工藝結(jié)束后，通過添加鋁粒進(jìn)行脫氧工序。并在添加鋁粒循環(huán)兩分鐘后以化學(xué)成分的質(zhì)量百分比為:[C]〈0.003，[Mn]:0.11-0.15, [P]:〈0.012，[S]:0.020-0.030,[Ti]:0.08-0.12, [Al]:0.020-0.045，[N]:0.0060-0.0120，其余為 Fe 和不可避免的雜質(zhì)的鋼水為標(biāo)準(zhǔn)，按照該標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)足錳鐵或鈦鐵。脫氧工序開始后，控制真空系統(tǒng)關(guān)閉1-3級(jí)真空泵，使用4級(jí)和5級(jí)真空泵，使得真空度控制在4-7kPa。表1和表2為6次超低碳搪瓷鋼鋼水冶煉的脫碳和脫氧過程參數(shù)。
[0036]表1為6次超低碳搪瓷鋼鋼水冶煉的脫碳過程
[0037]
【權(quán)利要求】
1.一種超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于， 將鐵水轉(zhuǎn)爐至脫碳爐冶煉，在脫碳期，利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170NmVh之間，與此同時(shí)控制真空系統(tǒng)抽氣，使得所述脫碳爐的真空度不大于100Pa ； 在所述脫碳爐的真空度不大于IOOPa后，逐漸提升氣體流量至210-230Nm3/h并維持，且在所述提升氣體流量達(dá)到210-230Nm3/h時(shí)控制所述脫碳爐的真空度不大于IkPa ； 當(dāng)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，控制所述脫碳期結(jié)束； 添加鋁粒進(jìn)行脫氧操作，然后根據(jù)所述超低碳搪瓷鋼成分添加合金并控制提升氣體流量在160-180Nm3/h或200_220Nm3/h對(duì)應(yīng)的區(qū)間內(nèi)，直至所述脫碳爐內(nèi)的鋼水符合所述超低碳搪瓷鋼成分后破真空。
2.如權(quán)利要求1所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，所述利用氮?dú)庾鳛樘嵘龤怏w進(jìn)行脫碳并控制提升氣體流量在150-170Nm3/h之間還包括對(duì)所述鐵水進(jìn)行測(cè)溫和定氧操作，并依據(jù)測(cè)得的數(shù)據(jù)選擇自然脫碳模式或者強(qiáng)制脫氧模式。
3.如權(quán)利要求1所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，所述脫碳期對(duì)應(yīng)的時(shí)間等于脫碳時(shí)間，所述脫碳時(shí)間、脫碳期鋼水增氮量、脫氧后至破真空時(shí)間、脫氧后至破真空增氮量及鋼水總增氮量之間的關(guān)系由下列公式表示: 脫碳期鋼水增氮量=脫氮時(shí)間*0.93ppm ； 所述控制提升氣體流量在所述160-180Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*2.5ppm ； 所述控制提升氣體流量在所述200-220Nm3/h區(qū)間時(shí)，脫氧后至破真空增氮量=脫氧后至破真空時(shí)間*3.3ppm; 鋼水總增氮量=脫碳期鋼水增氮量+脫氧后至破真空增氮量。
4.如權(quán)利要求1至3任一項(xiàng)所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，所述控制所述脫碳爐的真空度不大于IkPa對(duì)應(yīng)的時(shí)間為5-8min之間。
5.如權(quán)利要求4所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，當(dāng)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量不大于20ppm時(shí)，控制所述脫碳期結(jié)束時(shí)所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中[O]:800ppm, [C]:0.025-0.04%，所述脫碳爐的溫度在 1670_1690°C。
6.如權(quán)利要求5所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，將所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中碳含量降至不大于20ppm對(duì)應(yīng)的時(shí)間在15-18min之間。
7.如權(quán)利要求4所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，添加鋁粒進(jìn)行脫氧操作包括脫氧后控制真空泵使得真空度在4-7kPa之間，添加鋁粒進(jìn)行脫氧，并在添加鋁粒2min后添加猛鐵和欽鐵。
8.如權(quán)利要求7所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，符合所述超低碳搪瓷鋼成分的所述脫碳爐內(nèi)的鋼水中各成分質(zhì)量百分比為:[C]〈0.003，[Mn]:0.11-0.15, [P]:<0.012, [S]:0.020-0.030，[Ti]:0.08-0.12，[Al]:0.020-0.045，[N]:0.0060-0.0120，其余為Fe和不可避免的雜質(zhì)。
9.如權(quán)利要求8所述的超低碳搪瓷鋼鋼水增氮的方法，其特征在于，所述合金為錳鐵和/或鈦鐵。
【文檔編號(hào)】C21C7/06GK103911490SQ201410136827
【公開日】2014年7月9日 申請(qǐng)日期:2014年4月4日 優(yōu)先權(quán)日:2014年4月4日
【發(fā)明者】李一丁, 季晨曦, 崔陽, 王志鵬, 田志紅, 趙長(zhǎng)亮, 黃財(cái)?shù)? 劉再旺, 曾智 申請(qǐng)人:首鋼總公司