專利名稱：：化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性優(yōu)異高強(qiáng)度熱軋鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種具有高強(qiáng)度，并且磷酸鹽處理等的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性優(yōu)異的熱軋鋼板。
背景技術(shù)：
：最近，隨著汽車等的輕量化的燃料效率提高，此外從減少尾氣排放的觀點(diǎn)出發(fā)而要求鋼材的進(jìn)一步高強(qiáng)度化，特別是在冷軋鋼板中要急速推進(jìn)高強(qiáng)化(高強(qiáng)度化)。但是從片面的、碰撞安全性的觀點(diǎn)出發(fā)，作為鋼性強(qiáng)化用對(duì)于厚物高強(qiáng)度鋼板的要求也不少。對(duì)于這種愿望來說，從設(shè)備方面和成本方面出發(fā)，冷軋鋼板難以對(duì)應(yīng)，需要由熱軋鋼板對(duì)應(yīng)。而且，即使在使用熱軋鋼板時(shí)，為了加工成制品形狀而要進(jìn)行與冷軋鋼板同樣的擠壓成形，因此，即使以高強(qiáng)度化為目標(biāo)也不能忽視延伸等的延展性。但是，不限于熱軋鋼板作為原材一般的性質(zhì)，越是高強(qiáng)度化延展性越降低，加工性越差。因此在鋼鐵材料中，就要研究不會(huì)使延展性降低而能夠提高強(qiáng)度的合金元素的添加。其中，Mo作為不使延展性降低而有助于提高強(qiáng)度的元素受到注目。而且，Mo抑制在熱軋結(jié)束后的冷卻過程中產(chǎn)生的鐵素體組織的生成而幫助有助于高強(qiáng)度化的貝氏體組織的生成，并不需要提高熱軋前的鋼坯加熱溫度或采用低溫巻取這樣的工藝控制，所以作為高強(qiáng)度熱軋鋼板用的添加合金元素受到注目?？墒牵籼砑覯o作為合金元素，則鋼板的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性惡化，進(jìn)而產(chǎn)生由于電鍍涂裝后的涂膜的貼合不良等而給最終制品的外觀和耐腐蝕性等帶來不利影響這樣的問題。另一方面，為了改善鋼板的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性，提出有幾個(gè)改善鋼板原材的表面性狀(例如微觀的凹凸圖案)的方法。例如在專利文獻(xiàn)l中，公開有一種熱軋酸洗鋼板，其是通過規(guī)定鋼板表面的微觀的形狀來提高化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。該技術(shù)是以高能量密度電子束、采用形成有凹凸花紋的輥(毛面輥dullroll)對(duì)鋼板表面進(jìn)行表皮光軋(skinpass),通過將輥表面的該凹凸花紋復(fù)印到鋼板表面而調(diào)整表面性狀。但是該方法無法避免由于輥的毛面加工和表皮光軋這樣的附加工序帶來的成本上升，而且對(duì)于成為本發(fā)明的對(duì)象的Mo添加鋼來說也得不到令人滿意的效果。另外在專利文獻(xiàn)2中公開有一種方法，其是將Ti添加熱軋高張力鋼板的平均晶粒徑抑制在3.0pm以下，并且將表面粗糙度(Ra)抑制在1.5pm以下，由此來提高化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。但是該方法對(duì)于Mo添加鋼來說也不能取得理想的效果。此外在專利文獻(xiàn)3中，公開有一種控制鋼板表面的微觀的凹凸圖案的技術(shù)。但是該技術(shù)以鋼板的涂裝鮮映性和擠壓加工性的提高為目的，其凹凸圖案是將凸部的直徑控制在50200|im的范圍，由于比本發(fā)明中作為對(duì)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性有影響的因素而受注目的磷酸鋅的作為結(jié)晶尺寸的數(shù)ILim要大得多，所以對(duì)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的提高幾乎沒什么幫助。專利文獻(xiàn)1:特開平2-187202號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:特開平2002-226944號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:特開平5-293503號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明著眼于上述這樣的情況而進(jìn)行，其目的在于提供一種熱軋鋼板，不含Mo的熱軋鋼板自不必說，即使期待高強(qiáng)度化而添加了Mo的熱軋鋼板，也能夠發(fā)揮穩(wěn)定優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。能夠解決上述課題的本發(fā)明的熱軋鋼板，除了滿足鋼板表面存在的凹凸的最大深度(Ry)為lOnm以上，該凹凸的平均間隔(Sm)為30pm以下這樣的必要條件以外，還滿足如下兩個(gè)必要條件之中的任意一個(gè)必要條件-1)表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)為20%以下，以及2)表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差為60%以上，更優(yōu)選同時(shí)滿足此l)、2)兩個(gè)必要條件。本發(fā)明的上述鋼板的成分組成，能夠根據(jù)要求強(qiáng)度而任意地進(jìn)行變更，但是優(yōu)選的是，作為基本成分含有C:0.031.0%(化學(xué)成分的情況下是質(zhì)量％的意思，以下同)、Si:2%以下、Mn:0.34.0。/o和Al:0.0010.5%。更優(yōu)選出于高強(qiáng)度化而含有Mo:0.051.0%,或者根據(jù)需要再含有從如下元素構(gòu)成的群中選擇的至少一種Cr:1.5%以下(不含0%)、Th0.2%以下(不含0°/。)、Nb:0.1%以下(不含0%)、V:0.1%以下(不含0%)、Cu:1.0%以下(不含0%)、Ni:1.0%以下(不含0%)、B:0.002%以下(不含0%)、和Ca:0.005%以下(不含0%)。本發(fā)明的熱軋鋼板的強(qiáng)度級(jí)別根據(jù)用途、目的也會(huì)改變，因此不能一概而定，但是通用的強(qiáng)度級(jí)別是以抗拉強(qiáng)度計(jì)具有390MPa以上。為了順應(yīng)最近的鋼板的高強(qiáng)度化的要求，優(yōu)選具有780MPa以上的抗拉強(qiáng)度，該情況下可以使Mo含有0.051.0y。，同時(shí)含有Cr在1.5%以下的含有率。此外為了得到具有900MPa以上的抗拉強(qiáng)度的熱軋鋼板，可以使Mo含量為0.051.0%,Cr含量為0.31.5%，且金屬組織的85%以上為貝氏體。根據(jù)本發(fā)明，能夠低價(jià)地提供一種強(qiáng)度和化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性兼?zhèn)涞臒彳堜摪?，通過規(guī)定熱軋鋼板的表面存在的凹凸的最大深度(Ry)和該凹凸的平均間隔(Sm)，并且特定該表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)和/或該負(fù)荷長度率(tp40)與(tp60)的差，從而能夠顯著改善化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性，不含Mo的熱軋鋼板自不必說，即使是為了高強(qiáng)度化而適量含有了會(huì)使化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性劣化的Mo的高強(qiáng)度鋼板，也能夠保持優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。圖1是用于說明鋼板表面存在的凹凸的最大深度(Ry)的定義的圖。圖2是用于說明鋼板表面存在的凹凸的平均間隔(Sm)的定義的圖。圖3是用于說明鋼板表面存在的凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)、(tp60)的定義的圖。具體實(shí)施方式本發(fā)明者們?cè)谇笆鲞@樣的解決課題之下，以作為高強(qiáng)度化的方法而添加了Mo的熱軋鋼板為對(duì)象，為了改善因Mo的添加而造成化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性降低的問題進(jìn)行銳意研究。其結(jié)果可知，如果將熱軋鋼板表面的凹凸的最大深度(Ry)特定在"10pm以上"，將該凹凸的平均間隔(Sm)特定在"30pm以下"，并且將表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)控制在20%以下，和/或?qū)⒃撠?fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差[(tp60)—(tp40)]控制在60%以上，則不僅是不含Mo的熱軋鋼板，即使是添加了適量的Mo的熱軋鋼板，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的降低也能夠盡可能地受到抑制，并且能夠確保高水平的抗拉強(qiáng)度，得到優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性和強(qiáng)度兼?zhèn)涞臒彳堜摪?。本發(fā)明規(guī)定的所謂表面凹凸的上述最大深度(Ry)，例如圖1所示，意思是表面粗造度曲線的最高峰頂(Rt)和最深谷底(Rb)的間隔，所謂該凹凸的平均間隔(Sm)，例如圖2所示，意思是將從表面粗造度曲線的平均線的峰變成谷的點(diǎn)作為變化點(diǎn)，從變化點(diǎn)到下一個(gè)變化點(diǎn)的間隔(S、S2……Sn)的平均值。另外所謂負(fù)荷長度率(tp)，例如圖3所示，意思是由一定水平切割線(p)切斷表面粗糙度曲線時(shí)的切斷部分長度(h、12……In)的測(cè)定長度(L)所對(duì)應(yīng)的百分率，上述水平切割線(p)作為最高峰頂(Rt)由0(zero)表示為(tp0)，作為最低谷底(Rb)由100表示為(tp100)。而且，該水平切割線(p)為"40"或"60"時(shí)的上述切斷部分長度(I,、12、13……U的測(cè)定長度(L)所對(duì)應(yīng)的百分率是由(tp40)或(tp60)表示的值。而且，上述表面凹凸的最大深度(Ry)為"10pim以上"，平均間隔(Sm)為"30pm以下"，且上述表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)為20%以下，和/或負(fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差[(tp60)—(tp40)]為60%以上，不用說是不含Mo的鋼板，即使是含有適量的Mo的熱軋鋼板，也確認(rèn)能夠發(fā)揮出穩(wěn)定優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。在本發(fā)明中認(rèn)為，如上述表面凹凸的最大深度(Ry)越是相對(duì)深，且該凹凸的平均間隔(Sm)越是相對(duì)地小，表面凹凸越微細(xì)且深，作為磷酸鋅結(jié)晶的核生成點(diǎn)的功能越高，易于磷酸鋅結(jié)晶生成、成長，而化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性高。另夕卜，所謂上述表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)為"20%以下"(即相對(duì)小)，意思是與表面突出的凸部相比凹陷的凹部區(qū)域(面積)相對(duì)多，該凹部同樣成為磷酸鋅結(jié)晶的核生成點(diǎn)而促進(jìn)磷酸鋅結(jié)晶的生成、成長，此外，所謂上述負(fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差[(tp60)—(tp40)]為60%以上(即，tp60和tp40的差相對(duì)地大)，表示從凸部的頂部到凹部的底部的斜面不是在底部方向有直線狀的傾斜面，而是在灣上凹陷，該灣狀凹陷的斜面部分作為結(jié)晶析出點(diǎn)而發(fā)揮作用，從而促進(jìn)磷酸鋅結(jié)晶的生成、成長，有助于化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的進(jìn)一步提高?？傊诒景l(fā)明中，如后述實(shí)施例所闡明的，除了使上述表面凹凸的最大深度(Ry)為"l(Him以上"，平均間隔(Sm)為"3(Him以下"之夕卜，通過將至今為止從化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的觀點(diǎn)出發(fā)完全未被認(rèn)識(shí)的負(fù)荷長度率(tp40)定在"20%以下"和/或負(fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差[(tp60)一(tp40)]定為60%以上，能夠得到穩(wěn)定優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。在提高化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性上更優(yōu)選的是，平均間隔(Sm)為20pm以下，負(fù)荷長度率(tp40)為15%以下，負(fù)荷長度率的差[(tp60)—(tp40)]為70%以上。還有，負(fù)荷長度率(tp60)的值沒有特別規(guī)定，但在提高化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性上優(yōu)選的是60%以上，更優(yōu)選為70%以上。通過成為上述這樣的表面性狀，由化學(xué)轉(zhuǎn)化處理在鋼板表面析出的磷酸鹽結(jié)晶更加微細(xì)，另外作為磷酸鹽的健全性的指標(biāo)的P比，即Phosphophyllite(磷葉石:P)和Hppeite(磷鋅礦:H)的比(P/P+H)更接近l，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性提高。另外在Mo添加鋼中，因?yàn)樵诨瘜W(xué)轉(zhuǎn)化處理液中自然電位會(huì)向高的方向推進(jìn)，所以成化處理性降低，但是如果成為上述這樣的表面性狀，則能夠彌補(bǔ)Mo造成的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的劣化，從而得到足夠優(yōu)異化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。用于獲得上述這種表面性狀的方法沒有特別限制，不過根據(jù)本發(fā)明者們的實(shí)驗(yàn)，確認(rèn)導(dǎo)通過嚴(yán)控酸洗處理時(shí)間能夠接近上述表面性狀。即，用于除去熱軋工序中在鋼板表面生成的氧化物(所謂氧化皮)的酸洗，通常采用1020%左^&的鹽酸水溶液以5085'C左右進(jìn)行1030秒左右，但是為了得到本發(fā)明追求的上述表面性狀，能夠通過設(shè)定提高酸洗液的鹽酸濃度、提高酸洗溫度或延長酸洗時(shí)間達(dá)成。更具體地說，在酸洗液的鹽酸濃度為A(%)，酸洗溫度為BCO,酸洗時(shí)間(浸漬時(shí)間)為C(min)時(shí)，以使它們滿足下式(I)的關(guān)系的方式進(jìn)行控制(例如11%HC1—75°C—80秒，15%HC1—80°C—50秒，16%HC1—85°C—40秒等)，更優(yōu)選再在渡過酸洗槽中的鋼板的表面以1.05.0m/sec左右的流速供給酸洗液，或者從噴嘴噴送酸洗液，如果在鋼板表面使酸洗液成為高速亂流狀態(tài)，則確認(rèn)能夠容易地得到前述這樣的表面性狀。[式l](I)式…(A/100)XB2XC》40000其次，本發(fā)明使用的鋼材的優(yōu)選成分組成的確定理由如下。C:0.031.00/oC是提高熱軋鋼板的強(qiáng)度所必須的元素，當(dāng)?shù)陀?.03%時(shí)，C的在部分在鐵素體中固溶，因此有助于高強(qiáng)度化的碳化物(基本上是鐵的碳化物的滲碳體，根據(jù)需要還有Nb、Ti、V等的碳化物)的生成不充分，無法得到本發(fā)明目標(biāo)的強(qiáng)度級(jí)別。更優(yōu)選含有0.05%以上。但是若過多則成形加工性變差，此外在焊接性上也顯示出不良影響，因此C最多在1.0。/。以下，更優(yōu)選抑制在0.23%以下。Si:2%以下(不含0%)Si在熔煉鋼時(shí)作為脫氧性元素有效地發(fā)揮作用，除此之外也是有助于鋼材的高強(qiáng)度化的元素，但是若是過多，則不僅使成形加工性劣化，還容易產(chǎn)生表面缺陷，也會(huì)給酸洗性和涂裝性帶來不良影響，因此Si至多在2%以下，優(yōu)選抑制在1.5%以下。Mn:0.34.0%Mn在確保強(qiáng)度上有效，此外將不可避免地混入鋼中并作為脆化要因的S作為MnS固定，其在這方面是重要的元素。為了有效地發(fā)揮這些作用，至少含有0.3%以上，優(yōu)選含有0.5%以上。但是若其過多則使延展性降低，不僅給加工性還來不良影響，而且也使焊接性降低，因此Mn至多在4.0%以下，優(yōu)選抑制在2.5%以下。Al:0.0050.5%Al作為脫氧元素是很重要的元素。為了有效地發(fā)揮該效果必須含有0.001%以上，優(yōu)選含有0.005%以上。但是若含量過多，則由于氧化物系夾雜物量的增大而使韌性劣化，此外也容易產(chǎn)生表面缺陷。因此可以抑制在0.5%以下，優(yōu)選抑制在0.3%以下。Mo:1.0%以下Mo是通過固溶強(qiáng)化用于促進(jìn)熱軋鋼板的高強(qiáng)度化的重要的元素，含有0.05%以上才能使該效果有效地發(fā)揮。但是，在要求強(qiáng)度低于390MPa級(jí)時(shí)，并非一定要含有Mo。Mo量取決于所要求的熱軋鋼板的強(qiáng)度級(jí)別，但是此效果更為確實(shí)地被發(fā)揮要在0.1%以上。但是，若超過1.0%，則除了對(duì)高強(qiáng)度化有幫助以外還會(huì)使延展性(加工性)大幅劣化，并且強(qiáng)度一延伸率平衡急劇變差，因此其上限定為1.0%。更優(yōu)選抑制在0.5%以下。還有，如本發(fā)明先前所述，具有的量大特征是通過表面性狀的改善可彌補(bǔ)因Mo添加而劣化的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性，但是表面性狀帶來的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性改善效果，對(duì)于不含Mo的熱軋鋼板也能夠有效地發(fā)揮。Cr:1.5°/。以下Cr具有的作用是以很少的添加量來提高熱軋鋼板的強(qiáng)度，特別是要求780MPa級(jí)以上的抗拉強(qiáng)度時(shí)，至少含有0.1%左右以上，此外要求900MPa級(jí)以上的抗拉強(qiáng)度時(shí)可以含有0.3%以上。但是，若Cr含量過多，則與Mo同樣，除了對(duì)高強(qiáng)度化有幫助以外還會(huì)使延展性(加工性)大幅劣化，因此至多為1.5%以下，優(yōu)選抑制在1.0%以下。還有，如果所要求的抗拉強(qiáng)度處于3卯780MPa級(jí)的范圍，在上述元素之中只調(diào)整C、Si、Mn、Mo的含有率而不添加Cr，也能夠得到目標(biāo)的抗拉強(qiáng)度。但是要得到這樣的強(qiáng)度級(jí)別的熱軋鋼板時(shí)，只微調(diào)Cr添加量就能夠很容易地控制強(qiáng)度，因此Cr的添加量在實(shí)用上極為有效。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選Cr含量為0.1。/。以上、1.5%以下。本發(fā)明使用的鋼的必須構(gòu)成元素如上所述，余量實(shí)質(zhì)上是Fe。這里所謂"實(shí)質(zhì)上"意思是，允許鋼原料或在其制造工序中混入的不可避免的雜質(zhì)元素的含有，或者在不妨礙前述的各成分元素的作用效果的范圍內(nèi)，再少量含有其他元素。作為這樣的不可避免的雜質(zhì)元素，可列舉例如P、S、N、O等，另外作為其他元素可例示有Ti、Nb、V、Cu、Ni、B、Ca等。但是若這些元素含量過多，則或多或少會(huì)對(duì)延展性降低和化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性造成不良影響，因此11應(yīng)該抑制在0.2%以下、Nb應(yīng)該抑制在0.in/。以下、V應(yīng)該抑制在0.1%以下、Cu應(yīng)該抑制在1.0%以下、Ni應(yīng)該抑制在1.0%以下、B應(yīng)該抑制在0.002。/。以下、Ca應(yīng)該抑制在0.005n/。以下。還有，本發(fā)明的熱軋鋼板的強(qiáng)度，可根據(jù)用途改變C、Si、Mn、Mo、Cr等的含有率，從而能夠達(dá)到390MPa級(jí)以上、780MPa級(jí)以上、進(jìn)一步達(dá)到900MPa級(jí)以上的任意的強(qiáng)度，但是在獲得900MPa級(jí)以上的高強(qiáng)度熱軋鋼板時(shí)，作為Mo以外的強(qiáng)化元素還必須使用Cr，且設(shè)計(jì)熱處理?xiàng)l件(例如，將熱軋的終軋溫度作為AC3點(diǎn)以上，其后的冷卻速度作為3(TC/秒以上，以350550'C巻取等)，由此使鋼組織成為富貝氏體(優(yōu)選85%以上)。本發(fā)明按如上這樣構(gòu)成，但是以高強(qiáng)度鋼板為對(duì)象來改善化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性，特別是添加了作為強(qiáng)化元素有用的Mo的高強(qiáng)度熱軋鋼板，通過適當(dāng)控制表面性狀，作為隨著Mo添加而產(chǎn)生的現(xiàn)實(shí)的問題點(diǎn)被指出的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性的劣化也能夠防止，能夠提供高強(qiáng)度和優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性兼?zhèn)涞臒彳堜摪?。?shí)施例以下列舉實(shí)施例更具體地說明本發(fā)明，不過本發(fā)明當(dāng)然不受下述實(shí)施例的限制，在能夠符合前、后述的宗旨的范圍內(nèi)當(dāng)然也能夠適當(dāng)?shù)丶右宰兏鴮?shí)施，這些均包含在本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。熔煉下述表1所示的化學(xué)成分的鋼材115，通過鑄造成為鋼坯。將該鋼坯再加熱到AC3點(diǎn)以上，以表2所示的條件進(jìn)行熱軋，得到厚3.2111111的熱軋鋼板。得到的熱軋鋼板的機(jī)械特性和縱剖面組織中的貝氏體面積率合并記錄在表2中。以表3、4所示的條件對(duì)得到的各熱軋鋼板進(jìn)行酸洗，通過激光顯微鏡(Lasertec公司制，型號(hào)"1LM21W")采用50倍的對(duì)物透鏡觀察得到的酸洗鋼板的表面性狀，求得表面凹凸的平均間隔(Sm)、最大深度(Ry)、負(fù)荷長度率(tp40)和(tp60)的值及其差。在這些值的測(cè)定中，對(duì)于隨機(jī)選擇的10處(每1處的面積為0.16X0.22mm)進(jìn)行掃瞄，平均在此10處求得的值，將該平均值作為測(cè)定值。此外根據(jù)下述的方法評(píng)價(jià)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。還有，對(duì)于一部分試料進(jìn)行酸洗處理后，以規(guī)定的壓下率進(jìn)行表皮光軋，之后評(píng)價(jià)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。結(jié)果一并表示在表3、4中?；瘜W(xué)轉(zhuǎn)化處理性按下述的條件對(duì)各供試鋼板的表面進(jìn)行化學(xué)轉(zhuǎn)化處理后，對(duì)鋼板表面以1000倍進(jìn)行SEM觀察，對(duì)于任意選擇的10個(gè)視野調(diào)查磷酸鋅結(jié)晶的附著狀況，按下述的標(biāo)準(zhǔn)評(píng)價(jià)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性?；瘜W(xué)轉(zhuǎn)化處理液…使用日本帕卡瀨精公司(NihonParkerizingCo.,Ltd.)制的處理液"PB-L3020"。公成處理工序…脫脂(使用日本帕卡瀨精公司制的脫脂液"finecleaner",在45。C進(jìn)行120秒)一水洗(30秒)一表面調(diào)整在(日本帕卡瀨精公司制的表面調(diào)整液^八'^>Z"中浸漬15秒)一化學(xué)轉(zhuǎn)化處理(在上述化學(xué)轉(zhuǎn)化處理液中以43'C浸漬120秒)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)氧化皮10個(gè)視野完全沒有均一附著磷酸鋅結(jié)晶的未析出部的◎，10個(gè)視野中有3個(gè)視野以下是磷酸鋅結(jié)晶的未析出部整體面積在5%以下的〇，除此以外X。粒徑從各視野這中選擇10個(gè)大的，以其平均粒徑進(jìn)行評(píng)價(jià)。10pm以上X，7nm以上低于10pm:〇4jam以上低于7jam:◎，低于4jam:參P比:對(duì)化學(xué)轉(zhuǎn)化處理后的鋼板表面通過X衍射測(cè)定相當(dāng)于磷葉石(P)和磷鋅礦(H)的峰值，根據(jù)其比(P/P+H)(n=5的平均值)進(jìn)行評(píng)價(jià)。根據(jù)P比二(P/P+H)，低于0.85:X，0.85以上低于0.93:〇，0.93以上低于0.96以上參。判定是根據(jù)上述氧化皮、粒徑和P比按下述這樣綜合評(píng)價(jià)。氧化皮為以上，粒徑為參，P比為參的，綜合評(píng)價(jià)為參(最好)，氧化皮、粒徑、P比全為。以上，除上述以外的綜合評(píng)價(jià)為(優(yōu))，氧化皮、粒徑、P比全為O以上，除上述以外的綜合評(píng)價(jià)為O(良)，氧化皮、粒徑、P比的均為X的，綜合評(píng)價(jià)為X(不良〉。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>[表3]<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>根據(jù)上述表14能夠進(jìn)行如下考察。試料No.l、5、9、14是表面性狀脫離本發(fā)明規(guī)定必要條件的比較例，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性均差。另外試料No.l3是在試料No.11的酸洗處理后實(shí)施表面光軋?zhí)幚淼?，但通過表面光軋，表面性狀仍處于本發(fā)明的規(guī)定范圍外，因此化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性差。試料No.16因?yàn)樗嵯礂l件稍微緩慢，所以得不到本發(fā)明規(guī)定的表面性狀，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性停留在良的級(jí)別。試料No.20因?yàn)樗嵯礈囟认鄬?duì)地低，且浸漬時(shí)間相對(duì)地短，此外向鋼板噴射的酸洗液的流速相對(duì)慢，表面性狀未被充分改善，所以化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性停留在良的級(jí)別。試料No.24因?yàn)橥ㄟ^酸洗處理后的表面光軋，最大深度(Ry)在規(guī)定范圍外，所以化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性停留在良的級(jí)別。試料No.28是酸洗處理后經(jīng)過表面光軋，特別是使表面凹凸的平均間隔(Sm)脫離優(yōu)選范圍的例子，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性差。試料No.31因?yàn)樗嵯刺幚項(xiàng)l件不適當(dāng)，所以得不到適當(dāng)?shù)谋砻嫘誀睿瘜W(xué)轉(zhuǎn)化處理性停留在良的級(jí)別。試料No.36酸洗處理性適當(dāng)，表面性狀也良好，但使用的鋼材含有超過規(guī)定值的量的Mo，因此化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性差。相對(duì)于此，試料No.24、68、1012、15、1719、2123、2527、29、30、3235均是滿足本發(fā)明的規(guī)定必要條件的實(shí)施例，均能夠得到優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。還有，關(guān)于試料No.16、20、24、31，可見因?yàn)殇摬缓琈o，所以即使表面性狀脫離規(guī)定，化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性也處于良的級(jí)別。(可認(rèn)為如果表面性狀在規(guī)定內(nèi)，則化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性在優(yōu)以上。)權(quán)利要求1.一種熱軋鋼板，其特征在于，鋼板表面存在的凹凸的最大深度Ry為10μm以上，該凹凸的平均間隔Sm為30μm以下，且表面凹凸的負(fù)荷長度率tp40為20％以下。2.—種熱軋鋼板，其特征在于，鋼板表面存在的凹凸的最大深度Ry為10jLim以上，該凹凸的平均間隔Sm為30pm以下，且表面凹凸的負(fù)荷長度率tp60與tp40的差為60%以上。3.—種熱軋鋼板，其特征在于，鋼板表面存在的凹凸的最大深度Ry為lOpm以上，該凹凸的平均間隔Sm為3(Hxm以下，表面凹凸的負(fù)荷長度率tp40為20%以下，且表面凹凸的負(fù)荷長度率tp60與tp40的差為60%以上。4.根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量X計(jì)含有C:0.031.0%、Si:2%以下、Mn:0.34.0%和Al:0細(xì)0.5%。5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有Mo:0.051.0%。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱軋鋼板，其特征在于，抗拉強(qiáng)度為390MPa以上。7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的熱軋鋼板，其特征在于，抗拉強(qiáng)度為780MPa以上。8.根據(jù)權(quán)利要求4所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有從如下元素中選擇的至少一種Cr:1.5%以下但不含0%、Ti:0.2%以下但不含0%、Nb:0.1%以下但不含0%、V:0.1%以下但不含0%、Cu:1.0%以下但不含0%、Ni:1.0%以下但不含0%、B:0.002%以下但不含0%、禾口Ca:0.005%以下但不含0%。9.根據(jù)權(quán)利要求4所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有Mo:0.051.0。/。和Cr:0.31.5°/。，并且，金屬組織的85%以上為貝氏體，抗拉強(qiáng)度為900MPa以上。10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的熱軋鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)含有Mo:0.051.0%。11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的熱軋鋼板，其特征在于，抗拉強(qiáng)度為390MPa以上。12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的熱軋鋼板，其特征在于，抗拉強(qiáng)度為780MPa以上。全文摘要公開一種化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性優(yōu)異的高強(qiáng)度熱軋鋼板，在熱軋鋼板表面存在的凹凸的最大深度(Ry)為10μm以上，該凹凸的平均間隔(Sm)為30μm以下，此外還滿足如下條件的任意一個(gè)表面凹凸的負(fù)荷長度率(tp40)為20％以下，以及該負(fù)荷長度率(tp60)與(tp40)的差為60％以上，優(yōu)選滿足雙方必要條件。該高強(qiáng)度熱軋鋼板即使追求高強(qiáng)度化而添加強(qiáng)化效果高的Mo，也可發(fā)揮穩(wěn)定優(yōu)異的化學(xué)轉(zhuǎn)化處理性。文檔編號(hào)C23G1/08GK101107375SQ20068000254公開日2008年1月16日申請(qǐng)日期2006年3月30日優(yōu)先權(quán)日2005年3月30日發(fā)明者上妻伸二,橋本郁郎,野村正裕申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所