專利名稱：：無縫管的制造方法和氧化性氣體供給裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及利用再加熱爐對由芯棒式無縫管軋機(jī)所制造的管坯進(jìn)行再加熱來制造無縫管的方法和該方法所使用的氧化性氣體供給裝置。本發(fā)明特別是涉及簡單且有效地抑制可能產(chǎn)生于管內(nèi)表面的滲碳的無縫管的制造方法和氧化性氣體供給裝置。
背景技術(shù)：
：作為無縫管的制造方法，公知有芯棒式無縫管軋機(jī)方式、芯棒軋管機(jī)方式、玻璃潤滑劑高速擠壓方式、愛氏(Ehrhardt)沖管方式等各種方式。這些方式當(dāng)中，生產(chǎn)率、尺寸精度、內(nèi)外表面質(zhì)量等所有方面都優(yōu)異的芯棒式無縫管軋機(jī)方式的制造方法被廣泛4吏用。在芯棒式無縫管軋機(jī)方式的無縫管的制造方法中，如圖1所示，鋼坯l在加熱爐2內(nèi)被加熱到規(guī)定的溫度(通常為1100~130(TC)之后，由穿軋機(jī)3進(jìn)行穿孔軋制，成為空心管坯4。該被穿孔而成的空心管坯4用芯棒式無縫管軋機(jī)5進(jìn)行拉伸軋制，成為管坯4'。在芯棒式無縫管軋機(jī)5中，被穿孔而成的空心管坯4插入到表面涂敷了石墨等含有碳的潤滑劑的芯棒6而進(jìn)行拉伸軋制。然后，管坯4，在再加熱爐7中被再加熱到規(guī)定溫度(通常為850~1150°C),用拉伸縮徑機(jī)和定徑機(jī)等縮徑軋制裝置8進(jìn)行精軋。在此，管坯4'的材質(zhì)是奧氏體系不銹鋼(SUS304、SUS316等)等低碳鋼時(shí)，如果插入涂敷了含有碳的潤滑劑的芯棒6而進(jìn)行拉伸軋制，并進(jìn)行再加熱，會產(chǎn)生在管坯4，的內(nèi)表面形成碳濃度更高的滲碳層的滲碳現(xiàn)象。該滲碳層若殘留在管產(chǎn)品，例如碳素鋼的管產(chǎn)品上，該滲碳層就成為異常硬化部，難以進(jìn)行切削。管產(chǎn)品為奧氏體系不銹鋼時(shí)，耐晶界腐蝕性能等耐腐蝕性降低。因此，以往提出了用于抑制無縫管內(nèi)表面的滲碳或促進(jìn)脫碳的各種方法。例如，提出在通過芯棒式無縫管軋機(jī)進(jìn)行拉伸軋制時(shí)，將芯棒表面上的石墨附著量控制到lOOmg/1112以下(例如，參照曰本特開2000—24706號/>寺艮)。但是，如上述公報(bào)所提出的將石墨附著量抑制為100mg/1112以下這樣的極微小量，即使在使用一次石墨潤滑劑的制造線中，也是難以實(shí)現(xiàn)的。原因在于，即使使用一次石墨潤滑劑，石墨潤滑劑就附著在芯棒輸送設(shè)備等上，漂浮在工廠內(nèi)的環(huán)境中。為了實(shí)現(xiàn)所提出的方法，要花費(fèi)巨大的成本，并非有效方法。另外，也提出了使用研磨件和高壓水去除在芯棒式無縫管軋機(jī)的軋制后的管坯內(nèi)表面殘留的潤滑劑和滲碳層的方法(例如，參照日本特開平4-111907號公報(bào)、日本特開平6-182427號7>才艮、曰本特開平8—224611號乂〉才艮、曰本特開2001—105007號/>才艮)。但是，因?yàn)槟ゾ叩妊心ゼ馁M(fèi)用增大且由于研磨需要時(shí)間，因此使用研磨件去除滲碳層等的方法也難以實(shí)現(xiàn)。使用高壓水去除潤滑劑等的方法會使管坯冷卻不均勻。從而可能導(dǎo)致該管坯在再加熱爐中彎曲，有可能會妨礙操作。并且，也提出了在再加熱爐中通過將氧化性氣體供給到管坯內(nèi)部來抑制滲碳或促進(jìn)脫碳的方法(例如，參照日本特開平8-57505號公報(bào)、日本特開平8-90043號公報(bào))。但是，上述任何公報(bào)都未公開供給氧化性氣體時(shí)的管坯的溫度、必要的氧化性氣體的流量。只停留在籠統(tǒng)地公開了在再加熱爐內(nèi)將氧化性氣體供給到管坯的內(nèi)部，由此，使碳氧化而抑制滲,友或促進(jìn)脫碳。如后所述，本發(fā)明的發(fā)明人經(jīng)專心研究，了解到由于供給氧化性氣體時(shí)的管坯的溫度的不同也有可能存在必須過度地供給氧化性氣體以防止產(chǎn)生滲碳層的情況。若氧化性氣體的供給量變多，則氧化性氣體的單位消耗就上升，進(jìn)而引起管的制造成本的上漲。另外，若氧化性氣體的供給量變多，就容易降低再加熱爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度，因此需要大規(guī)模的燃燒設(shè)備。總之，存在導(dǎo)致制造成本和設(shè)備成本上漲這樣的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是為了解決以往的技術(shù)問題而做成的，目的在于提供一種無縫管的制造方法和氧化性氣體供給裝置，簡單而有效地抑制可能在管坯內(nèi)表面上產(chǎn)生的滲碳。為了解決上述課題，發(fā)明人專心研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)了以下(A)的~(C)各項(xiàng)。(A)在被搬入到再加熱爐的管坯的溫度不足550。C的狀態(tài)下，即使將氧化性氣體供給到管坯內(nèi)部，附著在管坯內(nèi)表面的碳也不燃燒。因此，為了在無縫管上不形成滲碳層(不殘留滲碳層)，必須使從管坯內(nèi)表面向管坯內(nèi)擴(kuò)散的碳氧化(脫碳)。即，由于需要使?jié)B入固體(管坯)內(nèi)的碳氧化，因此如圖2的箭頭A所示，必須供給大量的氧化性氣體。(B)另一方面，考慮到在被搬入到再加熱爐的管坯的溫度超過1000。C的狀態(tài)下，若將氧化性氣體供給到管坯內(nèi)部，附著在管坯內(nèi)表面的碳雖然燃燒，但碳從管坯內(nèi)表面向管坯內(nèi)擴(kuò)散的速度大于該燃燒速度。因此，為了在無縫管上不形成滲碳層(不殘留滲碳層)，與管坯的溫度不足550。C的情況相同，必須使從管坯內(nèi)表面向管坯內(nèi)擴(kuò)散的碳氧化(脫碳)。即，由于需要使浸入固體(管坯)內(nèi)的碳氧化，因此如圖2的箭頭B所示，必須供給大量的氧化性氣體。(C)因此，在被搬入到再加熱爐的管坯在550。C~1000。C的情況下，若將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部，如圖2的箭頭C所示，即使是少量的氧化性氣體，也能使附著在管坯內(nèi)表面的碳燃燒，另一方面也可抑制碳從管坯內(nèi)表面向管坯內(nèi)擴(kuò)散。本發(fā)明是基于上述發(fā)明人的見解而完成的。即，本發(fā)明的無縫管的制造方法的特征在于，包括將含有碳的潤滑劑涂敷在芯棒上的工序、以使用了涂敷有上述潤滑劑的芯棒的芯棒式無縫管軋機(jī)制造管坯的工序、使用再加熱爐再加熱上述管坯的工序，在上述再加熱工序中，管坯的溫度為550。CIOO(TC時(shí)，將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部。本發(fā)明的無縫管的制造方法，包括將含有碳的潤滑劑涂敷在芯棒上的工序、在使用了涂敷有上述潤滑劑的芯棒的芯棒式無縫管軋機(jī)制造管坯的工序、使用再加熱爐再加熱上述管坯的工序，在上述再加熱工序中，管坯的溫度為550。C~IOO(TC日于，將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部。根據(jù)該發(fā)明，即使供給到管坯內(nèi)部的氧化性氣體是少量的，也能使附著在管坯內(nèi)表面的碳燃燒，另一方面也能有效地抑制碳從管坯內(nèi)表面向管坯內(nèi)擴(kuò)散，因此可以有效地抑制在管坯內(nèi)表面產(chǎn)生滲碳。另外，由于供給少量的氧化性氣體即可，因此能抑制無縫管的制造成本和設(shè)備成本，可簡單地抑制滲碳。在以上說明的本發(fā)明的無縫管的制造方法中，優(yōu)選是，供給到管坯的內(nèi)部的氧化性氣體的流量Q被確定為滿足下列式(1)的條件。0>7.7394x1012-exp22748C1(Too+x0.5+273」7;+273AA在此，在上述式(1)中，Q是指氧化性氣體的流量[N1/sec]，Ta是指再加熱爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度[r:],Tp是指裝入再加熱爐時(shí)的管坯的溫度[°C],Cm是指氧化性氣體的氧濃度[體積%]，Tm是指氧化性氣體的溫度[。C]，Pe是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子密度[kg/m3],De是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子直徑，Ab是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的附著密度[g/m2],兀是指圓周率，Dp是指管坯的內(nèi)徑[m],Lp是指管坯的長度[m]。根據(jù)該優(yōu)選構(gòu)成，能得到應(yīng)該供給的氧化性氣體的流量Q的指標(biāo)，進(jìn)而可將供給的流量降低至與式(1)的右邊相等的、、六另外，本發(fā)明還提供上述無縫管的制造方法的再加熱工序所使用的氧化性氣體供給裝置。具體來說，該氧化性氣體供給裝置設(shè)置在步進(jìn)式的再加熱爐上，該步進(jìn)式的再加熱爐一邊交替地將管坯載置在分別設(shè)置于移動梁和固定梁的各凹處(pocket)中，一邊輸送管坯。并且，該氧化性氣體供給裝置的特征在于，具有噴嘴，該噴嘴分別配置在從上述固定梁的最靠近管坯搬入側(cè)朝著管坯搬出側(cè)設(shè)置的多個(gè)連續(xù)的凹處的側(cè)方，朝著被載置在上述固定梁的各凹處中的管坯的內(nèi)部噴出氧化性氣體。本發(fā)明的氧化性氣體供給裝置是具有在從步進(jìn)式的再加熱爐的固定梁最靠近管坯搬入側(cè)朝著管坯搬出側(cè)設(shè)置的多個(gè)連續(xù)的凹處的側(cè)方分別噴出氧化性氣體的噴嘴的結(jié)構(gòu)。根據(jù)該結(jié)構(gòu)，可,人管坯剛t般入到再加熱爐之后至在再加熱爐內(nèi)一皮輸送的過程中大致連續(xù)地將氧化性氣體供給到管坯的內(nèi)部。因此，即使在再加熱爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度超過iooor:時(shí)，也能在管坯升溫到與爐內(nèi)環(huán)境溫度(即，超過iooo。c)相等前就供給氧化性氣體，可以滿足在管坯為IOO(TC以下時(shí)供給氧化性氣體的條件。另外，在裝入再加熱爐內(nèi)時(shí)的管坯的溫度不足55(TC時(shí)，可以停止從連續(xù)設(shè)置的多個(gè)噴嘴中的、設(shè)于管坯的溫度還不足550。C的位置的噴嘴噴出氧化性氣體，而從設(shè)置于管坯通過在再加熱爐內(nèi)被輸送而升溫到550。C以上的位置的噴嘴開始噴出氧化性氣體。或者，只要從設(shè)置于管坯通過在再加熱爐內(nèi)被輸送而升溫到550°C以上的位置的噴嘴噴出氧化性氣體，也可以不停止從設(shè)置在管坯的溫度還不足550。C的位置的噴嘴噴出氧化性氣體。因此，即使即將裝入再加熱爐內(nèi)的管坯的溫度不足550。C,也可以滿足在管坯達(dá)到55(TC以上時(shí)供給氧化性氣體的條件。如上所述，根據(jù)本發(fā)明的氧化性氣體供給裝置，可以在被搬入到再加熱爐的管坯為550。C1000。C日寸，將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部。圖l是用于說明由芯棒式無縫管軋機(jī)方式制造無縫管的制造工序的說明圖。圖2是示意性地表示管坯的溫度與為了不產(chǎn)生滲碳(或?yàn)榱嗣撎?所需的氧化性氣體的流量之間的關(guān)系的曲線圖。圖3是表示本發(fā)明的無縫管的制造方法所適用的再加熱爐以及設(shè)置在該再加熱爐上的氧化性氣體供給裝置的概略構(gòu)成的示意圖。圖4是表示調(diào)查管坯裝入再加熱爐的溫度與為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量之間的關(guān)系的結(jié)果的一個(gè)例子的曲線圖。圖5是表示調(diào)查管坯的尺寸與為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量之間的關(guān)系的結(jié)果的一個(gè)例子的曲線圖。圖6是調(diào)查涂敷在拉伸軋制時(shí)的芯棒上的碳的附著密度與為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量之間的關(guān)系的結(jié)果的一個(gè)例子的曲線圖。具體實(shí)施例方式以下，適當(dāng)參照本發(fā)明的一實(shí)施方式。圖3是表示本發(fā)明的一實(shí)施方式的無縫管的制造方法所適用的再加熱爐以及設(shè)置在該再加熱爐上的氧化性氣體供給裝置的概略構(gòu)成的示意圖。圖3的(a)表示主視剖視圖，圖3的(b)表示側(cè)^L剖視圖。如圖3所示，本實(shí)施方式的再加熱爐10為所謂步進(jìn)式的再加熱爐。用芯棒式無縫管軋機(jī)拉伸軋制的管坯P從再加熱爐10的裝入口ll被裝入，一邊,皮交替載置到分別設(shè)置在移動梁12和固定梁13上的各凹處14上，一邊如圖3的(a)的箭頭方向輸送。在再加熱爐10中設(shè)置有氧化性氣體供給裝置(以下，適當(dāng)?shù)胤Q為"氣體供給裝置")20。氣體供給裝置20具有噴嘴21，該噴嘴21分別配置在從固定梁13的最靠近管坯搬入側(cè)朝著管坯搬出側(cè)設(shè)置的多個(gè)(本實(shí)施方式為6個(gè))連續(xù)的凹處14的側(cè)10方，朝著載置在固定梁13的上述各凹處14中的管坯P的內(nèi)部噴出氧化性氣體(本實(shí)施方式為空氣)A。更具體來說，各噴嘴21穿過位于上述固定梁13的連續(xù)的各凹處14的側(cè)方的再加熱爐10的側(cè)壁15。然后，各噴嘴21從頂端部將從基端部流入的空氣A朝著管坯P的內(nèi)部噴出。本實(shí)施方式的無縫管的制造方法中，在被搬入到再加熱爐10的管坯P為550。C~1000。C時(shí)，使用上述氣體供給裝置20將空氣A供給到該管坯P的內(nèi)部。更具體來說，裝入到再加熱爐10中的管坯P被載置在固定梁13的上述各凹處U(從最靠近管坯搬入側(cè)朝著管坯搬出側(cè)設(shè)置的6個(gè)連續(xù)的凹處14)的狀態(tài)下，只要是55(TC1000。C的溫度，則從氣體供給裝置20的各噴嘴21噴出空氣A。另外，作為載置在上述各凹處14的管坯P的溫度，只要是對再加熱爐10的爐內(nèi)環(huán)境溫度、裝入再加熱爐IO時(shí)的管坯P的溫度、管坯P的尺寸等各種參數(shù)的每一個(gè)使用熱電耦等來預(yù)先實(shí)際測量的實(shí)測溫度即可。或者，也可根據(jù)上述各種參數(shù)，使用傳熱計(jì)算模型來算出。然后，判斷上述實(shí)測溫度或算出溫度是否為550。C~IOO(TC的溫度即可。如上所述，若搬入到再加熱爐10中的管坯P為550°C~IOO(TC時(shí)將空氣供給到管坯P的內(nèi)部，則如前面參照圖2所述那樣，即使是少量的空氣，也能使附著在管坯P內(nèi)表面上的碳燃燒，另一方面也可抑制碳從管坯P內(nèi)表面向管坯P內(nèi)擴(kuò)散。因此，能有效地抑制可能在管坯P內(nèi)表面產(chǎn)生的滲碳。而且，由于供給少量的空氣即可，因此能抑制無縫管的制造成本和設(shè)備成本，可簡單地抑制滲碳。以下說明供給到管坯P的內(nèi)部的氧化性氣體(本實(shí)施方式中為空氣)的流量的確定方法。發(fā)明人為了確定應(yīng)該供給的氧化性氣體的流量(最小流ii量)，首先使用試驗(yàn)用的加熱爐(以下、稱為試驗(yàn)爐)，實(shí)施了以下試驗(yàn)l~試驗(yàn)3。試驗(yàn)l(1)管遠(yuǎn)的材質(zhì)SUS304(2)管坯的尺寸夕卜徑151mm、厚4.Omm、長度1000mm(使用了用芯棒式無縫管軋機(jī)拉伸軋制的管坯的切斷物)(3)試驗(yàn)爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度105CTC(4)裝入試-驗(yàn)爐時(shí)的管坯的溫度(予加熱溫度)550~800°C(5)涂敷在拉伸軋制時(shí)的芯棒上的碳的附著密度15g/m2在上述(l)~(5)條件下，將管坯裝入到試驗(yàn)爐中，將氧化性氣體(空氣)供給到管坯的內(nèi)部2分鐘。之后，從試驗(yàn)爐搬出管坯，測量管坯內(nèi)表面的碳量，評價(jià)了滲碳的有無。通過適當(dāng)變更裝入試驗(yàn)爐時(shí)的管坯的溫度、供給的氧化性氣體的流量來反復(fù)進(jìn)行以上試驗(yàn)。圖4是表示上述試驗(yàn)1的結(jié)果的曲線圖。在圖4中，用"〇"標(biāo)示的點(diǎn)是指未產(chǎn)生滲碳(管坯內(nèi)表面表層的碳濃度增量與管坯的設(shè)定碳濃度的比為0.010%以下)數(shù)據(jù)，用"x"標(biāo)示的點(diǎn)是指產(chǎn)生了滲碳(管坯內(nèi)表面表層的碳濃度增量與管坯的設(shè)定碳濃度的比超過了0.010%)的數(shù)據(jù)。如圖4所示，可知提高裝入試驗(yàn)爐時(shí)的管坯的溫度時(shí)(因此，提高將氧化性氣體供給到管坯的內(nèi)部時(shí)的管坯的溫度時(shí))，就必須增加為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量。試驗(yàn)2裝入試驗(yàn)爐時(shí)的管坯的溫度為650°C的恒定溫度，對尺寸不同的多個(gè)管坯反復(fù)實(shí)施了試驗(yàn)之外，與試驗(yàn)l同樣地實(shí)施了試驗(yàn)。12圖5是表示上述試驗(yàn)2的結(jié)果的曲線圖。圖5中的以"〇，，和"x"標(biāo)示的點(diǎn)的意思與圖4相同。如圖5所示，可知若增大管坯的尺寸(內(nèi)表面積)，就必須增加為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量(所需的氧化性氣體的流量與管坯的內(nèi)表面積大致成比例)。試驗(yàn)3裝入試驗(yàn)爐時(shí)的管坯的溫度為65CTC的恒定溫度，對涂敷在拉伸軋制時(shí)的芯棒上的碳的附著密度不同的多個(gè)管坯反復(fù)實(shí)施了試-驗(yàn)之外，與試驗(yàn)l同樣地實(shí)施了試-瞼。圖6是表示上述試驗(yàn)3的結(jié)果的曲線圖。圖6中的以"，，和"x"標(biāo)示的點(diǎn)的意思與圖4相同。如圖6所示，可知若增大涂敷在拉伸軋制時(shí)的芯棒上的碳的附著密度，就必須增加為了不產(chǎn)生滲碳所需的氧化性氣體的流量(所需的氧化性氣體的流量與碳的附著密度大致成比例)。發(fā)明人根據(jù)使用了試驗(yàn)爐的上述試驗(yàn)l~試驗(yàn)3的試驗(yàn)結(jié)果和用設(shè)置在無縫管制造線的再加熱爐IO進(jìn)行的各種試驗(yàn)結(jié)果，導(dǎo)出了用于確定應(yīng)該供給的氧化性氣體的流量(最小流量)的計(jì)算式。即，本實(shí)施方式的無縫管的制造方法中，供給到管坯P的內(nèi)部的氧化性氣體的流量被確定為滿足下述式(1)的條件。g>7.7394x1012'exp22748(roo+7>)x0.5+273」7;+273/>CA.在此，在上述式(1)中，Q是指氧化性氣體的流量[N1/sec],T。是指再加熱爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度[。C]，Tp是指裝入再加熱爐時(shí)的管坯的溫度[°C],Cm是指氧化性氣體的氧濃度[體積%],Tm是指氧化性氣體的溫度[。C]，Pc是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子密度[kg/m3]，Dc是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子直徑[iim],Ab是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的附著密度[g/m2],兀是指圓周率，Dp是指管坯的內(nèi)徑[m],Lp是指管坯的長度[m]。表l表示評價(jià)了圖3所示的再加熱爐10中的氧化性氣體(空氣)的供給條件以及以各條件從再加熱爐搬出的管坯內(nèi)表面的滲碳的有無的結(jié)果的一個(gè)例子。另外，表l所示的"芯棒附著C"一欄記載的數(shù)值是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的附著密度Ab,"管坯裝入溫度，，一欄記載的數(shù)值是指裝入再加熱爐內(nèi)時(shí)的管坯的溫度Tp,"氣體流量"一欄記載的數(shù)值是指供給到管坯P的內(nèi)部的氧化性氣體(空氣)的流量Q。另夕卜，滲碳評價(jià)一欄記載的"〇"和"x"的意思與上述圖4圖6相同。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>另外，表l中的尺寸A是指管坯的內(nèi)徑Dp為0.143m、管坯的長度LP為30m。表1中的尺寸B是指管坯的內(nèi)徑Dp為0.092m、管坯的長度Lp為20m。另外，作為在表l中未記載的條件，再加熱爐10的爐內(nèi)環(huán)境溫度Too為1000。C、氧化性氣體的氧濃度Cm為20體積％,氧化性氣體的溫度Tm為25。C，涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子密度pc為1000kg/m3,涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子直徑Dc為25pm。如表1所示，可知以滿足式(1)的條件的流量供給氧化性氣體時(shí)(No.3、4、9、12~15、18、19),不產(chǎn)生滲碳。另外可知，管坯P裝入再加熱爐10的溫度過低時(shí)(No.l、11)，若在供給氧化性氣體的時(shí)刻，管坯P不滿足550。C~IOO(TC的溫度條件，則即使以滿足式(1)的條件供給了氧化性氣體，權(quán)利要求1.一種無縫管的制造方法，其特征在于，包括將含有碳的潤滑劑涂敷在芯棒上的工序、以使用了涂敷有上述潤滑劑的芯棒的芯棒式無縫管軋機(jī)制造管坯的工序、使用再加熱爐再加熱上述管坯的工序，在上述再加熱工序中，管坯的溫度為550℃～1000℃時(shí)，將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的無縫管的制造方法，其特征在于，供給到上述管坯的內(nèi)部的氧化性氣體的流量被確定為滿足下述式(1)的條件。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage2</formula>在此，在上述式(1)中，Q是指氧化性氣體的流量[N1/sec],T。是指再加熱爐的爐內(nèi)環(huán)境溫度[。C]，Tp是指裝入再加熱爐時(shí)的管坯的溫度[。C],Cm是指氧化性氣體的氧濃度[體積%],Tm是指氧化性氣體的溫度[。C]，Pc是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子密度[kg/m3]，Dc是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的粒子直徑[iim],Ab是指涂敷在芯棒上的潤滑劑含有的碳的附著密度[g/m2]，兀是指圓周率，Dp是指管坯的內(nèi)徑[m]，Lp是指管坯的長度[m]。3.—種氧化性氣體供給裝置，使用于權(quán)利要求1或2所述的無縫管的制造方法的再加熱工序中，該氧化性氣體供給裝置設(shè)置在步進(jìn)式的再加熱爐上，該步進(jìn)式的再加熱爐一邊交替地將管坯載置在分別設(shè)置于移動梁和固定梁的各凹處中一邊輸送管坯，該氧化性氣體供給裝置具有噴嘴，該噴嘴分別配置在從上述固定梁的最靠近管坯搬入側(cè)朝著管坯搬出側(cè)設(shè)置的多個(gè)連續(xù)的凹處的側(cè)方，朝著被載置在上述固定梁的各凹處中的管坯的內(nèi)部噴出氧化性氣體全文摘要本發(fā)明提供一種無縫管的制造方法和氧化性氣體供給裝置。該無縫管的制造方法的特征在于，包括將含有碳的潤滑劑涂敷在芯棒上的工序、以使用了涂敷有上述潤滑劑的芯棒的芯棒式無縫管軋機(jī)制造管坯的工序、使用再加熱爐再加熱上述管坯的工序，在上述再加熱工序中，管坯的溫度為550℃～1000℃時(shí)，將氧化性氣體供給到該管坯的內(nèi)部。文檔編號B21B17/02GK101448585SQ20078001820公開日2009年6月3日申請日期2007年3月20日優(yōu)先權(quán)日2006年3月31日發(fā)明者中池纮嗣,日高康善,野上裕申請人:住友金屬工業(yè)株式會社