專利名稱：液體噴射頭和液體噴射方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于噴射液體的液體噴射頭，特別涉及從中噴射墨以在記錄介質(zhì)上執(zhí)行記錄的噴墨頭，并且涉及液體噴射方法。
背景技術(shù)：
利用發(fā)熱元件噴射墨的方法被廣泛用作噴墨記錄設(shè)備用的液體噴射方法。該方法是如下的方法由配置在被供給墨的流路(噴嘴)中的發(fā)熱元件產(chǎn)生熱能，由此導(dǎo)致發(fā)熱元件周圍的墨的膜沸騰以產(chǎn)生氣泡并且通過(guò)起泡壓力將動(dòng)能施加給墨以從噴射口朝向記錄介質(zhì)噴射墨。該方法涉及如下的問(wèn)題由發(fā)熱元件上產(chǎn)生的氣泡的消泡所導(dǎo)致的氣穴現(xiàn)象(cavitation)而損傷發(fā)熱元件。美國(guó)專利No. 7，152951公開(kāi)了能夠抑制由氣穴現(xiàn)象所導(dǎo)致的對(duì)發(fā)熱元件的損傷的液體噴射頭和液體噴射方法。在該液體噴射頭中，噴射口被配置成與發(fā)熱兀件的表面相對(duì)，并且噴射口的中心相對(duì)于發(fā)熱元件的中心朝向墨流動(dòng)方向的上游側(cè)或下游側(cè)偏移。由此，在噴射液滴時(shí)，氣泡在氣泡難以被分裂的部位處與空氣連通，使得抑制氣泡被分裂為墨流動(dòng)方向上的上游側(cè)的部分和下游側(cè)的部分。結(jié)果，能夠防止氣泡被分裂而殘留在流路中，因此能夠抑制通常易于在墨流動(dòng)方向的下游側(cè)發(fā)生的氣穴現(xiàn)象和氣穴現(xiàn)象對(duì)發(fā)熱元件的損傷。在具有發(fā)熱元件且該發(fā)熱元件為具有約I的縱橫比的近似正方形的液體噴射頭中，本技術(shù)是特別有效的。日本特開(kāi)2008-238401號(hào)公報(bào)公開(kāi)了如下的技術(shù)出于噴墨記錄的進(jìn)一步高密度化的需求，以1200dpi (每英寸(2. 54cm) 1200個(gè)點(diǎn))以上的高密度配置噴射口和流路。具體地，在日本特開(kāi)2008-238401號(hào)公報(bào)中，以1200dpi的密度成列地配置多個(gè)噴射口和流路。日本特開(kāi)平4-10940號(hào)公報(bào)和日本特開(kāi)平4-10941號(hào)公報(bào)公開(kāi)了在噴墨記錄設(shè)備中噴墨的方法的示例。當(dāng)如日本特開(kāi)2008-238041號(hào)公報(bào)所公開(kāi)的那樣以1200dpi以上的高密度配置噴射口和流路以試圖噴射I. 5pl以上的液滴時(shí)，流路需要形成為細(xì)長(zhǎng)的。因此，需要根據(jù)流路的形狀使用具有大的縱橫比的(細(xì)長(zhǎng))發(fā)熱元件，這與美國(guó)專利No. 7152951所描述的發(fā)明不同。具體地，發(fā)熱元件的縱橫比需要被控制為2. 5以上(縱向長(zhǎng)度為橫向長(zhǎng)度的2. 5倍以上)。結(jié)果，可能會(huì)發(fā)生美國(guó)專利No. 7152951的圖12所示的氣穴現(xiàn)象對(duì)發(fā)熱元件的損傷。

發(fā)明內(nèi)容
根據(jù)本發(fā)明，提供了一種液體噴射頭，其包括噴射口，其用于噴射液體；流路，其 用于從保持液體的液體供給口向所述噴射口供給液體；和長(zhǎng)邊與短邊的比為2. 5以上的矩形形狀的發(fā)熱元件，其用于產(chǎn)生噴射液體用的熱能，所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向被配置為沿著所述流路的延伸方向，其中，當(dāng)沿從所述噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，所述發(fā)熱元件的在所述流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的下游側(cè)的端部位于所述噴射口的下游側(cè)的端部與所述噴射口的上游側(cè)的端部之間。根據(jù)本發(fā)明，還提供了一種液體噴射頭的液體噴射方法，其包括提供液體噴射頭，該液體噴射頭包括噴射口，其用于噴射液體；流路，其用于從保持液體的液體供給口向所述噴射口供給液體；和長(zhǎng)邊與短邊的比為2. 5以上的矩形形狀的發(fā)熱元件，其用于產(chǎn)生噴射液體用的熱能，所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向被配置為沿著所述流路的延伸方向；以及驅(qū)動(dòng)所述發(fā)熱元件以在液體中產(chǎn)生氣泡，并 且在所述氣泡增大后的所述氣泡的收縮期間使從所述噴射口進(jìn)入所述流路內(nèi)部的彎月面與相對(duì)于所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向的中心位于所述流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的上游側(cè)的所述氣泡連通，由此使所述氣泡與外部空氣連通。根據(jù)下面參考附圖對(duì)示例性實(shí)施方式的描述，本發(fā)明的其它特征將變得明顯。


圖I是根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施方式的液體噴射頭的主要部分的局部剖切立體圖。圖2是根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施方式的液體噴射頭的主要部分的放大平面圖。圖3A、圖3B、圖3C、圖3D、圖3E、圖3F、圖3G、圖3H和圖31是依次示出本發(fā)明的第一實(shí)施方式中的液體噴射方法的截面圖。圖4A、圖4B、圖4C、圖4D、圖4E、圖4F、圖4G、圖4H和圖41是示出液體噴射頭的主要部分的平面圖，其中液體噴射頭的位置偏移量分別變化以用于實(shí)驗(yàn)。圖5A、圖5B、圖5C、圖5D、圖5E、圖5F、圖5G和圖5H是依次示出本發(fā)明的比較例的液體噴射頭的液體噴射方法的截面圖。圖6A、圖6B、圖6C、圖6D、圖6E、圖6F、圖6G和圖6H是依次示出本發(fā)明的比較例
的液體噴射頭的液體噴射方法的截面圖。圖7A、圖7B、圖7C、圖7D和圖7E是依次示出本發(fā)明的比較例的液體噴射頭的液體噴射方法的截面圖。圖8圖解地示出本發(fā)明的第一實(shí)施方式的液體噴射方法中的位置偏移量與噴射速度之間的關(guān)系。圖9A圖解地示出液體噴射頭的溫度與霧的體積之間的關(guān)系，圖9B圖解地示出液滴的噴射量與霧的體積之間的關(guān)系。圖IOA是根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施方式的液體噴射頭的主要部分的放大平面圖，圖IOB是沿圖IOA中的線10B-10B截取的截面圖。
具體實(shí)施例方式現(xiàn)在將根據(jù)附圖詳細(xì)描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式。首先說(shuō)明作為根據(jù)本發(fā)明的液體噴射頭的示例的噴墨記錄頭101的整體構(gòu)造。圖I是該噴墨記錄頭101的主要部分的局部剖切立體圖。該噴墨記錄頭101設(shè)有元件基板110和流路形成構(gòu)件111，其中，在元件基板110上配置有多個(gè)發(fā)熱元件(加熱器)401，流路形成構(gòu)件111層疊于并接合到元件基板110的主表面并形成多個(gè)流路300。供墨構(gòu)件150被接合到元件基板110的與流路形成構(gòu)件111所接合到的面相反的面。元件基板110可以由例如玻璃、陶瓷、樹(shù)脂或金屬形成。但是，特別地，元件基板110通常由硅形成。在元件基板110的主表面，在各流路300處根據(jù)預(yù)定的配線圖案分別設(shè)置有發(fā)熱元件401、用于對(duì)發(fā)熱元件401施加電壓的電極(未示出)和與該電極連接的配線(未示出)。在發(fā)熱元件401的主表面，還設(shè)置有用于提高散熱的絕緣膜(未示出)以覆蓋發(fā)熱元件401。另外，在元件基板110的整個(gè)主表面設(shè)置有保護(hù)膜(未示出)以覆蓋絕緣膜，該保護(hù)膜用于保護(hù)元件基板110不受氣泡消泡時(shí)所導(dǎo)致的氣穴現(xiàn)象的損傷。供墨構(gòu)件150具有用于供墨的供墨口(供給室)500，該墨是待從墨盒(未示出)噴射到元件基板110的液體。如圖I所示，流路形成構(gòu)件111具有多個(gè)流路(噴嘴)300，墨被供給到所述多個(gè)流路300 ;多個(gè)噴射口 100，各噴射口 100均位于流路300的頂端并且朝向外部開(kāi)口 ；和共用液室112，共用液室112將各流路300連結(jié)到供墨口 500。噴射口 100形成在與發(fā)熱元件401幾乎相對(duì)的位置處。在流路300內(nèi)，墨從共用液室112流向噴射口 100。
該噴墨記錄頭101具有在元件基板110上的多個(gè)發(fā)熱元件401和多個(gè)流路300，并且多個(gè)流路300形成中間夾著供給室500的、彼此相對(duì)的第一流路列900和第二流路列900。形成第一流路列的多個(gè)流路300以它們的長(zhǎng)度方向相互平行的方式排列。同樣，形成第二流路列的多個(gè)流路300以它們的長(zhǎng)度方向相互平行的方式排列。以1200dpi (每英寸(2. 54cm) 1200個(gè)點(diǎn))以上的密度形成各流路列中的多個(gè)流路300。因此，各流路列900中的相鄰流路300之間的間隔是1/1200英寸(約O. 021mm)或更小。由于點(diǎn)配置，根據(jù)需要，第二流路列中的各流路300和第一流路列中的各流路300在某些情況中可以被配置成鋸齒狀(zigzag)(使兩個(gè)流路列900中的各流路300相互交替)。這樣的噴墨記錄頭101可構(gòu)造為使得通過(guò)進(jìn)行例如日本特開(kāi)平4-10940號(hào)公報(bào)或者日本特開(kāi)平4-10941號(hào)公報(bào)中所公開(kāi)的噴墨記錄方法，噴墨時(shí)所產(chǎn)生的氣泡經(jīng)由噴射口 100與空氣連通。下文中將通過(guò)具體實(shí)施方式

描述具有這種基本結(jié)構(gòu)的根據(jù)本發(fā)明的噴墨記錄頭101的詳細(xì)結(jié)構(gòu)。[第一實(shí)施方式]參考圖2至圖6描述本發(fā)明的第一實(shí)施方式。圖2是示出根據(jù)本實(shí)施方式的噴墨記錄頭101的流路的周邊的放大平面圖。本實(shí)施方式中的各個(gè)部分的尺寸描述如下。根據(jù)本實(shí)施方式的噴墨記錄頭101的第一流路列900和第二流路列900中的各流路300之間的排列節(jié)距P為21 μ m，實(shí)現(xiàn)了 1200dpi的高密度配置。結(jié)果，各流路300的寬度Wn為12.8 μ m并且非常地窄。從該流路300經(jīng)由噴射口 100噴射的液滴的噴射量為2. 8ng。因此，考慮到對(duì)流路300的寬度Wn的限制與有效面積的獲取之間的平衡，噴射口 100的寬度Wo為8μπι并且長(zhǎng)度L ο為16 μ m，并且噴射口 100為縱橫比為2. O ( = 16/8)的長(zhǎng)圓形形狀。但是，噴射口 100的平面形狀并不局限于長(zhǎng)圓形，而可以是橢圓形或矩形。像噴射口 100那樣，出于對(duì)流路300的寬度Wn的限制與有效面積的獲取之間的平衡，發(fā)熱元件401的寬度Wh為10. 6 μ m并且長(zhǎng)度Lh為34. 4 μ m,并且發(fā)熱元件401為縱橫比為3. 2( = 34. 4/10. 6)的細(xì)長(zhǎng)矩形形狀。在本實(shí)施方式中，以沿從噴射口噴墨的方向觀察時(shí)噴射口 100的中心相對(duì)于發(fā)熱元件401的中心在墨流動(dòng)方向(從共用液室112向噴射口 100的方向)上偏移的狀態(tài)相對(duì)于發(fā)熱元件401配置噴射口 100。流路300的相對(duì)于發(fā)熱元件401的中心位于下游側(cè)(噴射口 100側(cè))的長(zhǎng)度Ln1S 22.5 μ m，而流路300的相對(duì)于發(fā)熱元件401的中心位于上游側(cè)的長(zhǎng)度Ln2為39. 6 μ m。在本實(shí)施方式中，在共用液室112中設(shè)置多個(gè)噴嘴過(guò)濾器102，多個(gè)噴嘴過(guò)濾器102均是與流路300之間的位置對(duì)應(yīng)的柱狀構(gòu)件。噴嘴過(guò)濾器102的直徑c為13 μ m。發(fā)熱元件401的中心與噴嘴過(guò)濾器102的中心之間的距離Lnf為57. O μ m。供墨口 500的中心和與共用液室112連通的端部之間的距離a為56 μ m。供墨口500的中心與發(fā)熱元件401的中心之間的距離b為137. 5 μ m。在發(fā)熱元件401的中心與噴射口 100的中心之間的距離d、即發(fā)熱元件401的中心與噴射口 100的中心之間的位置偏移量d為12 μ m。以噴射口 100越過(guò)發(fā)熱元件401的在墨流動(dòng)方向的下游側(cè)(噴射口側(cè))的端部的方式設(shè)定該位置偏移量d。在本發(fā)明中，即使當(dāng)發(fā)熱元件為縱橫比超過(guò)3的細(xì)長(zhǎng)形狀時(shí)，這種配置也抑制發(fā) 熱元件401在其上表面產(chǎn)生氣穴現(xiàn)象以及抑制發(fā)熱元件401由于該氣穴現(xiàn)象而被損傷。其原理將在下面描述。圖3A至圖31是用于以時(shí)間順序說(shuō)明本實(shí)施方式中的液體噴射方法的圖并且是沿圖2中的線3-3截取的截面圖。首先，通過(guò)未示出的配線和電極驅(qū)動(dòng)發(fā)熱元件401。墨(將要被噴射的液體)125被發(fā)熱元件401產(chǎn)生的熱加熱，以產(chǎn)生氣泡。如圖3A所示，通過(guò)加熱所產(chǎn)生的氣泡120增長(zhǎng)，并且墨125的一部分通過(guò)起泡壓力而從噴射口 100突出(略去墨125的頂部的圖示)。在氣泡120的體積一旦如上所述地增大到最大體積之后，氣泡120如圖3B所示地收縮，位于噴射口 100中的墨的彎月面123后退。在本實(shí)施方式中，發(fā)熱元件401的中心相對(duì)于噴射口 100的中心(重心)位于墨流動(dòng)方向上的上游側(cè)。因此，如圖3B和圖3C所示，在氣泡120的收縮過(guò)程中，彎月面123以在接近發(fā)熱元件401的表面上的氣泡120的一側(cè)(上游側(cè))變大而在遠(yuǎn)離氣泡120的一側(cè)(下游側(cè))變小的方式不均等地后退。結(jié)果，如圖3C所示，待噴射的液滴125a的后端部(尾部)在與發(fā)熱元件401的表面上的氣泡120遠(yuǎn)離的方向上彎曲。與液滴噴射方向(與發(fā)熱元件401和噴射口 100垂直的方向)垂直的運(yùn)動(dòng)分量被施加到待噴射的液滴的該尾部。因此，如圖3C所示，待噴射的液滴125a的尾部與流路中殘留的墨分離的切斷點(diǎn)600是朝向與發(fā)熱兀件401的表面上的氣泡120遠(yuǎn)離的一側(cè)偏移的位置。在待噴射的液滴125a的尾部處已經(jīng)分離的待噴射的液滴125a然后被朝向外部的記錄介質(zhì)(未示出)噴射。此時(shí)，在流路300內(nèi)部，在待噴射的液滴125a的尾部由于待噴射的液滴125a的分離所產(chǎn)生的微細(xì)霧像待噴射的液滴125a的彎曲尾部那樣接收與液滴噴射方向垂直的運(yùn)動(dòng)分量。接收了這樣的運(yùn)動(dòng)分量的霧沖擊流路300的內(nèi)壁，由此被抑制從噴射口 100朝向外部飛散。在本實(shí)施方式中，噴射口 100相對(duì)于發(fā)熱元件401被配置成朝向墨流動(dòng)方向的下游側(cè)偏移，從而抑制氣泡120在噴射口 100的附近分裂。簡(jiǎn)言之，如圖3B和圖3C所示，發(fā)熱元件401的表面上的氣泡120并不分裂，而是從噴射口 100的附近朝向共用液室112所在側(cè)連續(xù)地塌陷。之后，如圖3D和圖3E所示彎月面123朝向公共液室112所在側(cè)進(jìn)一步后退，并且發(fā)熱元件401的表面上的氣泡120收縮。如圖3F所示，在氣泡120消失之前、SP在氣泡120收縮期間，彎月面123到達(dá)氣泡120，并且彎月面123與氣泡120在氣泡連通點(diǎn)601處相互連結(jié)。結(jié)果,氣泡向空氣開(kāi)放,氣泡的內(nèi)部壓力與大氣壓力一致。在本發(fā)明中，以當(dāng)平面地(沿從噴射口噴射墨的方向)觀察時(shí)噴射口 100的中心與發(fā)熱元件401重疊、即噴射口 100的上游側(cè)的一部分與發(fā)熱元件401的下游側(cè)的端部重疊的方式、以偏移的位置關(guān)系配置噴射口 100和發(fā)熱元件401。由此，在發(fā)熱元件401的上游側(cè)的端部附近、即在流路300內(nèi)的遠(yuǎn)離噴射口 100的位置處產(chǎn)生氣泡連通點(diǎn)601。在待噴射的液滴125a與流路300中殘留的墨125分離后，彎月面123到達(dá)該氣泡連通點(diǎn)601。因此，氣泡120與空氣連通，并且在待噴射的液滴125a與流路300中殘留的墨125分離后，氣泡的內(nèi)部壓力與大氣壓力一致。氣泡與外部空氣(空氣)連通的現(xiàn)象一般在每次噴射時(shí)均受到擾亂，噴濺(scattering)變得顯著。因此，如果在待噴射的液滴125a與流路300中殘留的墨125分離之前彎月面123與氣泡連通，則待噴射的液滴125a的尾部受到氣泡與空氣連通時(shí)的噴濺的影響，導(dǎo)致每次噴射時(shí)的尾部擾亂。如上所述，根據(jù)本發(fā)明的構(gòu)造，與在待噴射的液滴125a與流路300中殘留的墨125分離之前或在與之緊鄰的時(shí)刻氣泡120與空氣連通并且氣泡120的內(nèi)部壓力與大氣壓力一致的情況相比，抑制了待噴射的液滴125a的 尾部擾亂。結(jié)果，極大地減少了待噴射的液滴125a的尾部與流路300中殘留的墨125分離時(shí)所產(chǎn)生的霧的量。另外，在氣泡連通點(diǎn)601處氣泡120與空氣連通時(shí)可能產(chǎn)生的微細(xì)霧的產(chǎn)生位置位于流路300內(nèi)的相對(duì)于加熱器的中心(重心)與噴射口 100遠(yuǎn)離的上游側(cè)，使得微細(xì)霧可能從噴射口 100飛散到外部的可能性極低。在彎月面123在氣泡連通點(diǎn)601處連結(jié)到氣泡120后，如圖3G至圖31所示，流路300通過(guò)毛細(xì)力被來(lái)自共用液室112的墨125再次填充，以再次產(chǎn)生彎月面123。為了實(shí)現(xiàn)該液體噴射方法，發(fā)熱元件401的中心和噴射口 100的中心之間的位置偏移量d(圖2)是重要的參數(shù)。本發(fā)明人進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，以確認(rèn)該位置偏移量d對(duì)于液體噴射方法的影響。將參考圖4至圖6描述本實(shí)驗(yàn)的細(xì)節(jié)。圖4A至圖41是分別示出液體噴射頭101的多個(gè)樣品的流路300的俯視圖，其中液體噴射頭101的位置偏移量d分別變化。如圖4A至圖41所示，這些液體噴射頭101的位置偏移量d在Ομπι至25μπι的范圍。當(dāng)該位置偏移量落在ΙΟμπι至22. 5μπι的范圍(圖4C至圖4Η)時(shí)，當(dāng)從噴墨方向觀察時(shí)，噴射口 100與發(fā)熱元件401的下游側(cè)的端部重疊。當(dāng)液體從分別具有圖4Α至圖41所示的結(jié)構(gòu)的液體噴射頭101噴射時(shí)，確認(rèn)在流路300中的上游側(cè)是否發(fā)生氣穴現(xiàn)象、在下游側(cè)是否發(fā)生氣穴現(xiàn)象、以及在噴射耐久性試驗(yàn)中是否損傷發(fā)熱元件401。表I示出了結(jié)果。順帶提及，位置偏移量d是在下游側(cè)的從噴射口 100的中心(重心)到發(fā)熱元件401的中心(重心)的距離。雖然在圖4A至圖41中省略了位置偏移量的單位，但是該位置偏移量的單位是μ m。在表I中，防止氣穴現(xiàn)象發(fā)生的程度和發(fā)熱元件401的耐久性(防止損傷的程度)分別被表示為3級(jí)AA，良好(具有余裕(margin)) ；A,良好；和C，差(被損傷)。表I
權(quán)利要求
1.一種液體噴射頭，其包括 噴射口，其用于噴射液體； 流路，其用于從保持液體的液體供給口向所述噴射口供給液體；和 長(zhǎng)邊與短邊的比為2. 5以上的矩形形狀的發(fā)熱元件，其用于產(chǎn)生噴射液體用的熱能，所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向被配置為沿著所述流路的延伸方向， 其中，當(dāng)沿從所述噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，所述發(fā)熱元件的在所述流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的下游側(cè)的端部位于所述噴射口的下游側(cè)的端部與所述噴射口的上游側(cè)的端部之間。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的液體噴射頭，其特征在于，當(dāng)沿從所述噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，所述噴射口的中心與所述發(fā)熱元件重疊。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的液體噴射頭，其特征在于，所述噴射口是橢圓形或長(zhǎng)圓形。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的液體噴射頭，其特征在于，以每英寸1200個(gè)以上的點(diǎn)的密度成列地配置多個(gè)所述噴射口。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的液體噴射頭，其特征在于，從所述噴射口噴射的液滴的噴射量為I. 5pl以上。
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的液體噴射頭，其特征在于，所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)邊與短邊的比為3以上。
7.一種液體噴射頭的液體噴射方法，其包括 提供液體噴射頭，該液體噴射頭包括噴射口，其用于噴射液體；流路，其用于從保持液體的液體供給口向所述噴射口供給液體；和長(zhǎng)邊與短邊的比為2. 5以上的矩形形狀的發(fā)熱元件，其用于產(chǎn)生噴射液體用的熱能，所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向被配置為沿著所述流路的延伸方向；以及 驅(qū)動(dòng)所述發(fā)熱元件以在液體中產(chǎn)生氣泡，并且在所述氣泡增大后的所述氣泡的收縮期間使從所述噴射口進(jìn)入所述流路內(nèi)部的彎月面與相對(duì)于所述發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向的中心位于所述流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的上游側(cè)的所述氣泡連通，由此使所述氣泡與外部空氣連通。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的液體噴射方法，其特征在于，當(dāng)沿從所述噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，所述噴射口的中心與所述發(fā)熱元件重疊。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的液體噴射方法，其特征在于，當(dāng)沿從所述噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，所述發(fā)熱元件的在所述流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的下游側(cè)的端部位于所述噴射口的下游側(cè)的端部與所述噴射口的上游側(cè)的端部之間。
10.根據(jù)權(quán)利要求7所述的液體噴射方法，其特征在于，在從所述噴射口突出到外部的液滴的后端部與所述流路內(nèi)部殘留的液體分離后，所述氣泡與外部空氣連通。
全文摘要
液體噴射頭和液體噴射方法。液體噴射頭包括噴射口，其用于噴射液體；流路，其用于從保持液體的液體供給口向噴射口供給液體；和長(zhǎng)邊與短邊的比為2.5以上的矩形形狀的發(fā)熱元件，其用于產(chǎn)生噴射液體用的熱能，發(fā)熱元件的長(zhǎng)度方向被配置為沿著流路的延伸方向。當(dāng)沿從噴射口噴射液體的方向觀察時(shí)，發(fā)熱元件的在流路內(nèi)的液體流動(dòng)方向的下游側(cè)的端部位于噴射口的下游側(cè)的端部與噴射口的上游側(cè)的端部之間。
文檔編號(hào)B41J2/14GK102632714SQ201210028909
公開(kāi)日2012年8月15日 申請(qǐng)日期2012年2月9日 優(yōu)先權(quán)日2011年2月9日
發(fā)明者井上智之, 坂本敦, 山根徹, 矢部賢治, 西谷英輔 申請(qǐng)人:佳能株式會(huì)社