本發(fā)明涉及塔體傾斜矯正領(lǐng)域，具體講是一種矯正塔體傾斜的方法。

背景技術(shù)：

在平湖某公司年產(chǎn)32萬噸丙烯酸及30萬噸酯的建設(shè)項目中，施工后的主裝置塔體經(jīng)常因基礎(chǔ)沉降不均、氣相管焊接應力或塔體與氣相管連接結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的作用力等因素而發(fā)生傾斜。當塔體傾斜幅度超出《石油化工靜設(shè)備安裝工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50461-2008規(guī)定的上限值(塔體垂直度小于或等于H/1000，且不大于50mm)時，必須對塔體進行矯正，以滿足標準規(guī)范要求。然而，目前均無合適的塔體傾斜矯正方法，雖然可以借用其它物體的傾斜矯正方法，但是，其矯正效果都非常差，且費用高、耗時長，對人力和物力造成很大的浪費。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是，提供一種操作簡便，矯正效果好，從而大大節(jié)約施工成本的矯正塔體傾斜的方法。

本發(fā)明的技術(shù)解決方案是，提供一種具有以下結(jié)構(gòu)的一種矯正塔體傾斜的方法，包括如下步驟：

1)使用測量工具對塔體的傾斜方位及傾斜幅度進行測量；

2)拆除所有與塔體相連接的腳手架、支架、設(shè)備、管道、連接梁、框架以及平臺，使塔體獨立；

3)破除塔體底部基礎(chǔ)灌漿層；

4)松卸塔體底部的地腳螺栓，地腳螺栓的松緊程度按塔體傾斜方向確定：東北—西南方向松至螺母底部與螺栓墊塊間隙20～25mm，東南—西北方向松至螺母可以自由轉(zhuǎn)動即可；

5)以塔體的中心點為圓心，并以塔體具體傾斜方向的地面投影為對稱線，左右各偏斜45°形成第一范圍，以塔體基礎(chǔ)的外部環(huán)形邊沿為基準向外延伸2m形成第二范圍，第一范圍與第二范圍的交匯處形成處理范圍，將該處理范圍內(nèi)的回填土挖出，鋪以200mm厚的毛石，在毛石頂部再墊以100mm厚的碎石，將其壓實，保證地面壓強在13.5N/cm2以上；

6)在碎石頂面上放置若干道木垛，確保道木垛的頂面與塔體基礎(chǔ)頂面相平齊，在道木垛和塔體基礎(chǔ)的頂面上墊設(shè)一塊δ＝25mm的鋼板；

7)制作頂升支架，該頂升支架包括橫梁和斜梁，斜梁位于橫梁上方并傾斜焊接在橫梁一端，斜梁與橫梁之間的夾角為45°，將頂升支架放置在處理范圍側(cè)，并將斜梁和橫梁的另一端分別焊接在塔體的裙座外壁上，在橫梁底部焊接兩塊δ＝20mm的連接板，將連接板與塔體底部的螺栓座連接；

8)對頂升支架的承載力和焊縫強度進行校核，使其滿足頂升要求；

9)選擇液壓千斤頂，其數(shù)量和規(guī)格根據(jù)塔體的重量及傾斜幅度來定；

10)將液壓千斤頂放置在橫梁與鋼板之間；

11)松動塔體傾斜方向?qū)ΨQ側(cè)的底部墊鐵，使其降低10～20mm；

12)起動液壓千斤頂，采用兩臺全站儀分別對塔體的上、下端進行觀測，兩臺全站儀以塔體中心為基準點相隔90°，在此注意塔體傾斜數(shù)值的變化，當測得的各方位標尺差值小于30mm時，塔體垂直度合格；

13)向塔體底部因頂起而出現(xiàn)的縫隙內(nèi)墊實墊鐵；

14)緊固所有地腳螺栓；

15)對塔體的垂直度進行復測；

16)根據(jù)圖紙要求向塔體底部灌漿；

17)將之前拆除的腳手架、設(shè)備、管道、連接梁、框架以及平臺重新與塔體連接。

本發(fā)明所述的一種矯正塔體傾斜的方法，其中，上述所有步驟中的焊接均在無陽光照射下進行。

本發(fā)明所述的一種矯正塔體傾斜的方法，其中，橫梁和斜梁的兩側(cè)以及橫梁的端頭均采用δ＝20mm的加強鋼板封焊，封焊角焊縫均為滿焊。

本發(fā)明所述的一種矯正塔體傾斜的方法，其中，裙座內(nèi)部安裝有若干支撐件，安裝高度與斜梁的安裝高度相等，支撐件沿塔體的傾斜方向設(shè)置，各支撐件相互之間的夾角均為22.5°，并且均采用Φ159X6.5mm、材質(zhì)為20#鋼的無縫鋼管制成。

采用以上結(jié)構(gòu)后，與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法具有以下優(yōu)點：

1、通過拆除所有與塔體相連接的腳手架、支架、設(shè)備、管道、連接梁、框架以及平臺，可有效防止塔體在矯正時受到外力的影響，進而確保塔體的矯正效果；

2、采用液壓千斤頂來對傾斜塔體進行矯正，大大節(jié)約了人力和物力，進而節(jié)省施工成本；

3、本發(fā)明操作起來相對現(xiàn)有矯正方法簡單易行；

4、本發(fā)明的實施占用空間小，能夠在已建成的裝置內(nèi)實施，適用性非常強；

5、本發(fā)明實施時主要在地面上進行，從而避免了高空作業(yè)，更為安全可靠。

在無陽光照射下進行焊接，可有效控制層間溫度，減小不銹鋼塔受熱膨脹量。

橫梁和斜梁的兩側(cè)以及橫梁的端頭均采用δ＝20mm的加強鋼板封焊，可進一步確保頂升支架的強度，使其更好地滿足頂升要求。

沿塔體傾斜方向安裝在裙座內(nèi)部的若干支撐件能夠有效防止塔體在矯正時，裙座受力變形。

附圖說明

圖1是本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法中液壓千斤頂安裝在頂升支架與鋼板之間時的主視局部剖視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法中塔體向東北方向傾斜，液壓千斤頂分布在塔體周邊時的俯視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法中采用全站儀分別對塔體的上、下端進行觀測時的主視結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖和具體實施方式對本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法作進一步詳細說明：

在本具體實施方式中，本發(fā)明一種矯正塔體傾斜的方法包括如下步驟：

1)使用線墜工具在塔內(nèi)對塔體的傾斜方位及傾斜幅度進行測量，為保證矯正工作的質(zhì)量，分別選擇位于塔體上下端位置對塔體的傾斜幅度進行測量。

2)拆除所有與塔體相連接的腳手架、支架、設(shè)備、管道、連接梁、格柵板、框架以及平臺，使塔體獨立，不受外力作用。

3)破除塔體底部基礎(chǔ)灌漿層。

4)松卸塔體底部的地腳螺栓，地腳螺栓的松緊程度按塔體傾斜方向確定：東北—西南方向松至螺母底部與螺栓墊塊間隙22mm(當然也可以是20～25mm之間的其它數(shù)值)，東南—西北方向松至螺母可以自由轉(zhuǎn)動即可。

5)以塔體的中心點為圓心，并以塔體具體傾斜方向的地面投影為對稱線(例如，塔體向東北方向傾斜，那么就以塔體東北方向的地面投影為對稱線)，左右各偏斜45°形成第一范圍，以塔體基礎(chǔ)60的外部環(huán)形邊沿為基準向外延伸2m形成第二范圍，第一范圍與第二范圍的交匯處形成處理范圍，將該處理范圍內(nèi)的回填土挖出，鋪以200mm厚的毛石，在毛石頂部再墊以100mm厚的碎石，將其壓實，保證地面壓強在13.5N/cm2以上。

6)見圖1，在碎石頂面上放置若干道木垛50，確保道木垛50的頂面與塔體基礎(chǔ)60頂面相平齊，在道木垛50和塔體基礎(chǔ)60的頂面上墊設(shè)一塊δ＝25mm的鋼板40。

7)以下述表格中的塔體為例，該塔體向東北方向傾斜，傾斜幅度為100mm～105mm：

為此，本實施例制作三個頂升支架，見圖1，每個頂升支架均包括橫梁23和斜梁21，橫梁23和斜梁21均采用HW300*300*16*20的H型鋼制作，斜梁21位于橫梁23上方并傾斜焊接在橫梁23一端，斜梁21與橫梁23之間的夾角為45°，將頂升支架放置在處理范圍側(cè)，并將斜梁21和橫梁23的另一端分別焊接在塔體的裙座90外壁上，在每個橫梁23底部均焊接兩塊δ＝20mm的連接板80，將連接板80與塔體底部的螺栓座70連接。為了進一步確保頂升支架的強度，各橫梁23和斜梁21的兩側(cè)以及橫梁23的端頭均采用δ＝20mm的加強鋼板22封焊，封焊角焊縫均為滿焊。見圖2，為防止裙座90受力變形，裙座90內(nèi)部安裝有三根支撐件100，安裝高度與斜梁21的安裝高度相等，每根支撐件100對應一個斜梁21，三根支撐件100均沿塔體的傾斜方向設(shè)置，各支撐件100相互之間的夾角均為22.5°，并且均采用Φ159X6.5mm、材質(zhì)為20#鋼的無縫鋼管制成。

8)對頂升支架的承載力和焊縫強度進行校核，使其滿足頂升要求，這里所用到的計算公式為本領(lǐng)域常規(guī)公式，故不在此贅述。

9)選擇液壓千斤頂30，其數(shù)量和規(guī)格根據(jù)塔體的重量及傾斜幅度來定，這里所用到的計算公式也為本領(lǐng)域常規(guī)公式，故不在此贅述，為滿足上述表格中的塔體頂升要求，本實施例選用三臺200t的液壓千斤頂，其活塞桿完全伸縮時，高度為400mm。

10)將三臺液壓千斤頂30分別放置在各頂升支架中的橫梁23與鋼板40之間。

11)松動塔體傾斜方向?qū)ΨQ側(cè)的底部墊鐵(以東北方向傾斜的塔體為例，則松動塔體西南側(cè)的底部墊鐵)，使其降低10～20mm。

12)在塔體矯正前，應組織人員對全塔上下進行檢查，重點檢查平臺、管線、儀表點等是否與塔體脫開，以防止遺漏，致使塔體承受外力。檢查完結(jié)后，同時起動三臺液壓千斤頂30，采用兩臺全站儀101(見圖3)分別對塔體102(見圖3)的上、下端進行觀測，兩臺全站儀101以塔體中心為基準點相隔90°，在此注意塔體傾斜數(shù)值的變化，當測得的各方位標尺差值小于30mm時，塔體102垂直度合格。

塔體矯正時，初始應力最大，此時液壓千斤頂30應多次點動，注意觀察塔體晃動后底座板是否抬起，如多次點動底座板仍未抬起，應重新檢查塔體各連接處，確定完全脫開后方可再次頂升；塔體抬起后，頂升應平緩，防止快速頂升影響塔體穩(wěn)定。

對于外部包裹有保溫棉的塔體來說，為防止其對測量造成干擾，在確認觀測點的前提下，應剝除局部保溫棉，焊接觀測角鋼103(見圖3)，為避免塔體橢圓度對測量的影響，應合理確定觀測角鋼103的位置；如果觀測過程中存在某些點與其它點相差較大時，可確定為塔體局部變形，應舍棄此觀測點，以均勻的豎直筒體上確定找正基準點；

13)塔體垂直后，立即向塔體底部因頂起而出現(xiàn)的縫隙內(nèi)墊實墊鐵。

14)緊固所有地腳螺栓。

15)對塔體的垂直度進行復測，以防止緊固地腳螺栓時對塔體垂直度再次產(chǎn)生影響；

16)根據(jù)圖紙要求向塔體底部灌漿；

17)將之前拆除的腳手架、設(shè)備、管道、連接梁、框架以及平臺重新與塔體連接。

上述所有步驟中的焊接均在無陽光照射下進行，在無陽光照射下進行焊接，可防止焊接平臺對塔體造成傾斜，有效控制層間溫度，減小不銹鋼塔受熱膨脹量。

以上所述的實施例僅僅是對本發(fā)明的優(yōu)選實施方式進行描述，并非對本發(fā)明的范圍進行限定，在不脫離本發(fā)明設(shè)計精神的前提下，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員對本發(fā)明的技術(shù)方案作出的各種變形和改進，均應落入本發(fā)明的保護范圍內(nèi)。