本發(fā)明涉及由丙烯聚合物制備的纖維，由該纖維制備的紗線和織物，以及由該纖維、紗線和織物制備的物品。該纖維和織物具有拉伸和織構(gòu)特性(textualproperties)的極好結(jié)合，可用于多種用途，如衛(wèi)生產(chǎn)品、醫(yī)療產(chǎn)品和消費(fèi)品。

背景技術(shù)：
聚丙烯通常被用于生產(chǎn)用于大范圍物品的纖維和紡粘無紡布，例如，一次性衛(wèi)生產(chǎn)品包括紙尿褲、衛(wèi)生巾、訓(xùn)練褲、成人失禁產(chǎn)品、住院袍、嬰兒濕紙巾、濕巾、清潔布等等。常規(guī)的聚丙烯無紡纖維能夠模擬織造織物的外觀、質(zhì)感和強(qiáng)度。在與其他材料結(jié)合時，其提供一系列具有多種多樣特性的產(chǎn)品，并且還可以單獨(dú)使用或作為衣物、家具、健康護(hù)理、工程、工業(yè)和消費(fèi)貨品的組分而使用。通常而言，丙烯基材料例如顯示出極好可紡性(例如，在約0.7～2旦尼爾或尤其是約1～1.5旦尼爾量級的細(xì)纖維的穩(wěn)定織造而沒有破裂)的聚丙烯遭受較差的纖維和/或織物特性(例如，較低的拉伸強(qiáng)度/韌性)。相反地，表現(xiàn)出可接受的纖維/織物特性如良好的拉伸強(qiáng)度的聚丙烯組合物具有與紡絲中纖維斷裂和漏出相關(guān)的較差可加工性，特別是當(dāng)制造細(xì)纖維時(例如，＜20微米或相當(dāng)于＜2旦尼爾)。因此，具有在聚丙烯無紡織物的軸向(MD)和橫向(TD，也稱為橫向CD)上賦予優(yōu)越的拉伸強(qiáng)度并表現(xiàn)出極好的可加工性和可紡性的普遍興趣，特別是對于需要改善的機(jī)械強(qiáng)度的應(yīng)用如一次性衛(wèi)生物品。類似地，通常而言，在較低的織物克重(例如＜15g/m2)、較高的線路速度(例如＞600m/min)和較高的生產(chǎn)速率下，傳統(tǒng)的聚丙烯樹脂不提供所需的纖維強(qiáng)度特性。因此，開發(fā)一種在較低織物克重和較高線路速度下表現(xiàn)出較高織物強(qiáng)度的聚丙烯纖維和織物是可取的。這使得織物改裝者(converter)利用較少的聚丙烯樹脂(較低克重的織物)使紡粘工藝降低標(biāo)準(zhǔn)(downgauge)，而不犧牲織物的機(jī)械特性。當(dāng)常規(guī)聚丙烯樹脂被用于在較高線路速度(如900m/min或更快)制備低克重(小于約15g/cm2)紡粘織物時，當(dāng)在三束紡粘構(gòu)造上運(yùn)行時，其趨于在橫向上顯示約1N/5cm/gsm或更低(其中g(shù)sm為g/m2)的特定拉伸強(qiáng)度(每5cm織物寬度的以N為單位的拉伸強(qiáng)度除以織物克重)。其他相關(guān)文獻(xiàn)包括：U.S.專利7,105,603；6,583,076；5,723,217；5,726,103；U.S專利公開2010/233927；2011/059668；2011/081817；2012/0116338；2010/0233928；2008/0182940；2008/0172840；2009/0022956；PCT公開WO2010/087921；WO2006/044083；WO2006/118794；WO2007/024447；WO2005/111282；WO2001/94462；JP2007～023398A(JAPANPOLYCHEMCORP,2007年2月1日)；且JournalOfAppliedPolymerScience,JohnWileyandSonsInc.,NewYork,May2001,Vol.80,No.8,pp.1243～1252.US2012～0116338A公開了由減粘裂化(visbroken)的具有高于50dg/min的熔體流動速率的聚丙烯制備的紡粘纖維。US2010/0233928A公開包括細(xì)的熔紡纖維的織物，其中細(xì)的熔紡纖維包括一種或多種分子量分布小于3.5且熔體流動速率在5～500dg/min范圍內(nèi)的初級聚丙烯，該纖維具有小于20μm的平均直徑或小于2.0的旦尼爾(g/9000m)中的至少一種。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明涉及具有極好的性性結(jié)合的纖維，特性包括纖維強(qiáng)度/韌性，并涉及包括該纖維的無紡織物，該織物即使在較低織物克重強(qiáng)度和/或在較高生產(chǎn)線速度下制備時仍具有有益的拉伸特性和織構(gòu)特性。該纖維可以由丙烯聚合物組合物制備，該組合物具有流變、結(jié)晶和等規(guī)度的極好結(jié)合。本發(fā)明的某些有益的無紡織物包括丙烯聚合物纖維，丙烯聚合物纖維由包括至少50mol％丙烯的丙烯聚合物組成，該聚合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10dg/min～約21.5dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約1.5～約28；c)流動下結(jié)晶的起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約131℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度(mesorunlength)為至少約97或更高。本發(fā)明還提供織物克重不高于15gsm并包括dpf值為0.3～5dpf的的聚丙烯纖維的無紡織物，其中該聚丙烯纖維包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物包括至少50mol％的丙烯，該聚合物組合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10～25dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為1.5～30；c)流動下結(jié)晶的起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約123℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約55或更高。有利地，該織物通過以至少400m/min的生產(chǎn)線速率進(jìn)行的紡粘而獲得，和/或在900m/min的生產(chǎn)線速度下生產(chǎn)時具有低于3.0的如本文定義的織物拉伸各向異性。此外，本發(fā)明提供織物克重不高于15gsm且包括dpf值為0.3～5dpf的聚丙烯纖維的無紡織物，其中：該無紡織物通過以至少400m/min的生產(chǎn)線速率進(jìn)行的紡粘而獲得；該聚丙烯纖維包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物包括至少50mol％的丙烯，該聚合物組合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10dg/min～約40dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由本文Eq.(8)定義]為約0.6～約30；c)流動下結(jié)晶的起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約120℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約65或更高，并且該織物的CD延伸率與CD峰值強(qiáng)度的比為40或更高(當(dāng)在200mm/min的速度下測量時)且CD強(qiáng)度為1.0N/5cm/gsm或更高。此外，本發(fā)明提供包括丙烯聚合物的聚丙烯纖維，該丙烯聚合物包括至少50mol％的丙烯，該聚合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10dg/min～約21.5dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由本文Eq.(8)定義]為約1.5～約28；c)流動下結(jié)晶的起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如本文所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約131℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高。本文還公開對用在本發(fā)明某些示例性實施方式中的丙烯聚合物的組成進(jìn)行定義的流變性、結(jié)晶和等規(guī)度的很多其他組合。在一個示例性實施方式中，本發(fā)明的纖維和織物可以由組合物制成，該組合物是反應(yīng)級的丙烯聚合物或控制流變(減粘裂化)的丙烯聚合物。該丙烯聚合物可以是減粘裂化的丙烯聚合物，其可以通過以下工藝獲得，該工藝包括在足以得到具有a)10dg/min或更高，優(yōu)選10～25，優(yōu)選14～19dg/min(如本文進(jìn)一步所述的)的MFR的丙烯聚合物的條件下，將MFR為0.1～8dg/min(優(yōu)選0.5～6dg/min，優(yōu)選0.8～3dg/min)的丙烯聚合物與減粘裂化劑(如過氧化物)接觸。本發(fā)明的纖維具有極好的拉伸特性，例如拉伸強(qiáng)度、延伸率和彎曲模量。由該纖維制備的織物具有極好的拉伸特性和織構(gòu)特性例如手感(hand)的結(jié)合。本發(fā)明還涉及具有在低織物克重(例如低于15gsm)高織物強(qiáng)度(在MD和CD方向上)與高織物生產(chǎn)線速度(例如高于400m/min，特別是高于600m/min)的所需結(jié)合的紡粘無紡織物。本發(fā)明的纖維和織物能夠在高線速度下以極好的可加工性/可紡性進(jìn)行制備。附圖說明圖1描繪在冷卻SAOS流變學(xué)實驗下的損耗角正切(tanδ)的發(fā)展。圖2描繪實施例1、3、10、12、13、14、16和18的復(fù)數(shù)粘度。具體實施方式定義“烯烴”，或者稱為“鏈烯”，是具有至少一個雙鍵的碳和氫的直鏈、支鏈或環(huán)狀化合物。出于本說明書和所附權(quán)利要求的目的，當(dāng)提及聚合物或共聚物包括烯烴時，其包括但不限于乙烯、丙烯和丁烯，在這些聚合物或共聚物中存在的烯烴是可聚合形式的烯烴。例如，當(dāng)共聚物被稱為具有35～55wt％量的“丙烯”時，應(yīng)理解，共聚物中的單體單元(merunit)衍生自聚合反應(yīng)中的丙烯，且該衍生得到的單元基于共聚物的重量以35～55wt％存在?！熬酆衔铩本哂袃蓚€或更多個相同或不同的單體單元?！熬畚铩笔且环N具有相同單體單元的聚合物?！肮簿畚铩笔且环N具有兩種或更多種彼此不同的單體單元的聚合物?！叭簿畚铩笔且环N具有三種彼此不同的單體單元的聚合物。所用的術(shù)語“不同”是指表明單體單元相差至少一個原子而彼此不同或在同分異構(gòu)層面上不同的單體單元。因此，本文所用的共聚物的定義包括三元共聚物等等。“丙烯聚合物”，也稱為“聚丙烯”，是包括50mol％或更多衍生自丙烯的單元的聚合物。寡聚物通常是一種具有低分子量(如小于25,000g/mol的Mn，優(yōu)選小于2,500g/mol)或少量單體單元(如75個單體單元或更少)的聚合物。如本文所用，用于元素周期表族的新記號如ChemicalandEngineringNews，63(5)，27(1985)中所述般使用。如本文所用，“茂金屬催化劑”是指附有至少一種環(huán)戊二烯基、茚基或芴基的族4過渡金屬化合物，其能夠起始烯烴催化作用，通常與活化劑一起。術(shù)語“催化劑”和“催化化合物”定義成表示能夠起始催化作用的化合物。在本文的描述中，催化劑可以描述為催化劑前體、預(yù)催化劑化合物、或過渡金屬化合物，且這些術(shù)語可互相替換使用。催化劑化合物可以以其本身進(jìn)行使用以起始催化作用，或者可以與活化劑相結(jié)合采用來起始催化作用。當(dāng)催化劑化合物與活化劑結(jié)合以起始催化作用時，該催化劑化合物經(jīng)常被稱為預(yù)催化劑或催化劑前體?！按呋瘎w系”是至少一種催化劑化合物、任選的活化劑、任選的助活化劑和任選的支持材料的組合，其中該體系能夠?qū)误w聚合成聚合物。出于本發(fā)明及其權(quán)利要求的目的，當(dāng)催化劑體系被描述為包括中性穩(wěn)定形式的組分時，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員能夠很好地理解，組分的離子形式是與單體反應(yīng)以生成聚合物的形式。如本文所用，“纖維”可以指代長絲、紗線或人造短纖維?！伴L絲”是指單纖維，也稱為“單纖絲”或“連續(xù)纖維”。為避免質(zhì)疑，術(shù)語“長絲”延伸至在連續(xù)工藝中成型并鋪放成為織物而不涉及長絲的分離的長絲，例如成為紡粘法無紡布。紗線是以擰搓或不擰搓而裝配的兩個或更多個纖維的集合。所述兩個或更多個纖維可以相同或不同，但優(yōu)選相同。用于形成紗線的纖維可以各自獨(dú)立地為長絲，可以各自獨(dú)立地為紗線，或者可以是長絲和紗線的混合物。很多紗線由多種多樣的長絲組成。“長絲紗線”(本文也稱為“連續(xù)長絲紗線”)是以擰搓或不擰搓組裝的至少兩個長絲的集合?！岸汤w維”(本文也稱為“短絲”)是從連續(xù)長絲或紗線上切割下來的長絲或紗線的長度。短纖維通常具有均一的長度。常規(guī)的短纖維長度為例如至多500mm，特別是至多200mm，例如長度在3mm至200mm的范圍內(nèi)?！芭蚧摹被颉坝锌椉y的”纖維是已被處理的纖維，例如通過卷曲或其他手段處理以改變由纖維制造的織物中的質(zhì)感。關(guān)于纖維，“部分取向”是指紡成纖維，特別是熔紡纖維，其在熔融狀態(tài)下被拉伸而不是固態(tài)拉伸，而“全取向”是指已經(jīng)經(jīng)歷固態(tài)取向(例如通過固態(tài)拉伸)的纖維。在被實施固態(tài)拉伸之前，全取向纖維可以已經(jīng)但并非必須已經(jīng)被熔融拉伸?！安糠秩∠虻募喚€”是部分取向的紡成纖維(其可以是單長絲或多于一個長絲的集合)，特別是熔紡纖維?！叭∠蚣喚€”是全取向的紡成纖維(其可以是單長絲或多于一個長絲的集合)，特別是熔紡纖維。良好的可紡性在本發(fā)明中定義為當(dāng)形成用于克重為5～25g/m2(優(yōu)選約7～約20g/m2，優(yōu)選約8～約15g/m2，優(yōu)選約9～約11g/m2)的織物的約0.8～約5(優(yōu)選0.8～約4，優(yōu)選0.8～約2.5，優(yōu)選約1～約1.6)旦尼爾的纖維時，在0.3～0.6ghm(克每孔每分鐘)范圍內(nèi)生產(chǎn)量的8小時運(yùn)行期間不出現(xiàn)纖維斷裂、漏出或硬片。硬片是小的塑料聚集體，其對無紡織物的均一性有負(fù)面影響。出于本發(fā)明及其權(quán)利要求的目的，當(dāng)聚合物被描述為具有0wt％的成核劑時，這表示沒有向聚合物中加入外部成核劑。該措詞并不表示聚合物不包含“內(nèi)部成核劑”，即存在于純聚合物中產(chǎn)生作為成核劑的材料。當(dāng)聚合物被描述為具有0wt％成核劑存在的某些特性時，其表示該測試在沒有添加外部成核劑的聚合物中進(jìn)行。例如措詞“具有0％成核劑下至少約123℃或更高的Tcp(由DSC在10℃每分鐘的冷卻速率下測量的)”表示，當(dāng)在DSC測試之前沒有向聚合物加入外部成核劑的聚合物樣品上測定時，目標(biāo)聚合物具有至少約123℃或更高的Tcp。該措詞并不意在表明成核劑不可以作為正常生產(chǎn)工藝的一部分而加入聚合物中。在本說明書中，“生產(chǎn)線速度”表示，與無紡織物有關(guān)，鋪放纖維以形成無紡織物的網(wǎng)絡(luò)或其他表面的線速度，且因此必然與無紡織物從無紡織物形成裝置的形成部而來的傳輸速度對應(yīng)。具體描述發(fā)明人已經(jīng)驚訝地發(fā)現(xiàn)，由以特定熔融流變性、結(jié)晶性和等規(guī)度分子參數(shù)的獨(dú)特組合為特征的丙烯基組合物制備的纖維表現(xiàn)出制備過程中的可紡性與在纖維本身和包括該纖維的織物中的纖維/織物拉伸特性的極好組合。在一個實施方式中，纖維和織物由以下組合物制備，該組合物具有獨(dú)特的流變性(包括熔體彈性)和剪切變稀特性、可區(qū)分的DSC(差示掃描量熱法)行為和在旋轉(zhuǎn)流變儀監(jiān)測的流體動力學(xué)下的結(jié)晶性。與在先的聚丙烯相反，可獲得本發(fā)明的纖維的優(yōu)選組合物不需要窄的分子量分布(Mw/Mn)來達(dá)到增強(qiáng)的可紡性和纖維特性。因此，該組合物不是必須與茂金屬催化劑一起制造以得到窄的Mw/Mn，盡管茂金屬催化劑(以及窄的Mw/Mn)的采用仍然是可行的只要組合物滿足本文所述的組合特征的限定范圍。本文所述的某些特別優(yōu)選的組合物是在同時懸而未決的標(biāo)題為“丙烯聚合物”的US國際申請中公開的那些，該US國際申請要求屬于ExxonMobilChemicalPatentsInc的在與本申請相同的日期提交的US申請61/732,451優(yōu)先權(quán)，其全部公開內(nèi)容通過引用的方式并入本文。本發(fā)明的纖維有利地為部分取向紗線、全取向紗線、單長絲和短纖維，且對紡粘織物、熔噴織物、紡粘織物與熔噴織物結(jié)構(gòu)的結(jié)合以及部分取向紗線、全取向紗線和短纖維的形成特別有用。在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，纖維和/或織物包括減粘裂化的丙烯聚合物，通常可通過在形成該纖維或織物之前將具有約0.1～約8dg/min(優(yōu)選0.6～6dg/min，優(yōu)選0.8～3dg/min)MFR的丙烯聚合物減粘裂化而得到。在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，纖維和織物包括減粘裂化(受控的流變能力)的丙烯聚合物或反應(yīng)級丙烯聚合物(即，未被處理以減粘裂化的丙烯聚合物)或其組合。在減粘裂化丙烯組合物的情況下，減粘裂化步驟之前的初始聚合物將被稱為“原料聚合物”。聚合物組合物在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，該發(fā)明丙烯聚合物組合物可以包括減粘裂化的(控制的流變能力)、反應(yīng)級(非減粘裂化)丙烯基聚合物和/或其組合。該發(fā)明丙烯聚合物組合物優(yōu)選形成為纖維、網(wǎng)狀物、成型部件或其他形狀。在某些優(yōu)選的實施方式中，本發(fā)明涉及包括丙烯聚合物的纖維和織物，該丙烯聚合物包括至少50mol％的丙烯(優(yōu)選至少80mol％的丙烯，優(yōu)選至少90mol％的丙烯，優(yōu)選100mol％的丙烯)，該聚合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10～約21.5dg/min(優(yōu)選12～22dg/min，優(yōu)選13～20dg/min，優(yōu)選14～19dg/min，優(yōu)選14～18dg/min，優(yōu)選14～17dg/min)；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約1.5～約28(優(yōu)選2～15，優(yōu)選2.5～6.5)；c)在流動下結(jié)晶的起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如以下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約131℃(優(yōu)選133℃或更高，優(yōu)選135℃或更高，優(yōu)選136℃或更高，優(yōu)選137℃或更高)；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高(優(yōu)選97～150，優(yōu)選100～140，優(yōu)選105～130)；以及任選地e)在190℃下0.1rad/s角頻率下的損耗角正切tanδ[由以下Eq(2)定義]為約10～約70(優(yōu)選14～約70，優(yōu)選35～65，優(yōu)選45～55)。在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，丙烯聚合物是丙烯均聚物?？捎糜诒疚囊蟊Ｗo(hù)的纖維和織物中的優(yōu)選的發(fā)明丙烯聚合物組合物包括另外具有一種或多種以下性質(zhì)的丙烯聚合物：1.Mw為30,000～2,000,000g/mol，優(yōu)選150,000～300,000，更優(yōu)選190,000～240,000，由測試方法部分所述的GPC測定的；和/或2.Tm(二熔，1℃/min升降溫速度，也稱為“Tmp”)為100℃～200℃，優(yōu)選110℃～185℃，優(yōu)選115℃～175℃，更優(yōu)選140℃～170℃，更優(yōu)選155℃～167℃，由以下在測試方法中所述的DSC法測定；和/或3.百分結(jié)晶度(基于結(jié)晶熱)為20％～80％，優(yōu)選30％～70％，更優(yōu)選35％～55％，由在以下測試方法中所述的DSC測定；和/或4.玻璃轉(zhuǎn)變溫度Tg為-50℃～120℃，優(yōu)選-20℃～100℃，更優(yōu)選-0℃～90℃，由在以下測試方法中所述的DSC法確定；和/或5.結(jié)晶溫度Tc(1℃/min升降溫速度，也稱為“Tcp”)，在具有0wt％成核劑的樣品上確定為15℃～150℃，優(yōu)選110℃～150℃，更優(yōu)選126℃～147℃，優(yōu)選129℃～139℃，由以下在測試方法中所述的DSC法測定；和/或6.支化指數(shù)(g’vis)為0.85或更高，優(yōu)選0.90或更高，優(yōu)選0.95或更高，優(yōu)選0.99或更高。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Mw/Mn為1～7，優(yōu)選1.2～5，更優(yōu)選1.5～4，由GPC測定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Mz/Mw為1.5～2.5，更優(yōu)選1.8～2.2，更優(yōu)選1.9～2.1，由GPC測定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的在流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，190℃，其中要測試的聚合物樣本具有0％的成核劑，如下所述)為131℃或更高，優(yōu)選135℃或更高，優(yōu)選136℃或更高，優(yōu)選137℃。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物在190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1[由以下Eq.(7)定義]為約1.2～4.5，優(yōu)選1.8～3.6，優(yōu)選2～3，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物在190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約1.5～約28，優(yōu)選2～15，優(yōu)選2.5～6.5，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物在190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3[由以下Eq.(9)定義]為6～13，優(yōu)選6.5～12.5，優(yōu)選7～10，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物在190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為約1.5～20，優(yōu)選1.7～10.7，優(yōu)選2～6，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物在0.1rad/s的角頻率下在190℃下的損耗角正切(tanδ)[由以下Eq.(2)定義]為約14～約70，優(yōu)選35～65，優(yōu)選45～55，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的平均中掃描寬度[由以下Eq.(16)定義]為97或更高，優(yōu)選100或更高，優(yōu)選105或更高，由以下測試方法部分所述的13CNMR法確定?；蛘撸魏伟l(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的平均中掃描寬度[由以下Eq.(16)定義]為97～150，優(yōu)選100～140，優(yōu)選105～130。在某些實施方式中，較低的平均中掃描寬度也是可能的，規(guī)定該平均中掃描寬度為至少55。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的Tmp(二熱，由DSC在1℃每分鐘的加熱速率下測定)為120℃或更高，140℃或更高，優(yōu)選155℃或更高，優(yōu)選160℃或更高，由以下測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的Tmp(在10℃每分鐘的加熱速率下由DSC測定)為120℃或更高，優(yōu)選140℃或更高，優(yōu)選155℃或更高，優(yōu)選160℃或更高，由以下測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的Tcp(在1℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定，其中要測定的聚合物具有0wt％的成核劑)為125℃或更高，優(yōu)選126℃或更高，優(yōu)選127℃或更高，優(yōu)選128℃或更高，優(yōu)選129℃或更高，優(yōu)選130℃或更高，優(yōu)選133℃或更高，由以下測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，該發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物的Tcp(在10℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定，其中要測試的聚合物具有0wt％的成核劑)為115℃或更高，優(yōu)選116℃或更高，優(yōu)選117℃或更高，優(yōu)選118℃或更高，優(yōu)選119℃或更高，優(yōu)選120℃或更高，優(yōu)選121℃或更高，優(yōu)選122℃或更高，優(yōu)選123℃或更高，由以下測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，形成纖維或織物的組合物可以具有的過冷參數(shù)SPC[由以下Eq.(12)定義](在加熱和冷卻速率為1℃每分鐘下由DSC測定，其中要測試的聚合物具有0％的成核劑)為-11℃或更低，優(yōu)選-15℃或更低，或優(yōu)選低于-17℃，由以下在測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，組合物可以具有的過冷參數(shù)SPC[由以下Eq.(12)定義](在10℃每分鐘的加熱和冷卻速率下由DSC測定，其中要測試的聚合物具有0％的成核劑)為約-1℃或更低，優(yōu)選-3.5℃或更低，如以下在測試方法部分中所述的DSC法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的在流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，其中要測試的聚合物具有0wt％的成核劑)為131℃或更高，優(yōu)選135℃或更高，優(yōu)選136℃或更高，優(yōu)選137℃或更高，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定，且在190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1[由以下Eq.(7)定義]為1.2～4.5，優(yōu)選1.8～3.6，優(yōu)選2～3，由以下在測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Tmp(在1℃每分鐘的加熱下由DSC測定)為140℃或更高，優(yōu)選155℃或更高，優(yōu)選160℃或更高，由以下測試和材料部分中所述的DSC法確定，且在190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1[由以下Eq.(7)定義]為1.2～4.5，優(yōu)選1.8～3.6，優(yōu)選2～3，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Tc,rheol為131℃或更高，優(yōu)選135℃或更高，優(yōu)選136℃或更高，優(yōu)選137℃或更高，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定，且190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為1.5～20，優(yōu)選1.7～10.7，優(yōu)選2～6，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Tcp(在1℃每分鐘的加熱和冷卻速率下由DSC測定，其中要測試的聚合物具有0wt％的成核劑)為125℃或更高(優(yōu)選126℃或更高，優(yōu)選127℃或更高，優(yōu)選128℃或更高，優(yōu)選130℃或更高，優(yōu)選133℃或更高)，由以下測試a部分中所述的由DSC法確定，且190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為1.50～20，優(yōu)選1.7～10.7，優(yōu)選2～6，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有的Tcp(在10℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定，其中要測定的聚合物具有0wt％的成核劑)為115℃或更高，優(yōu)選116℃或更高，優(yōu)選117℃或更高，優(yōu)選118℃或更高，優(yōu)選119℃或更高，優(yōu)選120℃或更高，優(yōu)選122℃或更高，優(yōu)選123℃或更高，由以下測試a部分中所述的DSC法確定，且190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)指數(shù)R4[由Eq.(10)定義]為1.5～20，優(yōu)選1.7～10.7，優(yōu)選2～6，由以下測試方法部分中所述的SAOS流變學(xué)方法確定。在本文的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物包括丙烯基聚合物，該丙烯基聚合物具有：(1)MFR在約10dg/min～約21.5dg/min的范圍內(nèi)；(2)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由Eq.(8)定義]為約1.5～約28；(3)具有0％的成核劑在流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約131℃或更高，；(4)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高。在本文的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物包括丙烯基聚合物，該丙烯基聚合物具有：1)MFR在約10dg/min～約21.5dg/min的范圍內(nèi)；2)190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切(tanδ)[由Eq.(2)定義]為約14～約70；3)具有0％成核劑的在流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)由SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約131℃或更高；4)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明丙烯聚合物組合物包括丙烯基聚合物，該丙烯基聚合物具有：1)MFR在約10dg/min～約21.5dg/min的范圍內(nèi)；2)190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為約1.5～約20；3)具有0％成核劑的Tcp(在1℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定)為至少約125℃或更高；以及4)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高。在本文發(fā)明的任意實施方式中，發(fā)明纖維或織物包括丙烯基聚合物，該丙烯基聚合物具有：1)MFR在約10dg/min～約21.5dg/min范圍內(nèi)；且a)190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1(由以下Eq.(7)定義)為約1.2～約4.5；或者b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約1.5～約28；或者c)190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3(由以下Eq.(9)定義)為約6～約13；或者d)190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為約1.5～約20；或者e)190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切(tanδ)[由Eq.(2)定義]為約14～約70；或者f)190℃下在500s-1剪切速率下的應(yīng)力比(SR)(由以下Eq.(6)定義)為約3.1～約6.1，以及2)a)具有0％成核劑的流動下結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)由SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約131℃或更高；或者b)具有0％成核劑的Tcp(在1℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定)為至少約125℃或更高；或者c)具有0％成核劑的Tcp(在10℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定)為至少約117℃或更高；或者d)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(在10℃/min的加熱和冷卻速率下由DSC測定)為低于約-1℃；或者e)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(在1℃/min的加熱和冷卻速率下由DSC測定)為低于約-11℃；以及4)a)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高；或者b)每10,000個單體的缺陷總數(shù)(立體的和區(qū)域的)為小于約103。在本發(fā)明的另一優(yōu)選實施方式中，發(fā)明纖維或織物包括丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物組合物具有：1)MFR在約14dg/min～約19dg/min的范圍內(nèi)；以及2)a)190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1(由以下Eq.(7)定義)為約2.0～約3.0；或者b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約2.5～約6.5；或者c)190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3(由以下Eq.(9)定義)為約7.0～約10.0；或者d)190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由以下Eq.(10)定義]為約2.0～約6.0；或者e)190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切(tanδ)[由以下Eq.(2)定義]為約35～約65；或者f)190℃下在500s-1剪切速率下的應(yīng)力比(SR)(由以下Eq.(6)定義)為約3.3～約4.0，以及3)a)具有0％成核劑的流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)由SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約134℃或更高；或者b)具有0％成核劑的Tcp(在1℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定)為至少約133℃或更高；或者c)具有0％成核劑的Tcp(在10℃每分鐘的冷卻速率下由DSC測定)為至少約123℃或更高；或者d)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(在10℃/min的加熱和冷卻速率下由DSC測定)為低于約-3.5℃；或者e)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(在1℃/min的加熱和冷卻速率下由DSC測定)為低于約-17.0℃；以及4)a)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約100或更高；或者b)每10,000個單體的缺陷總數(shù)(立體的和區(qū)域的)為小于約100?？捎迷诒疚牡陌l(fā)明纖維或織物的丙烯聚合物組合物包括聚丙烯均聚物、聚丙烯共聚物、抗沖聚丙烯共聚物及其混合物。均聚物可以是等規(guī)聚丙烯、間規(guī)聚丙烯或其混合物，包括與無規(guī)聚合物的混合物。共聚物可以是無規(guī)共聚物、統(tǒng)計共聚物、嵌段共聚物或其混合物。制備該丙烯聚合物的方法并不很關(guān)鍵，因為其能夠通過漿料、溶液、氣相、如US專利7,807,769所述的那種超臨界聚合工藝、如US專利申請公開2010/0113718所述的那種超溶解均相聚合工藝或其他合適的工藝進(jìn)行制備，并通過采用適合于聚烯烴聚合的催化體系如Ziegler-Natta型催化劑、茂金屬型催化劑、其他合適的催化劑體系或其組合。這樣的催化劑為本領(lǐng)域熟知，且記載在例如ZIEGLERCATALYSTS(GerhardFink,RolfMülhauptandHansH.Brintzinger,Eds.,Springer～Verlag1995)；Resconi等人，SelectivityinPropenePolymerizationwithMetalloceneCatalysts,100CHEM.REV.1253-1345(2000)；和I,IIMETALLOCENE-BASEDPOLYOLEFINS(Wiley&Sons2000)中。在優(yōu)選的實施方式中，可用的丙烯聚合物通過US專利6,342,566、US6,384,142、5741563和PCT公開WO03/04020和WO97/19991US中記載的催化劑、活化劑和工藝進(jìn)行制備。在另一優(yōu)選的實施方式中，記載于US專利7,807,769和US專利申請公開2010/0113718中的催化劑可用于制備可用于本文的丙烯聚合物。在優(yōu)選的實施方式中，構(gòu)成發(fā)明纖維或織物的丙烯聚合物組合物可以是單峰反應(yīng)級、雙峰反應(yīng)級、兩種或更多種丙烯聚合物的反應(yīng)器內(nèi)混合物或擠出混合物(例如MFR為36dg/min和2dg/min的混合物)。在另一實施方式中，丙烯聚合物組合物可以具有單峰、雙峰或多峰分子量分布(Mw/Mn)，聚合物種類的分布由GPC確定。雙峰或多峰意指GPC-SEC痕跡具有多于一個的峰或拐點。拐點是一個點，信號中曲線的第二導(dǎo)數(shù)在該點改變(例如，由負(fù)至正，或反過來)。用在本發(fā)明的纖維或織物中的組合物有利地呈現(xiàn)出成型部件的有利物理特性，包括即使不使用成核劑的情況下的高剛度(彎曲模量)、高拉伸屈服強(qiáng)度、高屈服應(yīng)變和高熱變形溫度。在另一實施方式中，丙烯聚合物組合物具有的由ASTMD790A確定的1％割線撓曲模量(具有0％的成核劑)為約190kpsi或更高，優(yōu)選高于約200kpsi，優(yōu)選高于約210kpsi。在本發(fā)明的另一實施方式中，丙烯聚合物組合物具有的由ASTM638確定的屈服應(yīng)力(具有0％的成核劑)為高于約4,700psi，優(yōu)選高于約5000psi，優(yōu)選高于約5100psi。在本發(fā)明的另一實施方式中，組合物具有的由ASTM638確定的屈服應(yīng)變(具有0％的成核劑)為高于約7％，優(yōu)選高于約8％psi，以及優(yōu)選高于約9％。在本發(fā)明的另一實施方式中，丙烯聚合物組合物具有的屈服應(yīng)力為約4700psi或更高，優(yōu)選高于約5000psi，優(yōu)選高于約5100psi(由ASTM638確定，具有0wt％的成核劑)。在本發(fā)明的另一實施方式中，構(gòu)成發(fā)明纖維或織物的組合物可以具有的66psi下由ASTMD648確定的(具有0％的成核劑)熱變形溫度為約95℃或更高，優(yōu)選高于約98℃，優(yōu)選高于約100℃，優(yōu)選高于約105℃。聚合物的微觀結(jié)構(gòu)由以下測試方法部分所述的13C-NMR譜圖確定，包括全規(guī)和間規(guī)二單元組([m]和[r])、三單元組([mm]和[rr])、以及五單元組([mmmm]和[rrrr])。稱號“m”或“r”描述成對的相鄰丙烯基團(tuán)的立體化學(xué)，“m”是指內(nèi)消旋且“r”為外消旋。在可用在本發(fā)明的纖維或織物中的丙烯聚合物組合物中存在的聚合物具有一定程度的等規(guī)度。優(yōu)選地，在可用于本發(fā)明的丙烯聚合物組合物中存在的聚合物具有一定程度的全同規(guī)整度。因此，在本發(fā)明的一個實施方式中，將全規(guī)聚丙烯用在用于發(fā)明纖維或織物的丙烯聚合物組合物中。類似地，高度全規(guī)聚丙烯可以用在另一個實施方式的發(fā)明纖維或織物中。如本文所用，“全規(guī)”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少10％的全規(guī)五單元組。如本文所用，“高度全規(guī)”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少60％的全規(guī)五單元組。在本發(fā)明的另一實施方式中，包括纖維或織物的組合物可以具有的由13CNMR(在測試部分有述)確定的平均中掃描寬度MRL[由以下Eq.(16)定義]為高于約97，優(yōu)選高于約100，優(yōu)選高于約105，優(yōu)選97～150，優(yōu)選100～140，優(yōu)選105～130。在本發(fā)明的另一實施方式中，用在包括纖維或織物的丙烯聚合物組合物中的聚合物為間規(guī)的，優(yōu)選高度間規(guī)。如本文所用，“間規(guī)的”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少10％的間規(guī)五單元組。如本文所用，“高度間規(guī)”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少60％的間規(guī)五單元組。在本發(fā)明的另一實施方式中，丙烯聚合物組合物可以包括有規(guī)聚合物與無規(guī)丙烯聚合物的混合物。無規(guī)聚丙烯被定義為小于10％的全規(guī)或間規(guī)五單元組。優(yōu)選的無規(guī)聚丙烯通常具有的Mw為10,000至1,000,000g/mol。用于制造本文的纖維或織物的有用丙烯聚合物包括由茂金屬催化劑體系生產(chǎn)的那些，包括組成分布寬度指數(shù)(CDBI)為60％或更高，優(yōu)選70％或更高，優(yōu)選80％或更高，優(yōu)選90％或更高的那些丙烯聚合物。(CDBI如WO93/03093所述般測定，修改為，忽略具有低于25,000g/mol的重均分子量(Mw)的任何部分)。在本發(fā)明的另一實施方式中，發(fā)明纖維或織物可以是丙烯聚合物組合物的混合物，例如，如本文定義的具有至少50mol％丙烯且具有10～21.5dg/min的MFR的聚合物還可以與任何本文所述的任意聚丙烯混合，本文所述聚丙烯例如是具有22dg/min或更高，優(yōu)選20～30dg/min，優(yōu)選22～28dg/min，優(yōu)選約25dg/min的MFR的均聚聚丙烯。具有10～21.5dg/minMFR的丙烯聚合物組合物可以以基于混合物重量的約1wt％～99wt％，優(yōu)選5wt％～50wt％，優(yōu)選5wt％～25wt％存在于這些混合物中。優(yōu)選地，具有22dg/min或更高M(jìn)FR的均聚聚丙烯在混合物中以基于混合物重量的99wt％～1wt％，優(yōu)選95～50wt％，優(yōu)選95～75wt％存在，且具有10～21.5dg/minMFR的丙烯聚合物組合物在混合物中以基于混合物重量的1wt～99wt％，優(yōu)選5wt％～50wt％，優(yōu)選5wt％～25wt％存在。用于減粘裂化的丙烯聚合物在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，纖維或織物包括通過使具有約0.1～約8dg/minMFR的原料丙烯聚合物減粘裂化而生產(chǎn)的丙烯聚合物組合物。本文所用的用于生產(chǎn)減粘裂化聚合物的原料丙烯聚合物包括聚丙烯均聚物、聚丙烯共聚物及其混合物。均聚物可以是全規(guī)聚丙烯、間規(guī)聚丙烯或其混合物(包括與無規(guī)聚丙烯的混合物)。共聚物可以是無規(guī)共聚物、統(tǒng)計共聚物、嵌段共聚物、或其混合物。制備該原料丙烯聚合物的方法并不很關(guān)鍵，因為其能夠通過漿料、溶液、氣相、如US專利7,807,769所述的那種超臨界聚合工藝、如US專利申請公開2010/0113718所述的那種超溶解均相聚合工藝或其他合適的工藝進(jìn)行制備，并通過采用適合于聚烯烴聚合的催化劑體系如Ziegler-Natta型催化劑、茂金屬型催化劑、其他合適的催化劑體系或其組合。這樣的催化劑為本領(lǐng)域熟知，且記載在例如ZIEGLERCATALYSTS(GerhardFink,RolfMülhauptandHansH.Brintzinger,Eds.,Springer～Verlag1995)；Resconi等人，SelectivityinPropenePolymerizationwithMetalloceneCatalysts,100CHEM.REV.1253-1345(2000)；和I,IIMETALLOCENE～BASEDPOLYOLEFINS(Wiley&Sons2000)中。在優(yōu)選的實施方式中，原料丙烯聚合物通過US專利6,342,566、US6,384,142和5741563以及PCT公開WO03/040201和WO97/19991中記載的催化劑、活化劑和工藝進(jìn)行制備。在優(yōu)選的實施方式中，原料丙烯聚合物可以是單峰反應(yīng)級、雙峰反應(yīng)級、兩種或更多種丙烯聚合物的反應(yīng)器內(nèi)混合物或擠出混合物(例如MFR為0.8dg/min和2dg/min的混合物)。該原料聚合物可以具有單峰、雙峰或多峰分子量分布(Mw/Mn)，聚合物種類的分布由GPC確定。雙峰或多峰意指GPC-SEC痕跡具有多于一個的峰或拐點。拐點是一個點，信號中曲線的第二導(dǎo)數(shù)在該點改變(例如，由負(fù)至正，或反過來)。通常原料聚合物被減粘裂化至范圍優(yōu)選在10～25dg/min的最終MFR，更優(yōu)選14～19dg/min。在本發(fā)明的另一實施方式中，原料聚合物可能不需要過氧化物裂化以增加MFR，只要反應(yīng)器內(nèi)的原料聚合物具有所需的MFR(例如在10～25dg/min范圍內(nèi)和流變特性)。組合物還可以是兩種或更多種丙烯聚合物的擠出混合物，具有或不具有過氧化物裂化步驟，只要滿足關(guān)鍵的熔體流變參數(shù)、結(jié)晶性和等規(guī)度屬性的組合?？捎糜谥苽溆迷诒景l(fā)明纖維和織物中的減粘裂化聚合物的優(yōu)選原料丙烯聚合物通常具有：1.由測試方法部分所述的GPC法測定的Mw為240,000～2,000,000g/mol，優(yōu)選265,000～800,000，更優(yōu)選300,0000～600,000；和/或2.由測試方法部分所述的GPC法測定的Mw/Mn為1～25，優(yōu)選1.6～15，更優(yōu)選2～8，更優(yōu)選3～6；和/或3.由以下測試方法所述的DSC法測定的Tm(二熔，1℃/min升降溫速度，也稱為“Tmp”)為100℃～200℃，優(yōu)選120℃～185℃，優(yōu)選130℃～175℃，更優(yōu)選140℃～170℃，進(jìn)而更優(yōu)選155℃～167℃；和/或；和/或4.由以下測試方法所述的DSC法測定的百分比結(jié)晶率(基于結(jié)晶熱)為20％～80％，優(yōu)選10％～70，更優(yōu)選35％～55％；和/或5.由以下測試方法所述的DSC法確定的玻璃轉(zhuǎn)變溫度(Tg)為-50℃～120℃，優(yōu)選-20℃～100℃，更優(yōu)選-0℃～90℃；和/或6.由以下測試方法所述的DSC法測定的具有0％成核劑的結(jié)晶溫度(Tc，1℃/min升降溫速度，也稱為“Tcp”)為50℃～170℃，優(yōu)選100℃～150℃，更優(yōu)選110℃～145℃，優(yōu)選115℃～135℃；和/或7.由測試方法部分所述的GPC法測定的支化指數(shù)(g’vis)為0.85或更高，優(yōu)選0.90或更高，優(yōu)選0.95或更高，優(yōu)選0.99或更高；和/或8.MFR(ASTM1238，230℃，2.16kg)為0.1～8dg/min，優(yōu)選0.5～5dg/min，更優(yōu)選0.8～3dg/min；和/或9.至少10％的等規(guī)度(例如至少間規(guī)或至少10％同規(guī))。用于本發(fā)明的纖維和織物的原料丙烯均聚物或丙烯共聚物優(yōu)選具有一定程度的同規(guī)性。因此，在本發(fā)明的一個實施方式中，同規(guī)聚丙烯被用作本文的原料丙烯聚合物。類似地，高度同規(guī)聚丙烯可以在另一實施方式中用作原料聚合物。在本發(fā)明的另一實施方式中，原料丙烯聚合物可以具有的由13CNMR(在測試方法部分有述)確定的平均中掃描寬度MRL[由以下Eq.(16)定義]為高于約50，更優(yōu)選高于約80，更優(yōu)選高于約100，更優(yōu)選高于約105。在本發(fā)明的另一實施方式中，用于本文的原料聚合物是間規(guī)的，優(yōu)選高度間規(guī)。如本文所用，“間規(guī)”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少10％的間規(guī)五單元組。如本文所用，“高度間規(guī)”被定義為根據(jù)13C-NMR的分析具有至少60％的間規(guī)五單元組。在本發(fā)明的另一實施方式中，用于本文的原料丙烯聚合物可以包括有規(guī)聚合物(例如全規(guī)聚丙烯或高度全規(guī)聚丙烯)與無規(guī)丙烯聚合物的混合物。無規(guī)聚丙烯被定義為具有少于10％的全規(guī)或間規(guī)五單元組?？捎玫臒o規(guī)聚丙烯通常具有的Mw為10,000～1,000,000g/mol。可用于本文的原料丙烯聚合物包括通過茂金屬催化劑體系生產(chǎn)的那些，包括具有組成分布寬度指數(shù)(CDBI)為60％或更高，優(yōu)選70％或更高，優(yōu)選80％或更高，優(yōu)選90％或更高的那些丙烯聚合物。(CDBI如WO93/03093所述般測定，修改是，忽略具有低于25,000g/mol重均分子量(Mw)的任意部分)。減粘裂化/斷鏈術(shù)語“減粘裂化”和“斷鏈”可替換使用且定義為使用一種或多種自由基引發(fā)劑來增加聚合物熔體流動速率(MFR)的方法。這在US專利6,747,114中有述，其全部內(nèi)容通過引用的方式在此并入?！白杂苫l(fā)劑”定義為具有一個或多個未配對電子的分子碎片。在本說明書的上下文中，當(dāng)用自由基引發(fā)劑例如過氧化物處理原料聚合物或聚合物混合物時，優(yōu)選當(dāng)聚合物處于熔融狀態(tài)，更優(yōu)選處于完全熔融狀態(tài)下時，聚合物進(jìn)行斷鏈。優(yōu)選地，斷鏈?zhǔn)强煽氐?。例如，?dāng)使用自由基引發(fā)劑時，正在處理的聚合物的自由基通過過氧化物的熱分裂而產(chǎn)生。還可以采用其他自由基源例如偶氮化合物、氧或其他化合物。在任何情況下，考慮產(chǎn)生自引發(fā)劑(例如過氧化物)的自由基提取聚合物的丙烯殘基上的叔氫。所得的自由基不成比例成兩個較低分子量鏈，一個具有在末端附近的烯烴且而另一個是飽和聚合物。該工藝能夠繼續(xù)產(chǎn)生連續(xù)較低分子量的聚合物。因此，在適宜的條件下，引發(fā)斷鏈以引起聚合物或聚合物混合物的可控降解。交聯(lián)是可在斷鏈過程中發(fā)生的競爭性過程。在交聯(lián)反應(yīng)中，自由基結(jié)合形成較高分子量的支鏈大分子。最終，該合成反應(yīng)可引起聚合物的硫化。在乙烯和丙烯的共聚物中，交聯(lián)和降解的平衡主要取決于共聚物的組成。由于降解反應(yīng)獨(dú)特地與丙烯殘基相關(guān)，共聚物中較少量的丙烯相對于降解更趨向于交聯(lián)。然而，應(yīng)當(dāng)意識到，分裂和交聯(lián)反應(yīng)并不是互相排斥的。即，即使在降解中，可能發(fā)生一定量的支化。在一些情況下，支化和分裂反應(yīng)是隨機(jī)的且并不引起Mw/Mn的增加。支化量取決于多個變量，首先是反應(yīng)條件，以及聚合物的組成和降解程度。具有較高乙烯量的無規(guī)共聚物應(yīng)該比具有較低乙烯量的那些產(chǎn)生更高水平的支化。因此，降解的速率和程度可以基本與相應(yīng)含量的丙烯和乙烯位點成比例。例如，如果存在太多的乙烯位點，過氧化物或其他自由基引發(fā)劑的使用可能導(dǎo)致交聯(lián)而不是斷鏈，且正被處理的材料將不會降解至較高M(jìn)FR。因此，本發(fā)明的纖維和織物的某些特定實施方式的重要方面涉及用在混合物中的聚合物的相對含量。在原料丙烯聚合物的混合物中，這些降解工藝對于相互獨(dú)立的兩種聚合物而發(fā)生。當(dāng)自由基引發(fā)劑例如過氧化物可以加入聚合物且聚合物處于固體形式時，例如用引發(fā)劑如過氧化物涂覆聚合物小球，引發(fā)劑可以是粉末、液體或其他形式，在這種情況下，當(dāng)引發(fā)劑變得活化時，聚合物被說成被引發(fā)劑“處理”，其通常在高于聚合物熔點的溫度下發(fā)生。然而，優(yōu)選在聚合物成型后但聚合物處于熔融情況下，例如在后聚合工藝中，如當(dāng)將聚合物混合物(其可以包括溶劑)引入脫揮機(jī)(devolatalizer)或擠出機(jī)時(這通常在升高的溫度下發(fā)生)，將自由基引發(fā)劑加入到聚合物。術(shù)語“熔融的”是指當(dāng)聚合物的任何部分熔融時聚合物的情況，包括完全熔融和部分熔融。優(yōu)選地，當(dāng)聚合物溫度高于其熔點時，聚合物通過自由基引發(fā)劑處理。在一個方法中，減粘裂化劑可以是過氧化物，并且在另一實施方式中是有機(jī)過氧化物，其中至少甲基或更高級的烷基或芳基結(jié)合于過氧化物的一個或兩個氧原子。在另一方法中，減粘裂化劑可以是空間位阻的過氧化物，其中與各個氧原子相連的烷基或芳基至少是仲碳，在另一實施方式中是叔碳。空間位阻過氧化物(“減粘裂化劑”)的非限制性實例包括2,5-雙(叔丁基過氧)-2,5-二甲基己烷、2,5-二甲基-2,5-雙-(叔丁基過氧)-己炔-3,4-甲基-4-叔丁基過氧化-2-戊酮、3,6,6,9,9-五甲基-3-(乙基乙酸基)-1,2,4,5-四氧環(huán)壬烷(3,6,6,9,9-pentamethyl-3-(ethylacetate)-1,2,4,5-textraoxycyclononane)和α,α'-雙-(叔丁基過氧)二異丙苯、以及這些的混合物和任何其他仲-或叔-位阻過氧化物。優(yōu)選的過氧化物是2,5-雙(叔丁基過氧)-2,5-二甲基己烷，其還以商品名Luperox101或Trigonox101為人所知。Luperox101或Trigonox101可以以純液體形式或作為礦物油中的母料混合物(例如Trigonox101/礦物油的50/50重量/重量混合物)而供應(yīng)至擠出機(jī)中。另一用作用于聚丙烯的減粘裂化劑的常見過氧化物是二-叔戊基過氧化物，最常見地以商品名DTAP被知曉?；蛘?，自由基引發(fā)劑可以包括偶氮化合物或促發(fā)足以引起本文所述降解的含量的自由基的任何其他化合物或化學(xué)品?？捎糜诒景l(fā)明的纖維和織物的優(yōu)選丙烯聚合物包括已經(jīng)用減粘裂化劑處理從而其MFR增加至少10％，優(yōu)選至少50％，優(yōu)選至少100％，優(yōu)選至少300％，優(yōu)選至少500％，優(yōu)選至少650％的那些。在聚合物是不同丙烯聚合物的混合物的情況下，基于各個混合物組分MFR的對數(shù)加權(quán)混合規(guī)則(Robeson,L.M.,“PolymerBlends”,CarlHanserVerlag,Munich2007,Chapter6,p.368)的平均MFR被用于確定混合物的MFR，且被發(fā)現(xiàn)引起對所研究體系的混合物MFR的極好判斷。例如，對于雙組分體系，ln(混合物的熔體流動速率)＝組分1的重量份數(shù)×ln(組分1的熔體流動速率)+組分2的重量份數(shù)×ln(組分2的熔體流動速率)。在另一實施方式中，減粘裂化的聚合物具有的MFR比用于制備減粘裂化聚合物的原料聚合物高出10～25個單位(dg/min)，優(yōu)選12～22dg/min，優(yōu)選14～19dg/min。添加劑多種添加劑可以結(jié)合入上述用于制備多種用途的纖維和織物的聚合物和聚合物混合物。這樣的添加劑包括，例如，穩(wěn)定劑、抗氧化劑、填料、著色劑、成核劑和助滑添加劑。一級和二級抗氧化劑包括，例如，位阻酚、位阻胺和磷酸酯(鹽)。成核劑包括，例如，苯甲酸鈉、滑石和其他化學(xué)品。此外，還可以采用其他成核劑如Ziegler-Natta烯烴產(chǎn)品或其他高度結(jié)晶的聚合物。其他添加劑例如分散劑例如AcrowaxC也可以包括其中。助滑劑包括，例如，油酸酰胺和芥酸酰胺。也經(jīng)常使用催化劑減活劑，例如，硬脂酸鈣、水滑石、氧化鈣、酸中和劑、以及其他本領(lǐng)域已知的化學(xué)品。其他添加劑可以包括，例如，阻燃劑、增塑劑、固化劑、固化加速劑、硫化延遲劑、加工助劑、增稠劑等等。前述添加劑還可以包括填料和/或增強(qiáng)材料，獨(dú)立加入或結(jié)合入添加劑中。實例包括炭黑、粘土、滑石、碳酸鈣、云母、二氧化硅、硅酸鹽、其組合等等。其他可以采用以增強(qiáng)特性的添加劑包括抗結(jié)塊劑、潤滑劑和成核劑。本文所述的列表并不意在包括可以被本發(fā)明采用的所有類型的添加劑。已知在一些熔紡纖維的制備中，表面活性劑和其他活性劑可以包括在要熔融加工的聚合物中。僅以實例的方式，US專利3,973,068和4,070,218教導(dǎo)將表面活性劑與聚合物混合且然后熔融加工該混合物以形成所需織物的方法。該織物然后進(jìn)行處理以將表面活性劑推至纖維表面。這通常通過在一系列加熱輥上加熱網(wǎng)狀物而得到且經(jīng)常稱為“敷霜”。作為其他實例，US專利4,578,414記載了由包括聚烯烴和一種或多種表面活性劑的組合物形成的可濕性烯烴聚合物纖維。該表面活性劑被描述為敷至纖維表面，在纖維表面，至少一種表面活性劑保持部分包埋在聚合物基體中。在該方面，可濕性的持久性可以經(jīng)由添加劑包的組成和濃度來更好地進(jìn)行控制。此外，Nohr等人的US專利4,923,914教導(dǎo)了表面可分離的、可熔融擠出的適用于經(jīng)熔融擠出加工以形成纖維或膜的熱塑性組合物，該纖維或膜從纖維或膜的中心至其表面具有不同的、遞增的添加劑濃度。該不同的、遞增的濃度賦予所需的特性，例如，對纖維表面的親水性。作為Nohr中的具體實例，采用多種聚硅氧烷提供具有改善的可濕性的聚烯烴纖維無紡網(wǎng)狀物。當(dāng)然，包括在一種或多種組分中的特定活性劑或多種特性活性劑可以按需選擇以賦予或改善纖維的特定表面特性，且由此改變由其制備的織物的特性。多種活化劑或化學(xué)化合物在此之前已被用于賦予或改善多種表面特性，包括但不限于，吸收性、可濕性、抗靜電性、抗菌性、抗真菌性、抗液性(例如酒精或水)等。關(guān)于特定織物的可濕性或吸收性，很多織物天生地僅對特定液體表現(xiàn)出良好的親和性或吸收特性。例如，聚烯烴無紡網(wǎng)狀物已經(jīng)在此之前被用于吸收油或烴類液體。在該方面，聚烯烴無紡擦拭物天生是親脂和疏水的。因此，聚烯烴無紡織物可以以某種方式處理以賦予對水或含水溶液或乳液良好的潤濕特性或吸收性。作為實例，可以熔融加工以賦予纖維改善的可濕性的示例性潤濕劑包括，但不限于，乙氧基化硅酮表面活性劑、乙氧基化烴表面活性劑、乙氧基化氟碳表面活性劑等。此外，可用于使得熔融加工的熱塑性纖維更加親水性的示例性化學(xué)品記載于Weber等人的US專利3,973,068和4,070,218以及Nohr等人的US專利5,696,191中；前述參考文獻(xiàn)的全部內(nèi)容通過引用的方式并入本文。在其他方面，常常需要增加織物對特定液體的阻礙或排斥特性。作為具體實例，在感染控制產(chǎn)品和醫(yī)療用衣物中常常需要提供同時對水和酒精具有良好阻礙或排斥性質(zhì)的織物。在該方面，可以通過將具有所需排斥特性的化學(xué)組合物與熱塑性聚合物樹脂在擠出之前混合，并在之后將混合物熔融加工成一種或多種片段，從而賦予熱塑性纖維更好的防水或防酒精的能力?；钚詣┻w移至聚合組分的表面，由此改變其表面特性。此外，相信暴露在包含顯著水平的活性劑的纖維外表面的組分之間的距離或間隙足夠小，使得活性劑在實際上改變整個纖維的功能特性并由此得到具有所需特性的織物。適用于熔融擠出工藝并改善防酒精性的化學(xué)品組合物包括，但不限于，氟化學(xué)品。示例性的可熔融加工的防液劑包括得自DuPont商標(biāo)名為ZONYL氟化學(xué)品的那些以及得自3M商標(biāo)名為FX-1801的那些。多種適于賦予熱塑性纖維以防酒精性的活性劑被記載于Potts等人的US專利5,145,727、Duchesne等人的US專利4,855,360、Johnson等人的US專利4,863,983、Fitzgerald等人的US專利5,798,402、US專利5,459,188和US專利5,025,052中；前述參考文獻(xiàn)的全部內(nèi)容通過引用的方式并入本文。除防酒精性之外，化學(xué)組合物可以用于類似地改善對其他低表面張力液體的排斥性或阻礙特性。以上添加劑可以用于本發(fā)明的纖維和織物中以賦予以上討論的有益特性。發(fā)明纖維和織物還可以并入加工添加劑或賦形劑的殘基中，例如，用于促進(jìn)或改善聚合物或聚合物混合物的加工的加工油或增塑劑。在纖維和織物的制備中，聚合物組合物和添加劑的混合物可以通過任何保證組分密切混合的步驟進(jìn)行制備。例如，組分的結(jié)合可以通過將組分共同在Carver壓制機(jī)(press)上熔融壓制成為0.5毫米(20毫英寸)的厚度及180℃的溫度，軋制得到的平板，將末端折疊在一起并重復(fù)壓制、軋制和折疊操作10次。密煉機(jī)對溶液或熔融混合特別有用。已發(fā)現(xiàn)在180℃～240℃的溫度在BrabenderPlastogragh中混合1～20分鐘是令人滿意的?？梢杂糜趯⒔M分混合的另一個方法涉及將聚合物在所有組分的流動溫度之上例如180℃，在Banbury密煉機(jī)中混合5分鐘。這些工藝是本領(lǐng)域熟知的且包括單螺桿和雙螺桿混合擠出機(jī)、用于混合低粘度的熔融聚合物流的靜態(tài)混合器、以及撞擊混合器?；旌衔锟梢杂扇魏紊a(chǎn)組分混合物的步驟進(jìn)行制備，例如，干混、熔融混合等。在某些實施方式中，聚合組分的完全混合物由聚合物組分的分散物形態(tài)的均一性表示。熔融混合：通常采用連續(xù)熔融混合設(shè)備。這些工藝是本領(lǐng)域熟知的且包括單和雙螺桿混合擠出機(jī)以及其他機(jī)器和工藝，設(shè)計成使聚合物組分緊密地均質(zhì)化。干混：聚合物和其他組分可以干混并且直接供應(yīng)到纖維或無紡織物加工擠出機(jī)中。干混通過將聚合物和其他組分在干混設(shè)備中結(jié)合來完成。這樣的設(shè)備和工藝是本領(lǐng)域熟知的，且包括轉(zhuǎn)鼓、雙錐混合機(jī)等。在此情況下，類似于熔融混合工藝，聚合物和其他成分在加工擠出機(jī)中熔融并均質(zhì)化。均質(zhì)化的熔融聚合物傳輸至模具或噴絲頭以形成纖維、織物、膜、薄片或成型物品，而不是制備成小球。纖維和織物的形成由聚烯烴及其混合物形成無紡織物通常需要通過擠出并接著凝固或粘合來制備纖維。擠出工序通常通過纖維的機(jī)械或空氣動力學(xué)拉伸完成。本發(fā)明的織物可以通過任何本領(lǐng)域已知的技術(shù)制備。這樣的方法和設(shè)備是熟知的。例如，紡粘無紡織物可以通過GmbH&Co.,Troisdorf,Germany生產(chǎn)的紡粘無紡生產(chǎn)線生產(chǎn)。這利用如US專利4,820,142、EP1340843A1或US專利6,918,750所述的狹縫牽伸技術(shù)。其他有用的方法包括在US2012/0116338A1和US2010/0233928A1中公開的那些。本發(fā)明織物的示例說明性織物克重在5～70gsm的范圍內(nèi)，優(yōu)選5～50gsm，優(yōu)選5～25gsm，更優(yōu)選5～20gsm，特別是5～15gsm，更優(yōu)選7～15gsm，例如12gsm。在某些實施方式中，本發(fā)明織物具有以下的任何一種或多種：定義為MD特定拉伸強(qiáng)度與CD特定拉伸強(qiáng)度之比的拉伸強(qiáng)度各向異性小于約2.7；綜合手感為小于約6.8gr；MD拉伸模量(如本文定義)為小于約35N/5cm/gsm；CD特定拉伸強(qiáng)度為至少1.0N/5cm/gsm，優(yōu)選至少1.1N/5cm/gsm，MD特定拉伸強(qiáng)度為至少2.7N/5cm/gsm，優(yōu)選至少2.9N/5cm/gsm，以及綜合手感為小于約6.8gm力，優(yōu)選小于約6.6gm力，或拉伸模量小于約32N/5cm/gsm，優(yōu)選小于約30N/5cm/gsm；織物拉伸各向異性(如本文定義的MD與CD特定拉伸強(qiáng)度之比)為小于約2.7。在一個有益的實施方式中，無紡織物包括丙烯聚合物的聚丙烯纖維，該丙烯聚合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約14dg/min～約19dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由本文Eq.(8)定義]為約2.5～約6.5；c)流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如以下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約136℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少97～140。在某些優(yōu)選的本發(fā)明織物中，纖維具有的dpf值為0.3～5dpf。本發(fā)明織物的聚丙烯纖維優(yōu)選是單長絲，其優(yōu)選具有的旦尼爾值為0.3～5旦尼爾。本發(fā)明的無紡織物可以包括單層或多層，例如多個無紡布層結(jié)合在一起。本發(fā)明的織物可以是例如紡粘無紡織物或熔噴無紡織物，紡粘無紡織物是特別優(yōu)選的。本發(fā)明的無紡織物用在具有一種或多種其他織物的層壓物中時，其他織物或多種其他織物可以是本發(fā)明的織物或可以是另一織物。本發(fā)明特別提供包括多個本發(fā)明無紡織物的層壓物，如果需要的話，其可以結(jié)合在一起。層壓物可以包括多個選自紡粘無紡織物和熔噴無紡織物的無紡織物，任選地具有一種或多種其他織物?？椢锟梢詥为?dú)使用或與其他織物組合用于各種各樣下文所述的應(yīng)用中。如已提及的，本發(fā)明織物的聚丙烯纖維包括丙烯聚合物，該丙烯聚合物包括至少50mol％的丙烯。優(yōu)選該丙烯聚合物包括至少60mol％，優(yōu)選至少70mol％，更優(yōu)選至少80mol％，例如至少90mol％衍生自丙烯的單元。此外，如果需要，本發(fā)明的織物可以包括丙烯聚合物組合物的纖維，該組合物包括在以上“聚合物組合物”公開的兩種或更多種丙烯聚合物的組合。在某些實施方式中，基于所述無紡織物中纖維的總重量，聚丙烯纖維存在的量為至少50重量％，優(yōu)選至少75重量％，更優(yōu)選至少85重量％。本發(fā)明的織物可以高生產(chǎn)線速度得到而破損發(fā)生率低。例如，在一些實施方式中的織物可以至少400m/min，優(yōu)選至少600m/min，優(yōu)選至少750m/min，例如900m/min的生產(chǎn)線速度獲得。即使在高生產(chǎn)線速度下，可得到良好的可紡性，使得能夠可靠地形成具有最少長絲斷裂的細(xì)長絲。細(xì)旦尼爾纖維本發(fā)明的纖維可以是例如連續(xù)長絲、膨體連續(xù)長絲、以及短絲。本發(fā)明的纖維可以有益地用于無紡織物的制備。使用本發(fā)明纖維制備的無紡織物具有極好的特性，包括在低織物克重下的高強(qiáng)度。本發(fā)明的纖維是具有極好機(jī)械強(qiáng)度的細(xì)纖維，使得可以形成低克重的無紡織物，其盡管是低織物克重，但具有極好的機(jī)械特性。本發(fā)明的纖維優(yōu)選具有的dpf值為0.3～5dpf。在一些實施方式中，纖維可以是紗線，其包括多個dpf值為0.3～5dpf的纖維。在另一實施方式中，纖維可以是0.3～5旦尼爾的單長絲。當(dāng)用于無紡織物中時，優(yōu)選纖維是單長絲。在制備細(xì)旦尼爾纖維的示例性方法中，聚合物熔體經(jīng)由模具中直徑在0.3mm～0.8mm之間的孔(噴絲頭)而擠出。聚合物的低熔體粘度很重要且通過利用所用聚合物的高熔融溫度(230℃～280℃)和高熔體流動速率(例如10g/10min～40g/10min)達(dá)到。相對大的擠出機(jī)通常裝配有歧管以將高輸出的熔融PP分配至2～50(或者8～20)個的一堆噴絲頭。每個噴頭通常裝配有用于調(diào)節(jié)經(jīng)過該噴頭的輸出的單獨(dú)齒輪泵；過濾組合件，由“多孔板(breakerplate)”支撐；以及在頭內(nèi)的噴絲頭板。相同的技術(shù)可以適用于形成紗線。噴絲頭板中孔的數(shù)目決定紗線中單絲的數(shù)目且隨不同的紗線構(gòu)造而進(jìn)行極大變化，但其通常在50～250的范圍內(nèi)?？淄ǔ＞奂蓤A形、環(huán)狀或矩形圖案以有助于冷卻空氣流的良好分配。連續(xù)長絲連續(xù)長絲紗線通常在40旦尼爾～200旦尼爾的范圍內(nèi)(旦尼爾＝克/9000米)。長絲可以在1～20旦尼爾每長絲(dpf)的范圍內(nèi)且該范圍不斷擴(kuò)展。紡紗速度通常在10～10,000m/min(或者800m/min～1500m/min)。示例性方法可以如下進(jìn)行。長絲以3:1或更高的拉伸比下拉伸(一步或兩步拉伸)且纏繞成卷。兩步拉伸使得能夠達(dá)到更高的拉伸比。2,000m/min或更高，或者3,500m/min或更高的卷繞速度是可用的。部分取向的紗線(POY)部分取向的紗線(POY)是直接由纖維紡絲生產(chǎn)的纖維而無需固態(tài)拉伸(如以上提及的連續(xù)長絲)。纖維中分子的取向僅在熔融聚合物離開噴絲頭后的熔融態(tài)進(jìn)行。一旦纖維被固化，幾乎不發(fā)生或不發(fā)生纖維的拉伸且纖維纏繞成卷。POY紗線(與全取向紗線或FOY相反，F(xiàn)OY經(jīng)過了固態(tài)取向并具有更高的拉伸強(qiáng)度和更低的延伸率)趨向于具有更高的延伸率和較低的韌性。膨體連續(xù)長絲膨體連續(xù)長絲(“CF”)制造工藝分為兩個基本類型，一步法和兩步法。例如，在兩步工藝中，未拉伸紗線在低于1,000m/min(3,300ft/min)，通常750m/min下紡絲，且置于卷上。紗線在稱為組織成形機(jī)的機(jī)器上拉伸(通常在兩步中)和“膨化”。卷繞和拉伸速度受到膨化設(shè)備或組織成形設(shè)備的限制而成為2,500m/min(8,200ft/min)或更低。如今常用的工藝是一步紡絲/拉伸/組織成型(SDT)工藝。其與一步CF工藝類似，除膨化設(shè)備是在線的之外。膨化或組織成型改變紗線的外觀，分離長絲并加入足夠溫和的彎曲和折疊以使得紗線顯得更豐滿(更膨化)。短纖維有兩種基本的短纖維制造工藝：傳統(tǒng)的和緊密紡紗。傳統(tǒng)工藝通常涉及兩步：1)生產(chǎn)、實施拋光并卷繞，接著2)拉伸、第二次拋光實施、卷曲并切成短絲。長絲可以在例如0.5dpf至＞70dpf的范圍內(nèi)，(dpf＝旦尼爾每長絲)取決于應(yīng)用而不同。短絲長度可以短至3mm或長至200mm(0.25英寸至8英寸)以適于應(yīng)用。對于多種應(yīng)用，纖維是卷曲的。卷曲通過將落纖過量供應(yīng)至蒸汽加熱的具有一對軋輥的填塞箱。過量供應(yīng)將落纖在箱內(nèi)折疊，在長絲中形成彎曲或卷曲。這些彎曲通過注入箱中的蒸氣而熱定型。熔噴織物熔噴織物是通過將熔融的熱塑性材料經(jīng)多個細(xì)的、通常是環(huán)狀的模具毛細(xì)管以熔融的細(xì)線或長絲擠出至通常為收斂的、通常為熱的和高速的氣體如空氣流中，以使熔融熱塑性材料的長絲變細(xì)形成纖維而形成的纖維。在熔噴工藝中，熔融長絲的直徑通過將使拉伸空氣成為所需尺寸而降低。之后，熔噴纖維通過高速氣流被輸送且沉積在收集面上以形成基本上隨機(jī)噴出的熔噴纖維網(wǎng)。該工藝公開在例如，Buntin等人的US專利3,849,241、Lau的4,526,733和DodgeII等人的5,160,746中公開，全部通過引用的方式在此并入。熔噴纖維可以是連續(xù)或不連續(xù)的且平均直徑通常小于10微米。在常規(guī)的熔噴工藝中，將熔融聚合物提供給置于一對通風(fēng)板之間形成主要空氣噴嘴的模具中。標(biāo)準(zhǔn)的熔噴設(shè)備包括具有沿刀緣的單排毛細(xì)管的模具末端。典型的模具末端具有每線性英寸模具寬度的約30個毛細(xì)管的出孔。模具末端通常是收斂于刀緣的毛細(xì)管所在點的60°楔形塊。多種已知熔噴噴嘴中的通風(fēng)板以凹陷的構(gòu)造安裝，從而模具末端從主要空氣噴嘴后移。然而，某些噴嘴中的通風(fēng)板以沖刷構(gòu)造安裝，在該構(gòu)造中，通風(fēng)板末端與模具末端在同一水平面上；在其他噴嘴中，模具末端處于突出或“伸出”構(gòu)造，從而模具的末端經(jīng)通風(fēng)板的末端延伸。而且，如DodgeII等人的US專利5,160,746中所公開的，多于一個的空氣流可以供應(yīng)用于噴嘴。在熔噴噴嘴的一些已知構(gòu)造中，熱空氣經(jīng)由形成于模具末端各側(cè)的主要空氣噴嘴而供應(yīng)。熱空氣加熱模具并因此防止模具隨著熔融聚合物的離開和冷卻而凍結(jié)。以這樣的方式，防止模具被正在固化的聚合物堵住。熱空氣還將熔體拉伸或變細(xì)成為纖維。也已知其他防止模具凍結(jié)的方案，例如Koenig的US專利5,196,207中詳述的，用加熱的氣體保持貯液器中聚合物的溫度。在環(huán)境溫度之上溫度的次級或急冷空氣已知經(jīng)模具頭而供應(yīng)，如在Haynes等人的US專利6,001,303。第一熱空氣流速率通常為約20～24標(biāo)準(zhǔn)立方尺每分鐘每英寸模具寬度(SCFM/in)。在臨近出口的模具頭中的點，第一空氣壓力通常在5～10磅每平方英寸表壓(psig)。第一空氣溫度通常在約232℃～約315℃，但約398℃的溫度不常見。第一熱空氣流的特定溫度將取決于被拉伸的具體聚合物以及熔噴網(wǎng)狀物中所需的其他特性。在每英寸模具和單位時間的聚合物材料流動量的層面上表述的，聚合物生產(chǎn)量通常為每孔每分鐘0.5～1.25克(ghm)。因此，對于每英寸具有30孔的模具，聚合物生產(chǎn)量通常為約2～5lbs/in/hr(PIH)。而且，為由約5磅每英寸每小時的聚合物熔體輸入來形成熔噴纖維，需要約100磅每英寸每小時的熱空氣以將熔體拉伸或變細(xì)成為非連續(xù)纖維。該拉伸氣體必須加熱至以約204℃～約315℃為順序的溫度以將使模具末端保持合適的熱量。由于必須使用這樣的高溫，大量的熱通常從纖維中除去以使從?？陔x開的纖維急冷或固化。冷的氣體例如空氣已被用于加速熔噴纖維的冷卻和固化。具體而言，在Milligan等人的US專利5,075,068和Gubernick等人的US專利5,080,569中，在相對于纖維延伸方向為交叉流垂直或90°方向上流動的第二空氣已被用于對熔噴纖維急冷并產(chǎn)生較小直徑的纖維。此外，Allen等人的US專利5,607,701使用填充腔室71的較冷加壓急冷空氣并引起纖維的較快的冷卻和固化。在Pall的US專利4,112,159中，冷空氣流被用于使纖維變細(xì)當(dāng)需要其降低纖維的變細(xì)時。通過控制空氣和模具末端的溫度、空氣壓力和聚合物供應(yīng)速率，在熔噴工藝中形成的纖維的直徑可以被調(diào)節(jié)。例如，典型的熔噴聚丙烯纖維具有3～4微米的直徑。冷卻后，收集纖維以形成無紡織物網(wǎng)。具體而言，將纖維收集在成型網(wǎng)狀物上，該網(wǎng)狀物包括置于模具末端下方的移動網(wǎng)篩或傳送帶。為在模具末端的下方為纖維成型、變細(xì)和冷卻提供足夠的空間，在典型的熔噴工藝中需要在聚合物模具末端和網(wǎng)篩頂端之間形成至少約8～12英寸的距離。然而，低至4英寸的成型距離在Lau的US專利4,526,733中有述(下文稱為Lau專利)。如Lau專利的實施例3所述，以比熔融聚合物的溫度冷至少約37℃的變細(xì)空氣流實現(xiàn)較短的成型距離。例如，Lau專利公開了用于在約266℃熔融的聚丙烯的約65℃的變細(xì)空氣的使用，從而使得模具末端和成型傳送帶之間的成型距離為4英寸。Lau專利包含被動空氣間隔36(顯示在Lau專利的圖4中)以隔絕模具末端。在優(yōu)選的實施方式中，熔噴纖維用本文所述的聚合物進(jìn)行生產(chǎn)。在熔噴工藝中，熔融聚合物從擠出機(jī)向特定的熔噴模具移動。隨著熔融長絲離開模具，它們接觸高溫、高速空氣(稱為工藝或主要空氣)。該空氣快速拉伸，并與急冷空氣結(jié)合，使長絲固化。整個纖維形成工藝通常發(fā)生在離噴絲頭7mm(0.25英寸)之內(nèi)。織物通過將長絲直接吹到離噴絲頭200mm～400mm(8英寸～15英寸)的形成絲上而形成。可用于本發(fā)明的熔噴微纖維可以如VanA.Wente，“SuperfineThermoplasticFibers，”IndustrialEngineeringChemistry，vol.48,pp.1342-1346以及VanA.Wente等人的1954年5月25日公開的標(biāo)題為“ManufactureofSuperFineOrganicFibers”的海軍研究實驗室4364號報告所述般進(jìn)行制備。紡粘織物本發(fā)明的特定實施方式涉及紡粘織物。傳統(tǒng)的紡粘工藝在US專利3,825,379、4,813,864、4,405,297、4,208,366和4,334,340中示例說明，出于美國專利實施的目的，全部文獻(xiàn)通過引用的方式在此并入。該紡粘工藝是織物生產(chǎn)領(lǐng)域熟知的一個工藝。通常，連續(xù)纖維被擠出、放在環(huán)形傳送帶上、并然后通常經(jīng)由加熱的壓延輥或粘合劑添加與彼此粘合，并常常與第二層如熔噴層粘合。紡粘法的綜述可以得自L.C.WadsworthandB.C.Goswami,NonwovenFabrics：“SpunbondedandMeltBlownProcesses”proceedingsEightAnnualNonwovensWorkshop,1990年7月30日～8月3日,由TANDEC資助,UniversityofKnoxville,Tennessee。典型的紡粘工藝由連續(xù)長絲擠出、接著拉伸、通過使用某些類型的噴射器的網(wǎng)狀物成型、以及網(wǎng)狀物粘合組成。首先，在本發(fā)明的一個實施方式中，紡粘無紡織物可得自小球型的MFR為10～25dg/min的丙烯基聚合物(或已減粘裂化至MFR為10～25dg/min的丙烯聚合物)。然后將成小球狀的10～25dg/minMFR的丙烯基樹脂供應(yīng)至擠出機(jī)中。在擠出機(jī)中，小球通過熱熔融螺桿同時熔融并推動經(jīng)過系統(tǒng)。在螺桿的末端，紡絲泵用儀表以0.3～1.0克每孔每分鐘的速率測量經(jīng)過濾器到噴絲頭的熔融聚合物，在噴絲頭中熔融聚合物在壓力下由毛細(xì)管擠出。噴絲頭包含數(shù)千個毛細(xì)管，直徑通常測定為0.4～0.6mm。聚合物在高于其熔點約30℃～100℃，通常50～100℃下熔融，以達(dá)到足夠低的用于擠出的熔融粘度。離開噴絲頭的纖維通過冷的高速空氣噴射流進(jìn)行急冷并拉伸成測定的直徑為10～40微米的細(xì)纖維。固化的纖維隨機(jī)地落在移動的傳送帶上以形成本領(lǐng)域已知為網(wǎng)的隨機(jī)網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。在網(wǎng)形成后，該網(wǎng)用本領(lǐng)域已知為熱粘合壓延機(jī)的加熱織物壓延機(jī)進(jìn)行粘合以達(dá)到其最終強(qiáng)度。該壓延機(jī)由兩個加熱的鋼軋輥組成，一個輥是平的且另一個具有突起的點的圖案。該網(wǎng)被輸送至壓延機(jī)，其中通過在約100℃～200℃的粘合溫度下在軋輥之間壓制該網(wǎng)來形成織物。當(dāng)粘合發(fā)生在較寬的溫度范圍內(nèi)時，粘合溫度必須最優(yōu)化以實現(xiàn)具有最大機(jī)械強(qiáng)度的織物。過度粘合，即，在高于最優(yōu)的溫度下粘合，由于纖維的過度熔融，引起纖維在粘合點周圍具有明顯較弱的纖維。這些成為織物中的弱點。不完全粘合，即，在低于最優(yōu)的溫度下粘合，導(dǎo)致纖維和纖維連接處的不充分粘合。最優(yōu)粘合溫度取決于制成纖維的材料的性質(zhì)。本發(fā)明織物的粘合面積，如本領(lǐng)域技術(shù)人員已知，取決于軋輥的表面構(gòu)造，并優(yōu)選10～30％，更優(yōu)選15～30％，特別是15～28％，更特別是17～23％。退火本發(fā)明的另一部分是上述的機(jī)械特性可以通過對聚合物纖維退火而得到。退火通常與機(jī)械取向相結(jié)合。優(yōu)選在工序中采用退火步驟。退火還可以在從纖維制造無紡織物材料之后進(jìn)行。退火部分地釋放伸展的纖維中的內(nèi)應(yīng)力并回復(fù)纖維中混合物的彈性恢復(fù)特性。已經(jīng)示出退火引起結(jié)晶結(jié)構(gòu)的內(nèi)部組織以及無定形和半結(jié)晶相的相對排序的顯著改變。這引起彈性特性的恢復(fù)。聚合物混合物的熱退火通過將聚合物混合物或纖維或織物在室溫到至多160℃，或更優(yōu)選最多130℃之間的溫度保持5分鐘至小于7天之間的時間段而進(jìn)行。典型的退火時間段為在50℃下3天或在100℃下5分鐘。退火時間和溫度可以通過實驗法調(diào)整用于任何特定的混合物組合物。當(dāng)不存在機(jī)械取向下進(jìn)行退火時，后者可以是在需要用來生產(chǎn)彈性材料的纖維上的退火工序(經(jīng)過擠出操作)的一部分。機(jī)械取向可以在使其在缺乏外延力下松弛之前通過聚合物纖維的短時間段的暫時強(qiáng)制延伸來進(jìn)行。取向的聚合物纖維通過將由混合物制得的聚合物纖維或物品在100％～700％的伸展下保持0.1秒至24小時的時間段而獲得。典型的取向是在室溫下進(jìn)行片刻時間的200％伸展。對于取向，在升高溫度(但低于聚合物的結(jié)晶熔點)下將聚合纖維從纖維投料輥繞著以不同表面速度驅(qū)動的兩個軋輥傳遞并最終到達(dá)卷繞輥。最靠近卷繞輥的驅(qū)動軋輥被驅(qū)動成比最靠近投料輥的驅(qū)動軋輥快，從而纖維在驅(qū)動軋輥之間伸展。該組件可以包括在第二軋輥和卷繞輥之間的軋輥以冷卻纖維。第二軋輥和卷繞輥可以以相同的周速驅(qū)動，以將纖維保持在拉伸狀態(tài)。如果不使用補(bǔ)充冷卻，纖維將在卷繞輥上冷卻至環(huán)境溫度。在其他實施方式中，本發(fā)明的無紡織物幾乎需要或不需要后制造加工。在另一實施方式中，本發(fā)明的織物在單步中通過加熱輥(導(dǎo)絲輥)在低拉力的壓延中進(jìn)行退火。根據(jù)最終使用用途的不同，何種技術(shù)是合適的以及工藝參數(shù)中需要何種改變來得到所需的織物性質(zhì)是明顯的。將本文所述的組合物轉(zhuǎn)變成纖維和織物的設(shè)備和方法是本領(lǐng)域已知的，參見例如EP1340843A1。有用的發(fā)明織物可使用用于長絲紡粘網(wǎng)的連續(xù)生產(chǎn)的設(shè)備而得到，該設(shè)備具有噴絲頭、可插入用于冷卻長絲的工序空氣的冷卻腔室、置于噴絲頭和冷卻腔室之間的單體排放裝置、伸展單元以及用于將長絲沉積成紡粘無紡織物的沉積設(shè)備，其中冷卻腔室分為兩個冷卻腔室區(qū)域，其中具有體積流量VM的來自第一冷卻腔室上部區(qū)域的工序空氣可以拉進(jìn)(例如通過真空)至單體排放裝置，該具有體積流量V1的來自第一冷卻腔室上部區(qū)域的工序空氣漏到第二冷卻腔室較低區(qū)域且該體積流量比VM/V1為0.1～0.3，優(yōu)選0.12～0.25。特別優(yōu)選的體積流量比為0.15～0.2VM/V1。流量以m3/s適當(dāng)?shù)販y定。術(shù)語工序空氣具體是指用于長絲冷卻的冷卻空氣。優(yōu)選地，長絲在伸展單元中在空氣動力學(xué)上進(jìn)行伸展。優(yōu)選長絲生成為單組分長絲。原則上也可以產(chǎn)生雙組分長絲或多組分長絲。優(yōu)選具有體積流量V2的工序空氣從第二冷卻腔室較低區(qū)域漏出且從第一冷卻腔室上部區(qū)域漏出的體積流量V1與從第二冷卻腔室較低區(qū)域漏出的體積流量V2的體積流量比(V1/V2)為0～0.5，優(yōu)選0.05～0.5且特別優(yōu)選為0.1～0.45。在一個可能的設(shè)置中，從第二冷卻腔室較低區(qū)域漏出的長絲和從第二冷卻腔室較低區(qū)域逃離的工序空氣被引入伸展單元中。優(yōu)選來自第一冷卻腔室上部區(qū)域的工序空氣以速度v1漏到第二冷卻腔室較低區(qū)域中，該工序空氣從第二冷卻腔室較低區(qū)域以速度v2漏出，且速度比v1/v2為0.2～0.5，優(yōu)選0.25～0.5且優(yōu)選為0.3～0.5。在另一變形中，速度比v1/v2為0.35～0.45且特別地例如0.4。在冷卻腔室和伸展單元之間可以放置中間通路。該從冷卻腔室的出口至伸展單元轉(zhuǎn)變通道入口的中間通道在垂直剖面中呈收斂的楔形。通常，在拉伸通道入口寬度的垂直剖面中，中間通道楔形收斂于轉(zhuǎn)變通道的入口。在本發(fā)明的某些紡粘纖維的制造中，除冷卻腔室中的工序空氣供應(yīng)之外，在冷卻腔室以及冷卻腔室與伸展單元之間的轉(zhuǎn)移區(qū)域范圍內(nèi)沒有空氣供應(yīng)。這樣看來，本發(fā)明以封閉系統(tǒng)工作。優(yōu)選地，在冷卻腔室的區(qū)域中，除冷卻腔室中供應(yīng)工序空氣之外，在中間通道區(qū)域和伸展單元區(qū)域中不從外部供應(yīng)空氣。建議至少一個擴(kuò)散器應(yīng)當(dāng)被布置在伸展單元和貯存設(shè)備之間。該擴(kuò)散器有利地具有朝向發(fā)散部的貯存設(shè)備或具有發(fā)散側(cè)壁的部件。結(jié)果，更易于長絲防止差錯地沉積成不均勻網(wǎng)狀物。優(yōu)選該沉積裝置是環(huán)狀循環(huán)傳送帶。長絲沉積在該傳送帶上以用于紡粘無紡織物且該織物隨后適當(dāng)?shù)貕壕o和/或加固，優(yōu)選該加固發(fā)生在壓延機(jī)中。在用于連續(xù)生產(chǎn)本發(fā)明的紡粘無紡織物的一個合適的工藝中，長絲經(jīng)由噴絲頭進(jìn)行紡絲且將其引導(dǎo)通過單體排放裝置進(jìn)入冷卻腔室，該長絲在冷卻腔室中用工序空氣冷卻，冷卻腔室分為兩個冷卻腔室區(qū)域，并且來自第一冷卻腔室上部區(qū)域的具有體積流量VM的工序空氣可以拉(如通過真空)至單體排放裝置，該來自第一冷卻腔室上部區(qū)域的具有體積流量V1的工序空氣離開第二下冷卻腔室區(qū)域，且該體積流量比VM/V1為0.1～0.3，優(yōu)選0.12～0.25，其中長絲在離開冷卻腔室后被引入伸展單元中，其中長絲在之后被沉積在傳送帶上以用于紡粘無紡織物。在本發(fā)明的無紡織物中的長絲以單組分長絲存在，這在本發(fā)明的范圍之內(nèi)。本發(fā)明的紡粘織物中的長絲被拉伸也在本發(fā)明的范圍之內(nèi)。進(jìn)行長絲的拉伸以得到長絲直徑0.3～5，或者0.3～2旦尼爾，或者0.3～0.9旦尼爾。通常，長絲的長絲直徑小于3旦尼爾，或者小于2.5旦尼爾，或者小于2旦尼爾，或者小于1旦尼爾。在紡粘無紡織物沉積的長絲上測定長絲直徑。在優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，任何本發(fā)明所述的織物(如無紡織物)具有的CD特定拉伸強(qiáng)度(由通過全球戰(zhàn)略伙伴測試(WorldwideStrategicPartnerstest)110.4(5)(WSP110.4(05))測定的力-延伸率曲線的峰值負(fù)載確定)為至少1N/5cm/gsm，優(yōu)選至少1.1N/5cm/gsm，優(yōu)選至少1.2N/5cm。CD特定拉伸強(qiáng)度(N/5cm/gsm)為CD強(qiáng)度(N/5cm)除以織物克重(gsm)(標(biāo)準(zhǔn)化)。在優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，任何本發(fā)明所述的織物(如無紡織物)具有的MD特定拉伸強(qiáng)度(由WSP110.4(05)測定)為至少2.7N/5cm/gsm，優(yōu)選至少2.9N/5cm/gsm，優(yōu)選3.0N/5cm/gsm。MD特定拉伸強(qiáng)度(N/5cm/gsm)為MD強(qiáng)度(N/5cm)除以織物克重(gsm)(標(biāo)準(zhǔn)化)。在優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，任何本發(fā)明所述的織物(如無紡織物)具有的定義為MD與CD的特定拉伸強(qiáng)度之比的拉伸強(qiáng)度各向異性(由WSP110.4(05)測定)為小于約2.7，優(yōu)選小于約2.6，優(yōu)選小于約2.6。在優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，任何本發(fā)明的織物或包含本發(fā)明纖維的其他織物(如無紡織物)具有的綜合手感(如以下測試方法中所述般確定)為小于約6.8gr，優(yōu)選小于約6.6gr，優(yōu)選小于約6.5gr。優(yōu)選本文制備的織物具有的總手覺為小于約6.8gr以及更優(yōu)選小于約6.5gr。在優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，根據(jù)本發(fā)明制備的任何本發(fā)明織物或包含本發(fā)明纖維的其他織物(如無紡織物)具有的MD拉伸模量(如以下測試方法所述般確定)為小于約35N/5cm/gsm，優(yōu)選小于約32N/5cm/gsm，優(yōu)選小于約30N/5cm/gsm。在特別優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，作為本發(fā)明織物和纖維特征的組合物當(dāng)用在織物中時具有良好的可紡性(如上定義)以及杰出的纖維拉伸特性和/或織物拉伸特性(例如，CD特定拉伸強(qiáng)度為至少1.1N/5cm/gsm，MD特定拉伸強(qiáng)度為至少2.7N/5cm/gsm以及綜合手感為小于約6.8gm力或拉伸模量為小于約32N/5cm/gsm)。在特別優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，作為本發(fā)明織物和纖維特征的組合物具有良好的可紡性(如上定義)以及當(dāng)用在織物中時小于約2.7的織物拉伸各向異性(由WSP110.4(05)所確定的MD與CD的特定拉伸強(qiáng)度之比)。在特別優(yōu)選的實施方式中，對于以至少600m/min且更優(yōu)選至少700m/min以及更優(yōu)選至少800m/min的線速度生產(chǎn)的在8～12gsm范圍內(nèi)的織物克重，作為本發(fā)明織物和纖維特征的組合物當(dāng)具有良好的可紡性(如上定義)以及當(dāng)用在織物中時出色的織物拉伸特性(例如，CD特定拉伸強(qiáng)度為至少1.2N/5cm/gsm，MD特定拉伸強(qiáng)度為至少2.9N/5cm/gsm，以及綜合手感為小于約6.6gm力或MD拉伸模量為小于約30N/5cm/gsm)。在特別優(yōu)選的實施方式中，作為本發(fā)明織物和纖維的特征的組合物，特別是當(dāng)制造細(xì)(例如小于18微米或相當(dāng)于小于約2旦尼爾)的纖維時，具有極好的可紡性(例如，穩(wěn)定的制備而沒有斷裂)。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有：1)CD延伸率與CD峰值強(qiáng)度之比為40或更高，當(dāng)以200mm/min的速度和100mm的標(biāo)距(WSP110.4(0.5))測定時，優(yōu)選為45或更高；以及2)CD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0005(X)+1.46(優(yōu)選1.48，優(yōu)選1.5，優(yōu)選1.6)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度，為至少400m/min，規(guī)定CD強(qiáng)度為至少1.0N/5cm/gsm。CD峰值延伸率(也稱為CD延伸率)、和CD峰值強(qiáng)度(也稱為CD強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)確定，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度，除非另有說明。在其他優(yōu)選實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有的CD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0009(X)+1.965(優(yōu)選2.1，優(yōu)選2.3)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度且為至少400m/min。CD強(qiáng)度根據(jù)WSP110.4(05)確定，用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有的CD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0008(X)+1.85(優(yōu)選1.95)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度且為至少400m/min。CD強(qiáng)度根據(jù)WSP110.4(05)確定，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有的MD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0007(X)+2.145(優(yōu)選2.4)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度，且為至少400m/min。MD強(qiáng)度(也稱為MD峰值強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)確定，使用00mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有的MD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0006(X)+2.34(優(yōu)選2.4，優(yōu)選2.5)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度，且為至少400m/min。MD強(qiáng)度(也稱為MD峰值強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)確定，用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)具有的MD強(qiáng)度為YN/5cm/gsm或更高，其中Y＝-0.0007(X)+2.715(優(yōu)選2.8，優(yōu)選2.9)，其中X為織物的生產(chǎn)線速度，且為至少400m/min。MD強(qiáng)度(也稱為MD峰值強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)確定，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。在另一優(yōu)選的實施方式中，用本文所述材料制備的織物(如無紡織物)以至少500m/min(優(yōu)選至少600m/min，至少700m/min，至少800m/min，至少850m/min，至少900m/min)的生產(chǎn)線速度生產(chǎn)。工業(yè)適用性本發(fā)明的纖維和織物對多種紡絲工業(yè)具有廣泛的適用性。例如，本發(fā)明的織物可以用于衛(wèi)生用品的制造。實例包括尿布和女士衛(wèi)生用品。本發(fā)明的織物還可用于醫(yī)療用品。實例包括用于罩袍、日用織品、毛巾、繃帶、儀器包裝、擦拭物、面膜、頭巾和帷簾的醫(yī)療織物。此外，本發(fā)明的織物還可用于消費(fèi)品的制造。實例包括坐套、家用日常紡織品、桌布和車罩。還考慮到，本發(fā)明織物可以組成上述物品的一部分或組分。本發(fā)明的纖維和無紡網(wǎng)狀物可以形成織物、服裝、衣服、醫(yī)療服裝、手術(shù)袍、外科帷簾、尿布、訓(xùn)練褲、衛(wèi)生巾、衛(wèi)生護(hù)墊、失禁穿戴物、床褥、袋子、包裝材料、包裹、泳裝、體液不可滲透的背膠、體液不可滲透層、體液可滲透層、體液可滲透罩、吸收劑、面巾紙、無紡復(fù)合材料、襯墊、襯布、擦洗墊、面膜、口罩、空氣過濾器、真空袋、油和化學(xué)品泄漏吸附劑、隔熱物、急救敷料、醫(yī)用外罩、纖維填塞物、外衣、床上被子填充物、家具腳墊、過濾介質(zhì)、擦洗墊、擦拭材料、襪子、汽車座椅、軟墊家具、地毯、地毯墊面、過濾介質(zhì)、一次性擦拭物、尿布外殼材料、園藝織物、土工膜、土工織物、麻袋、呼吸紙、防潮層、透氣布料、信封、防竄改織物、保護(hù)性包裝和杯墊。在優(yōu)選的實施方式中，本發(fā)明的組合物可以用于一次性尿布和衛(wèi)生巾底層構(gòu)造，包括：嬰兒尿布腿部彈性部分、尿布魔術(shù)貼、尿布立體護(hù)圍、尿布底層構(gòu)造、尿布芯的穩(wěn)定、尿布液體傳輸層、尿布外部覆蓋疊層、尿布松緊褲口疊層、女性衛(wèi)生巾芯的穩(wěn)定、女性衛(wèi)生巾的膠粘帶。尿布可以是多種合適的形狀。例如，尿布可以整體上具有矩形、T形或約為砂漏形。可以包含在含有本文所述組合物的尿布中的其他合適組分包括本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的腰貼等。適合與包括適用于尿布的其他組分的本發(fā)明結(jié)合使用的尿布構(gòu)造的實例在Meyer等人的US專利4,798,603、Bemardin的US專利5,176,668、Bruemmer等人的US專利5,176,672、Proxmire等人的US專利5,192,606以及Hanson等人的US專利5,509,915中有述，其各個通過引用的方式全部在此并入。優(yōu)選地，包括本發(fā)明的纖維和無紡織物的尿布的多種組分采用多種類型的合適附著手段而裝配在一起，附著手段為例如粘附結(jié)合、超聲結(jié)合、熱點結(jié)合或其組合。在所示的實施方式中，例如，頂層和底層可以彼此裝配以及裝配到具有粘合劑管線的液體保持結(jié)構(gòu)，粘合劑為例如熱熔壓敏粘合劑。在另一實施方式中，本發(fā)明的纖維或無紡織物用于訓(xùn)練褲中。用于構(gòu)建訓(xùn)練褲的多種材料和方法在2000年6月29日公布的A.Fletcher等人的PCT專利申請WO00/37009、1990年7月10日授權(quán)的VanGompel等人的US專利4,940,464、1998年6月16日授權(quán)的Brandon等人的US專利5,766,389、以及2003年11月11日授權(quán)的Olson等人的US專利6,645,190中公開，其各個通過引用的方式全部并入本文。在另一實施方式中，本發(fā)明涉及纖維和織物，包括：1.一種包括至少50mol％丙烯的丙烯聚合物組合物，該聚合物組合物具有：a)熔體流動速率(MFR，ASTM1238，230℃，2.16kg)為約10dg/min～約21.5dg/min；b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由以下Eq.(8)定義]為約1.5～約28；c)在流動下的結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(由SAOS流變學(xué)確定，1℃/min，如以下所述，其中該聚合物中存在有0wt％的成核劑)為至少約131℃；以及d)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高；以及e)任選地，190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切tanδ[由以下Eq.(2)定義]為約10～約70。2.根據(jù)段1的丙烯聚合物組合物，其中組合物包括兩種或更多種丙烯聚合物的組合。3.根據(jù)段1或2的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的190℃下無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1為1.2～4.5。4.根據(jù)段1、2或3的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3為6～13。5.根據(jù)段1、2、3或4的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的在190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4為1.5～20。6.根據(jù)段1～5中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的Tmp(二熔，1℃/min)為120℃或更高。7.根據(jù)段1～6中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的百分比結(jié)晶率為20～80％。8.根據(jù)段1～7中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的玻璃轉(zhuǎn)變溫度Tg為-50℃～120℃。9.根據(jù)段1～8中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的結(jié)晶溫度Tc(1℃/min)為15～150℃。10.根據(jù)段1～9中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的支化指數(shù)(g’vis)為0.85或更高。11.根據(jù)段1～10中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物包括Mw/Mn為1～7和/或Mz/Mw為1.5～2.5的丙烯聚合物。12.根據(jù)段1～11中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的Tc,rheol為135℃或更高。13.根據(jù)段1～12中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的Tmp(10℃每分鐘)為120℃或更高且Tcp(1℃每分鐘)為125℃或更高。14.根據(jù)段1～13中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的過冷卻參數(shù)SPC(1℃每分鐘)為-11℃或更低且SPC(10℃每分鐘)為-1℃或更低。15.根據(jù)段1～14中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的Tmp(1℃每分鐘)為140℃或更高且190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1為1.2～4.6。16.根據(jù)段1～15中任一項的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物組合物具有的Tcp(1℃每分鐘)為125℃或更高或者Tcp(10℃每分鐘)為115℃或更高，且190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)指數(shù)R4為1.50～20。17.一種包括丙烯聚合物的丙烯聚合物組合物，該丙烯聚合物具有：1)MFR在約10dg/min～約21.5dg/min的范圍內(nèi)；以及2)a)190℃下的無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1[由Eq.(7)定義]為約1.2～約4.5；或者b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由Eq.(8)定義]為約1.5～約28；或者c)190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3[由Eq.(9)定義]為約6～約13；或者d)190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由Eq.(10)定義]為約1.5～約20；或者e)190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切(tanδ)[由Eq.(2)定義]為約14～約70；或者f)190℃下在500s-1剪切速率下的應(yīng)力比(SR)[由Eq(6)定義]為約3.1～約6.1；以及3)a)具有0％成核劑的流動下結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)由SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約131℃或更高；或者b)具有0％成核劑的Tcp(由DSC在1℃每分鐘的冷卻速率下測定)為至少約125℃或更高；或者c)具有0％成核劑的Tcp(由DSC在10℃每分鐘的冷卻速率下測定)為至少約117℃或更高；或者d)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(由DSC在10℃/min的加熱和冷卻速率下測定)為低于約-2℃；或者e)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(由DSC在1℃/min的加熱和冷卻速率下測定)為低于約-13℃；以及4)a)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約97或更高；或者b)每10,000個單體的缺陷總數(shù)(立體的和區(qū)域的)為小于約103。18.根據(jù)段17的丙烯聚合物組合物，其中丙烯聚合物具有：1)MFR在約14dg/min～約19dg/min的范圍內(nèi)；以及2)a)190℃下無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1[由Eq.(7)定義]為約2.0～約3.0；或者b)190℃下的無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2[由Eq.(8)定義]為約2.5～約6.5；或者c)190℃下的無量綱剪切變稀指數(shù)R3[由Eq.(9)定義]為約7.0～約10.0；或者d)190℃下的無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4[由Eq.(10)定義]為約2.0～約6.0；或者e)190℃下在0.1rad/s的角頻率下的損耗角正切(tanδ)[由Eq.(2)定義]為約35～約65；或者f)190℃下在500s-1剪切速率下的應(yīng)力比(SR)[由Eq.(6)定義]為約3.3～約4.0；以及3)a)具有0％成核劑的流動下結(jié)晶起始溫度Tc,rheol(經(jīng)由SAOS流變學(xué)，1℃/min)為至少約134℃或更高；或者b)具有0％成核劑的Tcp(由DSC在1℃每分鐘的冷卻速率下測定)為至少約133℃或更高；或者c)具有0％成核劑的Tcp(由DSC在10℃每分鐘的冷卻速率下測定)為至少約123℃或更高；或者d)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(由DSC在10℃/min的加熱和冷卻速率下測定)為低于約-3.5℃；或者e)具有0％成核劑的過冷參數(shù)SCP(由DSC在1℃/min的加熱和冷卻速率下測定)為低于約-17.0℃；以及4)a)由13CNMR確定的平均中掃描寬度為至少約100或更高；或者b)每10,000個單體的缺陷總數(shù)(立體的和區(qū)域的)為小于約100。19.根據(jù)段1～18中任一項的組合物，其中丙烯聚合物未被減粘裂化。20.根據(jù)段1～19中任一項的組合物，其中丙烯聚合物已被減粘裂化。21.根據(jù)段1～20中任一項的組合物，其具有的1％割線撓曲模量為約190kpsi或更高。22.根據(jù)段1～21中任一項的組合物，其具有拉伸屈服強(qiáng)度為約4,700psi或更高。23.根據(jù)段1～22中任一項的組合物，其具有的在66psi下的熱變形溫度為95℃或更高。24.一種混合物，包括1)具有22dg/min或更高(優(yōu)選20～30dg/min，優(yōu)選22～28dg/min，優(yōu)選約25dg/min)的MFR的均聚聚丙烯以及2)段1～23中任一項的組合物。25.段24的混合物，其中具有22dg/min或更高的MFR的均聚聚丙烯以基于混合物重量的99wt％～1wt％存在(優(yōu)選95wt％～50wt％，優(yōu)選95wt％～75wt％)，且段1～22中任一項的組合物以基于混合物重量的1wt％～99wt％存在，優(yōu)選5wt％～50wt％，優(yōu)選5wt％～25wt％。26.一種包括段1～25中任一項的組合物或混合物的尿布。測試方法熔體流動速率(MFR)，定義為每10分鐘的聚合物gr(g/10min或其對等單位dg/min)，根據(jù)ASTMD1238(2.16kg，230℃)測定。小角度振蕩剪切(SAOS)頻率掃描熔體流變學(xué)實驗在190℃下實施，采用在MCR301控制應(yīng)變/應(yīng)力流變儀(AntonPaarGmbH)上的25mm圓錐(1°)和板構(gòu)造。樣品測試盤(直徑25mm，厚度1mm)用Schwabenthan實驗室壓制機(jī)(200T)經(jīng)由190℃下小球(如果必要，其可以由纖維樣品進(jìn)行制備)的壓縮成型進(jìn)行制備。典型的樣品制備循環(huán)是1分鐘無壓接以1.5分鐘加壓(50巴)以及之后在5分鐘內(nèi)在水冷板之間冷卻。樣品首先在190℃下平衡13分鐘以除去任何在先的熱和結(jié)晶史。接著從500rad/s至0.0232rad/s實施角頻率掃描，采用6點/10個以及落在由應(yīng)變掃描實驗確定的線性粘彈性區(qū)域中的10％的應(yīng)變值。所有實驗在氮?dú)夥障聦嵤┮詫⒘髯儗W(xué)測試中樣品的降解降至最低。出于本發(fā)明及其權(quán)利要求的目的，零剪切速率粘度η0如下由頻率依賴存儲(G’)和損耗(G”)動態(tài)模量以及基于線性回歸的離散松弛譜圖法進(jìn)行定義(如在Bird,R.B.,C.F.,Curtiss,R.C.Armstrong,andO.Hassager,DynamicsofPolymericLiquids,第二版,(Wiley,NewYork,1987),Vol.1.以及Doufas,A.K.,Rice,L.,Thurston,W.,“ShearandExtensionalRheologyofPolypropyleneMelts:ExperimentalandModelingStudies”,J.Rheology55,95～126(2011)中所討論的)：其中M是離散松弛模式的數(shù)目，其取決于實驗角頻率的范圍，如Bird等人(1987)中所概述的，λj是離散譜圖的離散松弛時間且Gj是相應(yīng)的剪切模量。在終末區(qū)(即，G’與ω2成比例且G”與ω成比例)未達(dá)到實驗頻率范圍內(nèi)因此復(fù)數(shù)粘度︱η*︱未達(dá)到平穩(wěn)值的組合物的情況下，η0應(yīng)當(dāng)經(jīng)由熔體蠕變實驗進(jìn)行測定，該實驗在Macosko(C.W.,RheologyPrinciples,MeasurementsandApplications(Wiley-VCH,NewYork,1994)和Ansari等人(Ansari,M.,S.Hatzikiriakos,A.Sukhadia,D.Rohlfing,“RheologyofZiegler-NattaandMetalloceneHigh-DensityPolyethylenes:BroadMolecularWeightDistributionEffects”,Rheol.Acta50,17-27,2011)中討論。在所有呈現(xiàn)在本發(fā)明的實施例中，使用用于確定零剪切速率粘度η0的Eq.(1)。由存儲(G’)和損耗(G”)動態(tài)模量[Macosko,C.W.,RheologyPrinciples,MeasurementsandApplications(Wiley-VCH,NewYork,1994)]，損耗角正切(tanδ)被定義為：損耗角正切tanδ，特別是在低角頻率(例如0.1rad/s)下，是對熔體彈性的測量且涉及組合物的分子特性(例如短鏈和長鏈的分布、分子纏結(jié)的密度、鏈支化等)。在本發(fā)明中，在恒定剪切速率的穩(wěn)態(tài)剪切流下的第一法向應(yīng)力差(N1)被確定為動態(tài)模量、G’和G”的函數(shù)，如下[Laun,H.M.,“Predictionofelasticstrainsofpolymermeltsinshearandelongation,”J.Rheol.30459-501(1986)]：對于其中G’和G”是指角頻率ω，SAOS和穩(wěn)態(tài)剪切實驗的溫度都是相同，N。Eq.(3)在此是指“Laun規(guī)則”。在本發(fā)明中，穩(wěn)態(tài)剪切應(yīng)力τyx由復(fù)數(shù)粘度︱η*︱的范數(shù)(norm)根據(jù)Cox-Merz規(guī)則計算[Cox,W.P.andE.H.Merz,“Correlationofdynamicandsteadyflowviscosities,”J.Polym.Sci.28,619-621(1958)]：對于其中復(fù)數(shù)粘度的范數(shù)由G’和G”計算，作為如下頻率ω的函數(shù)[Macosko,C.W.,RheologyPrinciples,MeasurementsandApplications(Wiley-VCH,NewYork,1994)]:應(yīng)力比(SR)如下定義：在ShearandExtensionalRheologyofPolypropyleneMelts:ExperimentalandModelingStudies,Doufas等人，J.Rheol.的55,95(2011)中，Cox-Merz[CoxandMerz(1957)]和Laun[Laun(1986)]規(guī)則的適用性已針對多種聚丙烯體系進(jìn)行證實?；谝陨狭髯儗W(xué)特性，多個流變學(xué)指數(shù)被定義為與以下組合物的分子特性有關(guān)：無量綱應(yīng)力比指數(shù)R1：R1＝(SR(500s-1)ηo)/2040(7)其中η0[Eq.(1)]單位為Pas。無量綱應(yīng)力比/損耗角正切指數(shù)R2：其中η0[Eq.(1)]為Pas。無量綱剪切變稀指數(shù)R3其中穩(wěn)態(tài)剪切粘度η(500s-1)由Eq.(5)并用Cox-Merz規(guī)則[Cox,W.P.andE.H.Merz,“Correlationofdynamicandsteadyflowviscosities,”J.Polym.Sci.28,619-621(1958)]計算。無量綱損耗角正切/彈性指數(shù)R4其中η0[Eq(1)]單位是Pas。如所述的，在低角頻率(例如0.1rad/s)下的損耗角正切tanδ對分子結(jié)構(gòu)敏感且與熔體最長松弛時間以及蠕變相關(guān)特性(例如穩(wěn)態(tài)蠕變?nèi)崃亢涂墒栈氐娜渥內(nèi)崃?相關(guān)(C.W.Macosko,RheologyPrinciples,MeasurementsandApplications(Wiley-VCH,NewYork,1994)。因此，組合物固有的流變學(xué)指數(shù)，例如在等式(7)～(8)、(10)中定義的，原則上可以以最長松弛時間和熔體蠕變特性表達(dá)。經(jīng)由SAOS流變學(xué)的結(jié)晶：經(jīng)由SAOS流變學(xué)監(jiān)視結(jié)晶，其中樣品從熔融狀態(tài)(190℃)以固定的冷卻速率冷卻，采用ARES2001(TA設(shè)備)控制的應(yīng)變流變儀上的25mm平行板構(gòu)造。樣品測試盤(直徑25mm，厚度2.5mm)用Carver實驗室用壓制機(jī)在190℃下制造。使樣品在無壓力下靜置約3分鐘以熔融并然后在壓力下保持3分鐘以使樣品壓縮成型。該盤初始為約2.5mm厚，然而在樣品從平行板上修剪下來后，采用板之間的1.9mm的間隔。在SAOS測試中考慮工具的熱膨脹以在整個測試中保持恒定的間隔。樣品首先從室溫加熱至190℃。樣品在190℃(熔融狀態(tài))平衡15分鐘以消除任何在先的熱和結(jié)晶史。溫度可再現(xiàn)地控制在±0.5℃內(nèi)。然后樣品從190℃以1℃/min的恒定冷卻速率和1rad/s的角頻率冷卻，使用落在線性粘彈區(qū)域的1％應(yīng)變。為終止實驗，采用最大的扭距標(biāo)準(zhǔn)。在流變測試中在結(jié)晶開始時，當(dāng)?shù)竭_(dá)最大扭距時設(shè)備變?yōu)槌?fù)荷狀態(tài)且測試自動地停止。所有實驗在氮?dú)夥障聦嵤┮栽诹髯儗W(xué)測試中的樣品的任意降解降至最低。通過復(fù)數(shù)粘度的急劇/突然的增加和損耗角正切tanδ的急劇/突然的(階梯狀)降低(即，復(fù)數(shù)粘度對溫度以及損耗角正切對溫度的圖描述出由于結(jié)晶的發(fā)生，流變特性的突然改變的瓶頸狀區(qū)域)來觀察結(jié)晶?！敖?jīng)由流變學(xué)的起始結(jié)晶溫度”Tc,rheol，被定義為觀察到復(fù)數(shù)粘度急劇(即，瓶頸狀)增加以及同時tanδ的急劇降低時的溫度。Tc,rheol的可再現(xiàn)性在±1℃內(nèi)。作為溫度的函數(shù)的復(fù)數(shù)模量和動態(tài)模量的可再現(xiàn)性在3％之內(nèi)。差示量熱掃描(DSC)峰值結(jié)晶溫度(Tcp)、峰值熔融溫度(Tmp)和融合熱(ΔHf)通過采用DSCQ200(TA設(shè)備)單元在小球樣品上的差示量熱掃描法(DSC)進(jìn)行測定。DSC用四種標(biāo)準(zhǔn)物(錫、銦、環(huán)己烷和水)進(jìn)行溫度校準(zhǔn)。銦的熱流(28.46J/g)被用于校準(zhǔn)熱流信號。3～5mg的聚合物樣品，通常以小球形式，被密封在標(biāo)準(zhǔn)的具有平蓋子的鋁盤中并在室溫下裝載到設(shè)備中。在確定對應(yīng)1℃/min冷卻和加熱速率的Tcp和Tmp的情況下，采用如下步驟。樣品首先在25℃平衡并隨后使用20℃/min的加熱速率加熱至200℃(第一次加熱)。樣品在200℃保持5分鐘以消除任何在先的熱和結(jié)晶史。然后樣品以1℃/min的恒定冷卻速率冷卻至95℃(第一次冷卻)。樣品在以1℃/min的恒定加熱速率加熱至200℃之前(第二次加熱)，在95℃等溫保持5分鐘。結(jié)晶(第一次冷卻)的放熱峰用TAUniversalAnalysis軟件分析并確定對應(yīng)于1℃/min冷卻速度的峰值結(jié)晶溫度(Tcp)。熔融(第二次加熱)的吸熱峰也用TAUniversalAnalysis軟件分析并確定對應(yīng)于1℃/min冷卻速率的峰值熔融溫度(Tmp)。在確定對應(yīng)于10℃/min冷卻和加熱速率的Tcp和Tmp的情況下，采用如下步驟。樣品首先在25℃平衡并隨后用10℃/min的加熱速率加熱至200℃(第一次加熱)。樣品在200℃下保持10分鐘以消除任何在先的熱和結(jié)晶史。然后樣品以10℃/min的恒定冷卻速率冷卻至25℃(第一次冷卻)。在以10℃/min的恒定加熱速率加熱至200℃之前(第二次加熱)，樣品在25℃/min下等溫地保持10分鐘。結(jié)晶(第一次冷卻)的放熱峰用TAUniversalAnalysis軟件分析并確定對應(yīng)于10℃/min冷卻速率的峰值結(jié)晶溫度(Tcp)。熔融(第二次加熱)的吸熱峰也用TAUniversalAnalysis軟件分析并確定對應(yīng)于10℃/min加熱速率的峰值熔融溫度(Tmp)。在確定結(jié)晶和熔融峰值溫度的任一方法中，分別在第二(冷卻)和第三(加熱)循環(huán)中總是保持相同的冷卻和加熱溫度(1℃/min或10℃/min)。例如，在Tmp與其相關(guān)加熱速率一起列出的情況下，表明前述循環(huán)的冷卻速率與加熱循環(huán)為同一速率。百分比結(jié)晶度(X％)用公式：[DSC曲線下的面積(J/g)/H°(J/g)]*100計算，其中DSC曲線下面積在這里是指第一冷卻周期且H°是對于主要單體組分的均聚物的融合熱。這些H°的值得自PolymerHandbook，第四版，JohnwileyandSons出版，NewYork1999。除290J/g的值被用作100％結(jié)晶聚乙烯的融合平衡熱(H°)外，140J/g的值被用作100％結(jié)晶聚丁烯的融合平衡熱(H°)，且207J/g的值(H°)被用作100％結(jié)晶聚丙烯的融合熱。在本發(fā)明中，由DSC(在1℃/min或10℃/min的溫度升降速率下)測定的熔融和結(jié)晶峰值溫度之間的差(Tmp-Tcp)被稱為“過冷范圍”并以℃表示。“過冷界限”SCL根據(jù)US7,807,769和US2010/0113718定義如下：SCL＝0.907Tmp-99.64(11)其中Tmp和SCL以℃表示。US專利7,807,769和美國專利申請公開2010/0113718用對應(yīng)于10℃/min加熱速率(第二次加熱)的Tmp定義SCL，然而在本發(fā)明中，Eq.(11)還被用于定義在1℃/min升溫速率(第二次加熱)下的SCL。稱為“過冷參數(shù)”SCP的以下參數(shù)在此定義如下：SCP＝Tmp-Tcp-SCL(12)其中在Eq.(12)右手邊的所有參數(shù)以℃表示且指代所表示的1℃/min或10℃/min的溫度升降速率。在Eq.(12)中，SCL由Eq.(11)計算。通過凝膠滲透色譜儀(GPC)測量的分子量(Mw、Mn、Mz和Mv)分子量分布用也稱為體積排阻色譜法(SEC)的凝膠滲透色譜儀(GPC)描述特征。分子量(重均分子量Mw、數(shù)均分子量Mn、Z均分子量Mz以及粘均分子量Mv)用裝配有差示折光率檢測器(DRI)的高溫凝膠滲透色譜進(jìn)行確定。測試步驟中的實驗細(xì)節(jié)記載于T.Sun,P.Brant,R.R.ChanceandW.W.Graessley,Macromolecules,Volume34,Number19,6812-6820(2001)和US專利7,807,769。采用具有三重檢測和三個PolymerLaboratoriesPLgel10微米混合B柱的PolymerLaboratoriesPL-GPC-220高溫SEC系統(tǒng)。三個檢測器順序是：首先是WyattDAWN“EOS”MALLS18角激光散射檢測器，接著是DRI檢測器且最后是差示粘度計檢測器。檢測器輸出信號收集在Wyatt’sASTRA軟件中并用GPC分析程序分析。詳細(xì)的GPC條件列在US7,807,769的表8中。用于數(shù)據(jù)分析的理論基礎(chǔ)也可以在US7,807,769中找到。采用0.5cm3/min的額定流量和300mL的額定注射體積。多個傳輸管線、柱和示差折光儀(DRI檢測器、主要用于確定洗脫液的濃度)包含在145℃的烘箱中。標(biāo)準(zhǔn)物和樣品在抑制的TCB(1,2,4-三氯苯)溶劑中制備。四種NBS聚乙烯(PE)標(biāo)準(zhǔn)物用于校準(zhǔn)GPC。PE標(biāo)準(zhǔn)物為NIST1482a、NIST1483a；NIST1484a(窄PE標(biāo)準(zhǔn)物)和NIST1475a(寬PE標(biāo)準(zhǔn)物)。準(zhǔn)確稱量樣品并將其稀釋成～1.5mg/mL濃度并記錄。將標(biāo)準(zhǔn)物和樣品在160℃下放置于PLLabs260加熱器/振蕩器上2小時。它們經(jīng)由2.0微米的鋼濾杯過濾然后進(jìn)行分析。支化指數(shù)(g’vis)用SEC-DRI-LS-VIS法(對于g’，記載于US7,807,769的37頁)計算如下。樣品的平均特性粘度[η]avg通過如下計算：其中對色譜片i在積分限制間求和。支化指數(shù)g’vis定義為：其中，出于本發(fā)明及其權(quán)利要求的目的，對于線性乙烯聚合物為α＝0.695且k＝0.000579，對于線性丙烯聚合物為α＝0.705且k＝0.0002288，且對于線性丁烯聚合物為α＝0.695且k＝0.000179。Eq.(12)的分母代表線性聚合物的計算出的理論特性粘度。Mv是基于由LS分析確定的分子量的粘均分子量。通過13CNMR確定等規(guī)度碳NMR譜圖被用于測定聚丙烯中的內(nèi)消旋五單元組、立體和區(qū)域缺陷濃度。碳NMR譜在具有至少100MHz的13C頻率的瓦里安色譜儀上用10-mm寬頻帶探針獲得。樣品在1,1,2,2-四氯乙烷-d2(TCE)中制備。在140℃下實施樣品的制備(聚合物溶解)，其中將0.25克的聚合物溶解在合適量的溶劑中以得到最終3ml的聚合物溶液。為對化學(xué)位移分辨率最優(yōu)化，該樣品不使用乙酰丙酮鉻松弛劑進(jìn)行制備。用于立體缺陷(作為立體五單元組給出)的化學(xué)位移標(biāo)定可以在文獻(xiàn)[L.Resconi,L.Cavallo,A.Fait,andF.Piemontesi,Chem.Rev.2000,100,pages1253-1345]中找到。立體五單元組(例如，mmmm、mmmr、mrm等)可以適當(dāng)加和以給出立體三單元組分布(mm、mr和rr)和摩爾百分比二單元組(m和r)。三種類型的區(qū)域缺陷進(jìn)行定量：2,1-赤式、2,1-蘇式和3,1-嵌入式(insertion)。這些的結(jié)構(gòu)和峰值標(biāo)定也在Resconi等人的參考文獻(xiàn)中給出。所有區(qū)域缺陷(標(biāo)點法(punctuation))的濃度以每10,000個單體單元的區(qū)域缺陷數(shù)目(DR)給出。因此，立體缺陷的濃度(標(biāo)點法)以10,000個單體單元的立體缺陷數(shù)目(DS)給出。每10,000個單體的缺陷總數(shù)(Dtotal)計算為：Dtotal＝DS+DR(15)平均中掃描寬度(MRL)代表基于10,000個丙烯單體在缺陷(立體的和區(qū)域的)之間的丙烯單元總數(shù)(平均)，且計算如下：本發(fā)明中MRL的定義[Eq.(16)]基于得自于在非規(guī)整形式(立體和區(qū)域缺陷)中發(fā)生的丙烯嵌入的結(jié)構(gòu)鏈標(biāo)點(punctuation)或缺陷的數(shù)目。這不包括由于共聚單體(例如聚丙烯無規(guī)共聚物中的乙烯)的存在所引起的標(biāo)點。區(qū)域缺陷各自造成碳NMR譜圖中的多重峰，且這些均被積分和平均(至其從譜圖中其他峰分離的程度)，以改善測量準(zhǔn)確度。用于分析的解析共振的化學(xué)位移補(bǔ)償在US7,807,769中列于表格中。對各個缺陷的平均積分除以主丙烯信號之一(CH3、CH、CH2)的積分并乘以10,000以確定每10,000個單體的缺陷濃度。膨體物理特性測定撓曲模量(1％割線撓曲模量)根據(jù)ASTMD790A進(jìn)行測定，使用Instron機(jī)器，采用1.27mm/min(0.05in/min)的十字頭速度以及50.8mm(2.0in)的支點跨距。拉伸特性如拉伸屈服強(qiáng)度(在此稱為屈服應(yīng)力)以及屈服伸長(在此也稱為屈服應(yīng)變)根據(jù)ASTMD638測定，采用Instron機(jī)器，以50.8mm/min(2.0in/min)的十字頭速度和50.8mm(2.0in)的標(biāo)距。熱變形溫度(HDT)根據(jù)ASTMD648測定，采用指定的0.45MPa(66psi)或1.8MPa(264psi)的負(fù)載。POY纖維測試以克每9000m紗線表示的POY纖維的總旦尼爾通過確定90m紗線的重量而測量，紗線用AlfredSuterCo.的旦尼爾輪卷繞在纖維芯。每長絲的平均旦尼爾(pdf)定義為相對于一定數(shù)目長絲(72)的所測定紗線旦尼爾。在測定的dpf與如下由每孔的物質(zhì)生產(chǎn)量和卷繞速度計算的dpf之間發(fā)現(xiàn)極好的一致性：用TextechnoStatimatTMM單元實施POY纖維的拉伸測試，該單元是基于微處理器的機(jī)器，其測試紗線和纖維的強(qiáng)度和延伸率。采用的設(shè)備具體是裝配有使用Microsoft操作系統(tǒng)的FPAM0210E軟件的StatimatM，S/N23523，CRE型。對于所有測試，標(biāo)距為100mm且伸展速度為1270mm/min。無紡織物測試織物克重定義為單位面積的織物質(zhì)量，通過稱量3個12”×12”織物片進(jìn)行測定并以g/m2(gsm)表述的平均值進(jìn)行報告。纖維厚度表述為“旦尼爾”或等同地為“旦尼爾每長絲(dpf)”并且是本領(lǐng)域已知的每9000米纖維的重量克數(shù)。纖維直徑和dpf在本發(fā)明中涉及，根據(jù)以下基于紡絲工藝的定義和質(zhì)量平衡的等式：其中d是單位為微米的單纖維直徑并且是纖維密度(本發(fā)明中對聚丙烯采取900kg/m3)。分離纖維，使用以下方法測定其直徑(厚度)：用鋒利的雙刃刀片從較大樣品上仔細(xì)地切下一部分紡粘纖維(在進(jìn)入熱粘合步驟之前從傳送帶中取下)并分離一小部分纖維樣品用于厚度測定。采用特殊關(guān)注以防止纖維在操作時伸長或變形。纖維在浸沒液中裝在載玻片和蓋玻片之間，并用配有旋轉(zhuǎn)臺、參差極化系統(tǒng)、20x物鏡和由MediaCyberneticsImagePro圖像處理軟件驅(qū)動的數(shù)碼攝像頭(Optronics)的偏振光顯微鏡(OlympusBX50)檢測。纖維在以下條件下檢測：90°參差極化系統(tǒng)；聚光鏡孔徑全開(以使增加纖維表觀厚度的衍射影響最小化)；纖維旋轉(zhuǎn)至亮度最大的角度。獲得并校準(zhǔn)15個纖維的數(shù)字圖像。用MediaCyberneticsImagePro圖像處理軟件將纖維直徑測量至最接近的微米數(shù)。接著由Eq.(18)從測定的平均纖維直徑d計算纖維的旦尼爾。除非另有說明，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)方法WSP110.4(05)，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度，測定無紡織物在加工方向(MD)以及橫向(CD)上的拉伸特性如拉伸強(qiáng)度和延伸率％?？椢飿悠返膶挾葹?cm。對于拉伸測試，采用配有用于數(shù)據(jù)分析的InstronBluehill2(2.5版)軟件的Instron機(jī)器(5565型)。從力-伸長拉伸曲線，軟件報告在MD以及CD方向上的拉伸模量值(單位N/5cm/gsm)，其根據(jù)以下算法進(jìn)行計算：1.從第一數(shù)據(jù)點至最大負(fù)載值搜索數(shù)據(jù)2.分別使用第一數(shù)據(jù)點和最大負(fù)載點作為起始和結(jié)束值3.將起始和結(jié)束值之間的數(shù)據(jù)分為6個有0％交疊的相等區(qū)域4.對每個區(qū)域內(nèi)的所有點實施最小二乘擬合算法以確定每個區(qū)域的斜率5.確定具有最高斜率總和的成對連續(xù)區(qū)域6.從該對中，確定哪個區(qū)域具有最高斜率并將報告的模量值分配給那個區(qū)域。拉伸模量值越低，表明硬度越低且織物更柔軟。作為本領(lǐng)域已知的柔軟度或“手感”用Thwing-AlbertInstrumentsCo.Handle-O-Meter(型號211-10-B/AERGLA)測定。“手感”質(zhì)量被認(rèn)為是表面摩擦引起的阻力和織物材料的柔韌性的結(jié)合。Handle-O-Meter用LVDT(線性可變差動變壓器)測定以上兩個因素，以探測當(dāng)將材料樣品壓入平行刀刃的狹逢中時刀片遇到的阻力。31/2位數(shù)字電壓表(DVM)直接用克力表示阻力。給定織物的“綜合手感”被定義為從兩個織物樣品得到的8個讀數(shù)(每個樣品4個讀數(shù))的平均值。對各個測試樣品(5mm的狹逢寬度)，在兩側(cè)和兩個方向上(MD和CD)均測定手感并以克數(shù)記錄?！熬C合手感”的降低表明織物柔軟度的改善。無紡織物在MD和CD方向上的Elmendorf撕裂強(qiáng)度(以gr/gsm表示)均根據(jù)ASTMD1922用Elmendorf撕裂機(jī)(ThwingAlbertInstrumentCompany)測定。CD峰值延伸率(也稱為CD延伸率)，以及CD峰值強(qiáng)度(也稱為CD強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)進(jìn)行確定，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。MD峰值延伸率(也稱為MD延伸率)，以及MD峰值強(qiáng)度(也稱為MD強(qiáng)度)根據(jù)WSP110.4(05)進(jìn)行確定，使用200mm的標(biāo)距和100mm/min的測試速度。除非另有說明，所有上述織物測試從織物制造當(dāng)天開始至少20天實施以保證特性的平衡并說明可能隨時間改變織物特性的任何作用。除非另有說明，所有上述織物測試從織物制造當(dāng)天開始至少20天實施以保證特性的平衡并說明可能隨時間改變織物特性的任何作用。除非有相反的說明，本文的織物拉伸特性測定表示用具有約18％粘合區(qū)域且每cm2約50個粘合交叉點的織物測定?？椢锢焯匦詢?yōu)選采用已在最佳壓延溫度下壓延的織物測定，最佳壓延溫度定義為提供最大CD拉伸強(qiáng)度的溫度。對于本發(fā)明織物的最佳壓延溫度通常在約145℃～約160℃的范圍內(nèi)。其中，如在下文某些實施方式中所述，壓延采用包括油作為加熱介質(zhì)的壓延輥進(jìn)行，加熱介質(zhì)的溫度通常需要進(jìn)行選擇以達(dá)到所需的壓延溫度。實施例一定數(shù)目的控制流變丙烯聚合物被研究，其中具有約0.5～5dg/min并優(yōu)選約0.8～約3dg/minMFR的原料PP樹脂在擠出機(jī)中被過氧化物裂化(控制流變丙烯聚合物)，以得到最終的在10～25dg/min范圍內(nèi)的MFR。令人驚奇地發(fā)現(xiàn)，具有下述特定范圍的關(guān)鍵熔體流變學(xué)、結(jié)晶和等規(guī)度參數(shù)的樹脂表現(xiàn)出極好可紡性與即使在低克重織物(例如＜15g/m2)下也具有的高纖維/織物強(qiáng)度的意料之外的結(jié)合。材料根據(jù)下述的過氧化物減粘裂化步驟來處理丙烯聚合物PP-1，以得到實施例1～8的組合物。PP-1是小球型的反應(yīng)級Ziegler-Natta丙烯均聚物，其具有2dg/min的MFR、約4.3的Mw/Mn以及164.3℃的Tmp(10℃/min)。PP-1包含通常用在熔紡無紡織物應(yīng)用中的例如在WO2010/087921中公開的添加劑包。實施例9的組合物是兩種丙烯聚合物A和B的重量比為60/40的擠出(物理)混合物。具有約13dg/min的MFR的聚合物A以小球形式根據(jù)下述步驟由丙烯聚合物PP-2的過氧化物減粘裂化處理得到。PP-2是反應(yīng)級Ziegler-Natta丙烯均聚物，具有4.5dg/min的MFR、約4.7的Mw/Mn以及約165℃的Tmp(10℃/min)。具有約40dg/min的MFR的聚合物B以小球形式根據(jù)下述過程由丙烯聚合物PP-3的過氧化物減粘裂化處理得到。PP-3是乙烯為約2.75重量％的反應(yīng)級Ziegler-Natta丙烯-乙烯無規(guī)共聚物，具有約1.7dg/min的MFR。在將小球化的聚合物A和B以重量比60/40擠出混合后，得到具有23.5dg/minMFR和約1.3重量％乙烯量的實施例9的聚合物。發(fā)明實施例20是可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas的商標(biāo)名為PP3155的受控流變均聚聚丙烯與丙烯聚合物PP1(均為小球形式)以約70/30的重量比在92mm雙螺桿擠出機(jī)中混合的混合物。發(fā)明實施例21是可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas的商標(biāo)名為PP3155(MFR為35dg/min)的受控流變均聚聚丙烯與丙烯聚合物PP1(均為小球形式)以70/30的重量比在30mm雙螺桿擠出機(jī)中混合的混合物。發(fā)明實施例22是受控流變(減粘裂化)丙烯聚合物，其原料聚合物是可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas的商標(biāo)名為PP5341E1(MFR為0.8dg/min)的均聚聚丙烯與丙烯聚合物PP1(均為小球形式)的重量比為25/75的混合物。該原料聚合物(混合物)根據(jù)過氧化物減粘裂化步驟在30mm雙螺桿擠出機(jī)中處理以獲得實施例22的發(fā)明組合物。實施例1～9和21是示出本發(fā)明特別優(yōu)選的實施方式的實施例。本文實施例14～20、22和23示出本發(fā)明的其他實施方式。參照例10～13涉及本發(fā)明范圍之外的聚合物組合物。實施例23是受控流變(減粘裂化)丙烯聚合物，其聚合物是小球形式的可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas的商標(biāo)名為PP5341E1(MFR為0.8dg/min)的反應(yīng)級均聚聚丙烯。原料聚合物根據(jù)過氧化物減粘裂化過程在30mm雙螺桿擠出機(jī)中處理以獲得實施例23的發(fā)明組合物。參照例10～12涉及具有36～39dg/min的MFR以及約163℃的Tmp(10℃/min)的Ziegler-Natta受控流變丙烯均聚物，可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas，商標(biāo)名為PP3155E3。參照例13涉及具有24dg/min的MFR以及約152.5℃的Tmp(10℃/min)的茂金屬反應(yīng)級丙烯均聚物，可得自ExxonMobilChemicalCompany，HoustonTexas，商標(biāo)名為AchiveTM3854。實施例14和15呈現(xiàn)出具有約15dg/min的熔體流動指數(shù)(230℃，2.16kgISO1133)以及約153℃的Tm的茂金屬丙烯均聚物，可得自TotalPetrochemicals，F(xiàn)eluyBelgium，商品名為LumiceneTMMR2002。實施例16和17呈現(xiàn)出具有約18dg/min的MFR以及約165℃的Tmp(10℃/min)的Ziegler-Natta受控流變丙烯均聚物，可得自BorealisGroup，PortMurrayNewJersey，商品名為HF420FB。實施例18是具有13.5dg/min的MFR以及163.7℃的Tmp(10℃/min)的Ziegler-Natta受控流變丙烯均聚物，可得自LyondellBasell，Houston，Texas，商品名為MoplenTMHP552N。實施例19是具有17dg/min的MFR以及164.7℃的Tmp(10℃/min)的Ziegler-Natta受控流變丙烯均聚物，可得自LyondellBasell，Houston，Texas，商品名為MoplenTMPP567P。減粘裂化過程起始丙烯聚合物在92mm雙螺桿擠出機(jī)(ZSK92，WernerPfleiderer)中以3,000lbs/hr的生產(chǎn)速率和440rpm的螺桿轉(zhuǎn)速進(jìn)行過氧化物減粘裂化(裂開)。將200～500ppmLupersolTM101(2,5-雙(叔丁基過氧)-2,5-二甲基己烷)的過氧化物水平用于使起始聚合物(發(fā)明實施例1～9)裂化至較高M(jìn)FR(見表1)。起始丙烯聚合物在以上“材料”中有述。擠出機(jī)具有兩個進(jìn)料器，一個用于聚合物且另一個用于過氧化物減粘裂化劑。擠出區(qū)域和模具的設(shè)定溫度在190℃～220℃的范圍內(nèi)，并且根據(jù)起始丙烯聚合物和最終目標(biāo)MFR的不同，熔融溫度在200℃～215℃的范圍內(nèi)。標(biāo)準(zhǔn)100目線(150微米額定孔隙率)用于所有擠出機(jī)的運(yùn)行。在各個實施例中，小球以40～50ppg(小球數(shù)每克)的密度采用水下造球機(jī)制造。該小球可以用于形成纖維或織物。本發(fā)明和參照組合物的聚合物特性在以下表1～7中報道：表1：聚合物組合物列表表2：聚合物組合物的流變學(xué)特性包括流變指數(shù)和由SAOS流變學(xué)確定的流動下起始結(jié)晶溫度圖1描述出根據(jù)上述“經(jīng)由SAOS流變學(xué)測定的結(jié)晶”法的冷卻SAOS流變學(xué)實驗下的損耗角正切(tanδ)的演變。如圖1和表12所示，相對于所有現(xiàn)有技術(shù)的比較組合物，發(fā)明組合物有利地描述出在SAOS流變學(xué)條件下(例如，Tc,rheol＞131℃以及更優(yōu)選高于135℃)的高的結(jié)晶溫度。假定Tc,rheol的較高值會引起纖維紡絲條件下較快的流動/應(yīng)力引發(fā)的結(jié)晶動力學(xué)，從而引起更穩(wěn)定的可紡性和有利的結(jié)晶微結(jié)構(gòu)，進(jìn)而引起下述的織物機(jī)械特性的極佳平衡。在圖2中，描繪出對某些示例說明性組合物的復(fù)數(shù)粘度與溫度的相應(yīng)概況。隨著溫度的降低，復(fù)數(shù)粘度在對數(shù)線性圖中以線性函數(shù)增加。然而，低于特定溫度時，由于SAOS流動下結(jié)晶的出現(xiàn)，復(fù)數(shù)粘度突然地增加。表3：在1℃/min的加熱和冷卻速率下聚合物組合物的熱(DSC)特性。*過冷極限SCL根據(jù)Eq(11)以1℃/min下Tmp計算。*過冷參數(shù)SCP根據(jù)Eq(12)以與1℃/min下Tmp和Tcp計算。表4：在10℃/min的加熱和冷卻速率下聚合物組合物的熱(DSC)特性。*過冷極限SCL根據(jù)Eq(11)以10℃/min下Tmp計算。*過冷參數(shù)SCP根據(jù)Eq(12)以與10℃/min下Tmp和Tcp計算。表5：聚合物組合物的分子量(GPC)和特性粘度數(shù)據(jù)。表6：聚合物組合物的13CNMR等規(guī)度數(shù)據(jù)。*平均中掃描寬度(MSL)根據(jù)Eq(16)計算。*實施例9的總?cè)毕荼硎久?0,000個丙烯單體的結(jié)構(gòu)鏈標(biāo)點或缺陷(立體的和區(qū)域的缺陷)的總和，但不包括由于樣品中存在乙烯引起的缺陷。以上組合物適用于形成纖維和無紡織物。聚合物組合物1～8和21適用于制備本發(fā)明優(yōu)選實施方式的纖維和無紡織物。如實施例9、14～20、22及23指出的聚合物組合物適用于制備本發(fā)明某些其他實施方式的纖維和無紡織物。包括參照例10～13的纖維或織物僅出于參照目的而包括在此。表7：某些示例說明性組合物的膨化物理特性。然后將以上聚合物組合物根據(jù)以下步驟形成為纖維和無紡織物：纖維紡絲(部分取向的紗線)纖維紡絲實驗在裝配有Davis標(biāo)準(zhǔn)11/2英寸擠出機(jī)和各個直徑為0.60mm的72孔噴絲頭的Hills中試線上進(jìn)行。將聚合物小球熔融并以所需的生產(chǎn)速率擠入計量泵。除非另有說明，對于所有樹脂，模具的熔融溫度保持在237℃，以保持一致性。急冷空氣系統(tǒng)保持關(guān)閉。每孔的生產(chǎn)量設(shè)定在0.53gr/min/孔(ghm)。研究兩種卷繞速度：如所示的1500和3500m/min。在這些條件下，根據(jù)Eq.(17)，對于卷繞速度1500m/min和3500m/min，每長絲的纖維旦尼爾(dpf)分別為3.2和1.4。纖維樣品在設(shè)定所需卷繞速度的導(dǎo)絲輪上拉伸，并且用繞線機(jī)將纖維收集在芯上。不實施另外的拉伸步驟。初紡纖維的拉伸特性示于表8。如表8所示，相對于現(xiàn)有技術(shù)的組合物，發(fā)明組合物總體上給出纖維等規(guī)度和斷裂前延伸率的極好平衡。例如，相對于實施例15的組合物(81％)，實施例5的發(fā)明組合物給出顯著更高的斷裂前延伸率(108％)，其中對于兩種組合物均為相似的纖維等規(guī)度(～3g/dpf)并為1.3dpf的纖維旦尼爾。對于1.3dpf，發(fā)明組合物21在高纖維等規(guī)度(～2.9g/dpf)下出乎意料地給出極高的纖維延伸率％(～171％)?？杉徯酝ㄟ^“斷裂斜率”實驗評估，根據(jù)該實驗，紡絲在2000m/min開始并以固定的加速度(480m/min2)增加直到纖維斷裂，同時所有其他工藝條件保持恒定。觀察纖維斷裂的速度并稱為最大紡絲速度。以生產(chǎn)量為0.53ghm和0.32ghm實施各個斷裂斜率測試。由最大紡絲速度和每孔的生產(chǎn)量，可以根據(jù)以上Eq.(17)估計能夠在斷裂之前對于給定樹脂生產(chǎn)的每長絲最小旦尼爾。極好的可紡性在這里定義為，在0.32～0.52ghm的生產(chǎn)量范圍下，特定組合物生產(chǎn)最小dpf小于約2.0且優(yōu)選小于約1.5的纖維的能力。斷裂斜率實驗的結(jié)果顯示在表9中。如表9中所示，用于實施例1、5、7、8、15、17、20和21以及特別是實施例1、5、7、8和21的組合物，呈現(xiàn)出極好的可紡性，這由其在生產(chǎn)量0.32～0.52ghm下制備小于約1.5dpf的細(xì)纖維的能力所證實。表8：本發(fā)明和參照例的POY纖維的拉伸特性(等規(guī)度和斷裂前延伸率)*實施例13和21的熔融溫度為265.5℃。表9：本發(fā)明和參照例的POY纖維紡絲的最大(斷裂)紡絲速度和每長絲最小可達(dá)丹尼爾(dpf)*實施例13和21的熔融溫度為265.5℃。紡粘無紡織物紡粘無紡織物在Reicofil4(R4)線上生產(chǎn)，其具有3個約1.1m寬的紡粘(spunbond)(SSS)，各個具有約6300個孔的噴絲頭，孔(模)直徑為0.6mm。對于Reicofil紡粘工藝的詳細(xì)描述，請參見EP1340843或US專利6,918,750。每孔的生產(chǎn)量為約0.53ghm。急冷空氣溫度對所有實驗均為20℃。進(jìn)入單體排出裝置的工序空氣的體積流量VM與從第一冷卻腔室上部區(qū)域漏出進(jìn)入第二下冷卻腔室區(qū)域的具有體積流量為V1的工序空氣的比率(VM/V1)保持在0.1～0.3的范圍內(nèi)。在這些條件下，生產(chǎn)出約1～1.4旦尼爾的部分取向長絲，等同于以上[Eq.(18)]的約12～15微米的長絲直徑。線速度恒定保持在900m/min。長絲連續(xù)地沉積在沉積網(wǎng)上，對于所有實施例，目標(biāo)織物克重為10g/m2(gsm)。形成的織物通過將其壓縮通過一組兩個加熱輥(壓延機(jī))進(jìn)行熱粘合，以改善織物完整性并改善織物的機(jī)械特性?？椢餆嵴澈瞎に嚨脑砜梢栽贛ichielson等人的綜述文章“ReviewofThermallyPoint-bondedNonwovens:Materials,Processes,andProperties”，J.AppliedPolym.Sci.Vol.99,p.2489-2496(2005)或者Bhat等人的文章“ThermalBondingofPolypropyleneNonwovens:EffectofBondingVariablesontheStructureandPropertiesoftheFabrics”，J.AppliedPolym.Sci.,Vol.92,p.3593-3600(2004)”中找到。兩個輥稱為“印花輥”和S輥。在表10中，對應(yīng)于用作兩個輥的加熱介質(zhì)的設(shè)定油溫，列出兩個壓延機(jī)的設(shè)定溫度。壓延機(jī)溫度采用接觸式熱電偶在“印花輥”以及S輥上測定，并且通常比設(shè)定油溫低約10～20℃。所有三個紡粘束具有相似的操作條件。代表性的操作條件總結(jié)在表10中，其中空氣體積比(V1/V2)為從第一冷卻腔室上部區(qū)域漏出的體積流量V1與從第二冷卻腔室較低區(qū)域漏出的體積流量V2的比。在典型的試驗中，在建立穩(wěn)定的紡絲條件之后，改變壓延機(jī)溫度以創(chuàng)建粘合曲線(即，拉伸強(qiáng)度相對于壓延溫度)。在表10的條件下，本發(fā)明和對照例組合物的可紡性被評定為極好。在表11中，對應(yīng)于引起最大CD拉伸強(qiáng)度的壓延機(jī)溫度，總結(jié)織物拉伸特性。在被預(yù)期為使織物的機(jī)械特性劣化的高線速度(900m/min)、高生產(chǎn)量(～0.53ghm)和低克重(10gsm)的嚴(yán)苛加工條件下，大多數(shù)發(fā)明織物令人驚訝地示出在MD和CD兩個方向上的高的特定拉伸強(qiáng)度(MD為高于約2.7N/5cm/gsm且CD為高于1.1N/5cm/gsm)。該發(fā)明織物有利地具有較低的拉伸強(qiáng)度各向異性(例如，低于約2.6)，例如對于實施例15的組合物為2.9，以及對參照例13的參照組合物為3.2。在表12中，示出本發(fā)明的織物有利地引起更柔軟的織物，其由更低的拉伸模量(特別是MD模量)以及更低的綜合手感所證實。對發(fā)明和參照例，MD和CD方向上的Elmendorf撕裂強(qiáng)度均顯示在表13中。實施例的織物與對照例相比顯示出整體上相當(dāng)或更高的撕裂強(qiáng)度。表10：本發(fā)明和參照例的無紡紡粘織物的加工條件。在所有情況下，采用900m/min的線速度和10g/m2的額定織物克重的3個紡粘束(SSS)。表11：發(fā)明和對照例的織物拉伸強(qiáng)度特性。織物拉伸數(shù)據(jù)對應(yīng)于在表10中引起最大CD拉伸強(qiáng)度的壓延設(shè)定溫度下生產(chǎn)的織物。線速度為900m/min。表12：本發(fā)明和參照例的織物硬度和柔軟度相關(guān)特性。列出的特性對應(yīng)于在表10中引起最大CD拉伸強(qiáng)度的壓延設(shè)定溫度下生產(chǎn)的織物。表13：發(fā)明和參照例的織物Elmedorf撕裂強(qiáng)度。列出的特性對應(yīng)于在表10中引起最大CD拉伸強(qiáng)度的壓延設(shè)定溫度下生產(chǎn)的織物。其他織物特性在舌形測試片上的織物撕裂特性通過DINENISO13937-4確定。無紡織物耐撕性通過DINENISO9073-4確定。根據(jù)DINENISO9073-18獲得使用握持拉伸試驗的無紡織物材料的斷裂強(qiáng)度和延伸率的確定。織物的崩裂強(qiáng)度、確定崩裂強(qiáng)度和脹破擴(kuò)張度的氣壓法(pneumaticmethod)，根據(jù)DINENISO13938-2而確定。織物的耐磨性通過馬丁代爾法確定。樣品的分解根據(jù)DINENISO12947-2確定。無紡織物的彎曲長度通過DINENISO9073-7確定。無紡織物的懸垂性，包括懸垂系數(shù)，通過DINENISO9073-9確定。三種聚合物組合物，即采用與實施例1相同步驟制備的MFR為16.5的聚合物(稱為EX1-A)、LumiceneTMMR2002和PP3155，根據(jù)以上詳述的用于紡粘無紡織物的通用步驟形成為無紡織物，包括采用900m/min的線速度和10g/m2的額定織物克重的三個紡粘束(SSS)。特定工藝條件在以下表A中列出。表A：無紡紡粘織物的加工條件。在所有情況下，采用具有900m/min的線速度和10g/m2的額定織物克重的3個紡粘束(SSS)。報告在以下表B中的握持拉伸數(shù)據(jù)根據(jù)DINEN9073-18中的步驟獲得。報告在表C中的舌形撕裂數(shù)據(jù)根據(jù)DINENISO9073-4確定。報告在表C中的崩裂強(qiáng)度根據(jù)ISO13938-21999獲得。表B：握持拉伸特性表C：舌形撕裂和崩裂強(qiáng)度采用與實施例1相同步驟制備的具有16.5MFR的聚合物(稱為EX1-A)、AchieveTM3854以及LumiceneTMMR2002形成為織物，并然后測試多種物理特性。數(shù)據(jù)報告于表D和E中。AchieveTM3854是具有約24dg/minMFR的茂金屬丙烯均聚物，可得自ExxonMobilChemicalCompany,HoustonTexas。LumiceneTMMR2002是具有約15dg/min的熔體流動指數(shù)(230℃，2.16kgISO1133)和約153℃的Tm的茂金屬丙烯均聚物，可得自TotalPetrochemicals，F(xiàn)eluyBelgium。該織物由上述紡粘無紡織物工序和條件以10gsm的額定織物重量形成，除以300m/min制備的織物使用一個紡粘束。*來自引用文獻(xiàn)的數(shù)據(jù)，300m/min本文記載的所有文件，包括任何優(yōu)先權(quán)文件和/或測試程序，均通過引用的方式并入本文，一直到它們與本文不一致的程度，然而條件是未在初始提交的申請或申請文件中提及的任何優(yōu)先權(quán)文件不通過引用的方式并入本文。如從之前的常規(guī)描述和特定實施方式中明晰得到的是，盡管本發(fā)明的形式已經(jīng)示例并說明，可以在不偏離本發(fā)明主旨和范圍的情況下做出多種修改。因此，沒有意向讓本發(fā)明由此受限。類似地，出于澳大利亞澳法律的目的，認(rèn)為術(shù)語“包括”與術(shù)語“包含、含有”同義。類似地，每當(dāng)組合物、元素或元素組前具有過渡措詞“包括”時，應(yīng)理解為，我們還考慮在引述組合、元素或多個元素之前具有過渡措辭“基本上由……組成”、“由……組成”、“選自……中”或“是”的同一組合物或元素組。