專利名稱：：電源裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及具有高次諧波減少的單晶體管式逆變器的電源裝置。這種電源裝置已經(jīng)為人所知的有例如日本專利特開平8-149845號所述的結(jié)構(gòu)。該特開平8-149845號公報記述的電源裝置，將全波整流器接在工頻交流電源上，該全波整流電路連接著具有一對開關(guān)元件的半橋式逆變器電路。又在該半橋式逆變器電路上連接著與一開關(guān)元件并聯(lián)連接著電感和電容的串聯(lián)電路，而與另一開關(guān)元件并聯(lián)連接著二極管和燈管，與電感、電容和二極管這些元件的串聯(lián)電路并聯(lián)連接著電容器。于是，全波整流電路輸出的電壓高時，在電容器中貯存高頻能量的一部分，而在輸出電壓低時，向逆變器電路提供電能，減少電流的變動幅度，同時，不管全波整流電路的輸出電壓如何，由全波整流電路經(jīng)常向逆變器電路供電，因而來自工頻交流電源的輸入電流不會有停止的時候，可以改善輸入電流畸變，減少高次諧波，同時減小電流畸變。如上所述，在如特開平8-149845號公報所述那樣構(gòu)成半橋式逆變器電路的情況下，基本上是一對開關(guān)元件中一定有某一個是導(dǎo)通的，因此不成問題。然而，該電路在用于具有一個開關(guān)元件的單晶體管式逆變器電路的情況下，有開關(guān)元件導(dǎo)通期和開關(guān)元件截止期兩種狀態(tài)，所以強(qiáng)迫振蕩時與諧振電路的相位條件有關(guān)，而自由振蕩時諧振電路與開關(guān)元件無關(guān)。因此，特開平8-149845號公報所述的結(jié)構(gòu)存在著不能簡單地用于單晶體管式逆變器電路的問題。鑒于上述問題，本發(fā)明的目的在于提供具有高次諧波減少的單晶體管式逆變器電路的電源裝置。本發(fā)明是在具備帶有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，及具有并聯(lián)諧振電路和串聯(lián)連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路的電源裝置中，并聯(lián)諧振電路具有主電容器、將與該主電容器并聯(lián)連接而且相位與該主電容器所傳相位相反的電感和第1副電容器串聯(lián)連接而成的串聯(lián)電路，以及與上述第1副電容器并聯(lián)連接，從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，上述主電容器和上述第1副電容器的連接點上連接著上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路，上述非平滑電源及上述局部平滑電源與上述并聯(lián)諧振電路之間連接開關(guān)裝置。于是，第1副電容器及二極管使輸入電流的高次諧波分量減少，并且在開關(guān)裝置導(dǎo)通下發(fā)生強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源和局部平滑電路看，第1副電容器總與并聯(lián)諧振電路中流有強(qiáng)迫振蕩電流的電感方保持并聯(lián)關(guān)系，不管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)、平穩(wěn)地流動，而在開關(guān)裝置斷開下進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處在獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地加強(qiáng)并聯(lián)諧振電路，提高功率效率，同時改善電流不平衡，提高電路效率。又具備與第1電容器并聯(lián)連接的、二極管和第2電容器的串聯(lián)電路。于是第1副電容器和二極管的并聯(lián)電路在進(jìn)行局部平滑時同時對第2電容器和二極管起作用，使輸入電流的高次諧波分量減少。還具備與電感并聯(lián)連接的第2副電容器。于是，也利用與電感并聯(lián)連接的第2電容器產(chǎn)生并聯(lián)諧振。又，本發(fā)明是在具備帶有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，以及具有并聯(lián)諧振電路和連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路的電源裝置中，并聯(lián)諧振電路具有并聯(lián)連接于開關(guān)裝置的主電容器、將與該主電容器串聯(lián)連接而且相位與該主電容器所傳相位相反的電感和第1副電容器串聯(lián)連接而成的串聯(lián)電路，以及與上述第1副電容器并聯(lián)連接，從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，上述第1副電容器上連接著上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路，上述第1電容器、主電容器和第1副電容器串聯(lián)連接。于是第1副電容器及二極管使輸入電流的高次諧波分量減少，在開關(guān)裝置導(dǎo)通發(fā)生強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源和局部平滑電路看，第1副電容器經(jīng)常與強(qiáng)迫振蕩電流流入并聯(lián)諧振電路的電感方保持并聯(lián)關(guān)系，盡管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)、平穩(wěn)地流動，而在開關(guān)裝置斷開進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處在獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地加強(qiáng)并聯(lián)諧振電路，提高功率效率，同時改善電流不平衡，提高電路效率。還有，本發(fā)明是在具備帶有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，以及具有并聯(lián)諧振電路和連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路的電源裝置中，并聯(lián)諧振電路具有電感、并聯(lián)連接于開關(guān)裝置的主電容器，以及從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，并聯(lián)連接于該二極管和第1電容器的串聯(lián)電路上，同時在串聯(lián)連接于上述電感的第1副電容器與上述二極管上連接上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路。于是第1副電容器及二極管使輸入電流的高次諧波分量減少，在開關(guān)裝置導(dǎo)通發(fā)生強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源和局部平滑電路看，第1副電容器經(jīng)常與強(qiáng)迫振蕩電流流入并聯(lián)諧振電路的電感方保持并聯(lián)關(guān)系，盡管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)、平穩(wěn)地流動，而在開關(guān)裝置斷開進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處在獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地加強(qiáng)并聯(lián)諧振電路，提高功率效率，同時改善電流不平衡，提高電路效率。圖1表示本發(fā)明的電源裝置一實施形態(tài)的放電燈管起動裝置。圖2是圖1的裝置的簡化等效電路圖。圖3是同上裝置的另一實施形態(tài)的放電燈管起動裝置的電路圖。圖4圖3的電路的簡化等效電路圖。圖5是同上裝置的又一實施形態(tài)的放電燈管起動裝置的電路圖。圖6是圖5的電路的簡化等效電路圖。圖7是同上裝置的再一個實施形態(tài)的放電燈管起動裝置的電路圖。圖8是圖7的電路的簡化等效電路圖。圖9是同上裝置的又再一個實施形態(tài)的放電燈管起動裝置的電路圖。圖10是圖9的電路的簡化等效電路圖。圖11是同上第1比較例的放電燈管起動裝置的電路圖。圖12是圖11的電路的簡化等效電路圖。圖13是同上第2比較例的放電燈管起動裝置的電路圖。圖14是圖13的電路的簡化等效電路圖。圖15是同上第3比較例的放電燈管起動裝置的電路圖。圖16是圖15的電路的簡化等效電路圖。圖17是同上第4比較例的放電燈管起動裝置的電路圖。圖18是圖17的電路的簡化等效電路圖。圖19是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖。圖20是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖。圖21是比較例1的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖。圖22是圖19的各波形的放大圖。圖23是圖20的各波形的放大圖。圖24是圖21的各波形的放大圖。圖25是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中第1副電容器C2的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖26是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中第1副電容器C2的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖27是比較例1的放電燈管起動裝置的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖28是圖25的峰部的波形圖。圖29是圖26的峰部的波形圖。圖30是圖27的峰部的波形圖。圖31是圖25的谷部的波形圖。圖32是圖26的谷部的波形圖。圖33是圖27的谷部的波形圖。圖34是說明圖25的谷部的波形圖。圖35是說明圖26的谷部的波形圖。圖36是說明圖27的谷部的波形圖。圖37是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的第1副電容器C2在峰部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖38是同上情況下谷部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖39是比較例1所示的放電燈管起動裝置的第2電容器C6在峰部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖40是同上情況下谷部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖41是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖42是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖43是上述比較例1的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖44是圖41的峰部的波形圖。圖45是圖42的峰部的波形圖。圖46是圖43的峰部的波形圖。圖47是圖41的谷部的波形圖。圖48是圖42的谷部的波形圖。圖49是圖43的谷部的波形圖。圖50是說明圖41的谷部的波形圖。圖51是說明圖42的谷部的波形圖。圖52是說明圖43的谷部的波形圖。圖53是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖54是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖55是比較例1的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖56是圖53的峰部的波形圖。圖57是圖54的峰部的波形圖。圖58是圖55的峰部的波形圖。圖59是圖53的谷部的波形圖。圖60是圖54的谷部的波形圖。圖61是圖55的谷部的波形圖。圖62是說明圖53的谷部的波形圖。圖63是說明圖54的谷部的波形圖。圖64是說明圖55的谷部的波形圖。圖65是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的簡化等效電路圖。圖66是圖65中初級線圈Tr1a、主電容器C3、及第1副電容器C2的電流波形圖。圖67是比較例1的放電燈管起動裝置的簡化等效電路圖。圖68是圖67中初級線圈Tr1a和主電容器C3的電流波形圖。圖69是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖70是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖71是比較例1的放電燈管起動裝置中晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖72是圖69的峰部的波形圖。圖73是圖70的峰部的波形圖。圖74是圖71的峰部的波形圖。圖75是圖69的谷部的波形圖。圖76是圖70的谷部的波形圖。圖77是圖71的谷部的波形圖。圖78是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖79是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖80是同上比較例1的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖81是圖78的峰部的波形圖。圖82是圖79的峰部的波形圖。圖83是圖80的峰部的波形圖。下面參照附圖對本發(fā)明的電源裝置的一實施形態(tài)進(jìn)行說明。如圖1所示，將防噪聲電路1連接在工頻交流電源e上，該防噪聲電路1連接二極管D1、D2、D3、D4的橋路構(gòu)成的作為整流裝置的全波整流電路2的輸入端子，該全波整流電路2的輸出端子上連接著非平滑用的第1電容器C1，形成非平滑電源3。又在該非平滑電源3上連接逆變器電路4，該逆變器電路4具有并聯(lián)諧振電路5，該并聯(lián)諧振電路5把作為第1副電容的第1副電容器C2與作為電感(滯后阻抗)的逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a串聯(lián)連接，作為主電容(超前性阻抗)的主電容器C3并聯(lián)連接于逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a與第1副電容器C2的串聯(lián)電路上，二極管D5并聯(lián)連接于第1副電容器C2。還有，作為開關(guān)裝置的晶體管Q1，其集電極和發(fā)射極與并聯(lián)諧振電路5串聯(lián)，即連接于逆變器變壓器Tr1的初級線圈與主電容器C3的連接點及全波整流電路2的負(fù)極之間，該晶體管Q1的基極上連接著控制用的基極驅(qū)動電路6。又通過二極管D5在第1電容器C1上連接局部平滑電路7，該局部平滑電路7隔著二極管D5，將二極管D6和放電用的二極管D7的串聯(lián)電路用與二極管D5相反的極性和第1電容器C1并聯(lián)連接，二極管D6連接于限制急劇快速充放電的限流用扼流圈L1與平滑用的電容器C4的串聯(lián)電路，同時通過充電用的二極管D8連接于逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a。而且，作為滯后性負(fù)載(放電燈管)的熒光燈FL，其燈絲FL1、FL2通過鎮(zhèn)流器L2連接于逆變器變壓器Tr1的次級線圈Tr1b上，燈絲FL1、FL2上連接著啟動用的電容器C5，構(gòu)成起動電路8。下面對上述實施形態(tài)的動作加以說明。首先，由圖2所示的圖1的簡化等效電路圖可見，并聯(lián)諧振電路5的基本能量在非平滑時由非平滑電源3供給，在局部平滑時由局部平滑電路7供給。而用于高頻諧振能量由與非平滑電源并聯(lián)且高頻阻抗低的第1電容器C1和第1副電容器C2供給。亦即，在非平滑時從非平滑電源3看二極管D5是正極性，因此由第1電容器C1供給能量，在局部平滑時從局部平滑電路看二極管D5是反極性，因此，在晶體管Q1截止時電容器C4電流通過電容器C4、扼流圈L1、第1副電容器C2、第1電容器C1二極管D7及電容器C4的線路流動，借助于電容器C4的放電使第1副電容器C2及第1電容器C1充電。而在晶體管Q1導(dǎo)通時，電流通過第1電容器C1、第1副電容器C2、逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a、晶體管Q1及第1電容器C1的線路流動，借助于第1電容器C1和第1副電容器C2的放電使扼流圈L1充電。而且，在使第1電容器C1的電容量比第1副電容器C2的電容量大得足夠多的同時，第1副電容器C2的電容量設(shè)定得進(jìn)行局部平滑時反復(fù)作每一周期大致完全充電、完全放電，則第1副電容器C2發(fā)生高頻振蕩，第1副電容器C2放電、電壓下降時，從第1電容器C1向第1副電容器C2提供輸入電流。因而可以使輸入電流連續(xù)，輸入電流的高頻分量減少。又，局部平滑電路7，在非平滑時由于晶體管Q1的導(dǎo)通、截止，使非平滑電源3和并聯(lián)諧振電路5的連接產(chǎn)生高頻振蕩，同時通過二極管D8對電容器C4進(jìn)行充電。而在局部平滑時，晶體管Q1的導(dǎo)通、截止通過二極管D7使局部平滑電路7和并聯(lián)諧振電路5的連接產(chǎn)生高頻振蕩，從而利用在非平滑時截止，在局部平滑時導(dǎo)通的二極管D7進(jìn)行切換。還有，如果使工頻交流電源e的整個周期完全平滑，則平滑電源的整個周期變得平坦，燈管電流峰值低，燈管峰值得到改善，電燈沒有閃爍，功率效率達(dá)到最大值，但是由于必須貯存整個周期的能量，結(jié)構(gòu)復(fù)雜龐大，因此使用局部平滑電路7。另一方面，在使用局部平滑電路7的情況下，只貯存波形谷部的能量，就可以充分小型化，而且在全波整流波形具有出現(xiàn)波峰的非平滑期和使谷部平滑的平坦的局部平滑部分，波谷不存在電流停止的區(qū)間，幾乎不發(fā)生閃爍，熒光燈的功率效率也良好。因此，借助于基極驅(qū)動電路6對晶體管Q1進(jìn)行開關(guān)控制，則在晶體管導(dǎo)通時對逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a等充電，以供給并貯存能量，進(jìn)行強(qiáng)迫振蕩，在晶體管Q1截止時把貯存的能量轉(zhuǎn)移到主電容器C3等，進(jìn)行自由振蕩。反復(fù)進(jìn)行這樣的動作，在逆變器變壓器Tr1的次級線圈Tr1b感應(yīng)產(chǎn)生高頻交流電壓，熒光燈FL由高頻電波啟動、點亮。又，由于熒光燈FL是滯后性負(fù)載，容易由逆變器變壓器Tr1取出能量，電流的連續(xù)性良好，而且晶體管Q1導(dǎo)通進(jìn)行強(qiáng)迫蕩時，僅取決于逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a側(cè)設(shè)定電流路徑。下面參照圖3所示的放電燈管起動裝置對其他實施形態(tài)進(jìn)行說明。該圖3所示的放電燈管起動裝置是在圖1所示放電燈管起動裝置上，通過二極管D9對第1電容器并聯(lián)連接第2電容器C6的。由圖4所示的簡化等效電路可知，由于圖3所示的結(jié)構(gòu)，增加了二極管D9和第2電容器C6兩個元件，但是使二極管D9和第2電容器C6負(fù)擔(dān)二極管D5和第1副電容器C2的一部分功能，以此可以改善并聯(lián)諧振電路5的頻率或諧振度等工作條件，例如提高第1副電容器C2的高頻振蕩電壓的調(diào)整、并聯(lián)諧振電路的電壓和電流的調(diào)整，以及頻率調(diào)整等設(shè)計自由度，可以減少輸入電流的高頻分量，改善燈管電流的波峰因數(shù)等。又，下面參照圖5所示的放電燈管起動裝置對其他實施形態(tài)加以說明。該圖5所示的放電燈管起動裝置在圖1所示的放電燈管起動裝置上，與逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a并聯(lián)地連接作為第2副電容的并聯(lián)諧振用的第2副電容器C7。由圖6所示的簡化等效電路可知，由于圖5所示的結(jié)構(gòu)，借助于將第2副電容器C7與逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a并聯(lián)連接，可以調(diào)整由二極管D5及第1副電容器C2的并聯(lián)諧振產(chǎn)生的高頻振蕩能量的發(fā)生量，可以改善并聯(lián)諧振電路5的頻率或諧振度等工作條件，例如提高第1副電容器C2的高頻振蕩電壓的調(diào)整、并聯(lián)諧振電路的電壓和電流的調(diào)整，以及頻率調(diào)整等設(shè)計自由度，可以易于減少輸入電流的高頻分量，改善燈管電流的波峰因數(shù)等。還有，下面參照圖7所示的放電燈管起動裝置對其他實施形態(tài)進(jìn)行說明。該圖7所示的放電燈管起動裝置不用圖5所示放電燈管起動裝置的第2副電容器C2及與逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a并聯(lián)連接的主電容器C3，而代之以在晶體管Q1的集電極、發(fā)射極之間連接作為主電容器的C8，并使C8與第1電容器C1串聯(lián)連接。由于第1電容器C1的電容量充分大于主電容器C8的電容量，其動作與圖5所示的放電燈管起動裝置相同。由圖8所示的簡化等效電路可知，由于圖7所示的結(jié)構(gòu)，與圖5所示的結(jié)構(gòu)的情況相同，借助于將第2副電容器C7與逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a并聯(lián)連接，可以調(diào)整由二極管D5及第1副電容器C2的并聯(lián)諧振產(chǎn)生的高頻振蕩能量的發(fā)生量，可以改善并聯(lián)諧振電路5的頻率或諧振度等工作條件，例如提高第1副電容器C2的高頻振蕩電壓的調(diào)整、并聯(lián)諧振電路的電流和電壓的調(diào)整，以及頻率調(diào)整等設(shè)計自由度，可以易于減少輸入電流的高頻分量，改善燈管電流的波峰因數(shù)等。再者，下面參照圖9所示的放電燈管起動裝置對其他實施形態(tài)進(jìn)行說明。該圖9所示的放電燈管起動裝置是將圖7所示放電燈管起動裝置的第1副電容器C2連接于并聯(lián)的二極管D5的陽極側(cè)和非平滑電源3的負(fù)極側(cè)而成的。由于第1電容器C1的電容量充分大于主電容器C8的電容量，其動作與圖5所示的放電燈管起動裝置相同。由圖10所示的簡化等效電路可知，由于該圖9所示的結(jié)構(gòu)，與圖7所示的結(jié)構(gòu)的情況相同，借助于將第2副電容器C7與逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a并聯(lián)連接，可以調(diào)整由二極管D5及第1副電容器C2的并聯(lián)諧振產(chǎn)生的高頻振蕩能量的發(fā)生量，可以改善并聯(lián)諧振電路5的頻率或諧振度等工作條件，例如提高第1副電容器C2的高頻振蕩電壓的調(diào)整、并聯(lián)諧振電路的電流和電壓的調(diào)整，以及頻率調(diào)整等設(shè)計自由度，可以易于減少輸入電流的高頻分量，改善燈管電流的波峰因數(shù)等。這里參照比較例對上述實施形態(tài)的作用進(jìn)行說明。首先，如圖11所示，第1比較例的放電燈管起動裝置是在圖3所示的放電燈管起動裝置中，去除二極管D5和第1副電容器C2而成的，由圖12所示的簡化等效電路表示。又，如圖13所示，第2比較例的放電燈管起動裝置是在圖11所示的放電燈管起動裝置中，去除第2電容器C6，而且與二極管D9并聯(lián)連接第2電容器C11而成的，由圖14所示的簡化等效電路表示。由于第2電容器C11的電容量與第1電容器C1的電容量相比充分小，其動作與比較例1相同。將圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置與圖11和圖12所示的第1比較例及圖13和圖14所示的第2比較例加以比較考慮，不同在于圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中并聯(lián)諧振電路5內(nèi)具有用于發(fā)生高頻振蕩的二極管D5及第1副電容器C2。首先，在局部平滑時發(fā)生于第1副電容器C2的高頻振蕩能量與局部平滑電路7的基本能量疊加，流入逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a，以此可以使強(qiáng)迫振蕩電流流動，使輸入電流連續(xù)流動，減小高次諧波。又，在并聯(lián)諧振電路5內(nèi)具有二極管D5及第1副電容器C2，則在強(qiáng)迫振蕩時被充電到逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的能量在接著的自由振蕩時，由于晶體管截止在逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a產(chǎn)生反電動勢，由此引起初級線圈Tr1a、主電容器C3、二極管D5或第1副電容器C2及初級線圈Tr1a的路徑上電流急速流過，由于初級線圈Tr1a放電使第1副電容器C2充電。進(jìn)而，第1副電容器C2的二極管D5的反極性側(cè)，即逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a側(cè)的電位緩慢上升，第1副電容器充電，消耗初級線圈Tr1a的充電能量，即使初級線圈Tr1a的放電要終止，也由于第1副電容器C2開始放電，在第1副電容器C2、初級線圈Tr1a、主電容器C3及第1副電容器C2的路徑上有電流流動。亦即以初級線圈Tr1a為能源的自由振蕩受到加強(qiáng)，振蕩的時間常數(shù)變大。這樣，由于上述自由振蕩加強(qiáng)，強(qiáng)迫振蕩期間對并聯(lián)諧振電路5的初級線圈Tr1a充電的能量注入率提高，即強(qiáng)迫振蕩效率提高了。又，由第1副電容器C2和二極管D5產(chǎn)生的高頻能量，發(fā)生在晶體管Q1截止時的并聯(lián)諧振的自由振蕩期間，所以不論在非平滑時或在局部平滑時，自由振蕩周期增大，均可使燈管電流的直流分量疊加，防止電流不平衡，防止電泳及對地噪聲。而且，自由振蕩周期的增大，在為了減少并聯(lián)諧振的電流變化率而使有效輸出相同的情況下，可以減少最大諧振電流和電壓，使并聯(lián)諧振更有效。在作為并聯(lián)諧振波谷的局部平滑時，由于有第1副電容器C2的高頻振蕩能量，在高頻振蕩能量增加的同時，全部高頻振蕩能量對初級線圈Tr1a與主電容器C3及第1副電容器C2的并聯(lián)諧振電路5的諧振能量有貢獻(xiàn)，高效率地加強(qiáng)并聯(lián)諧振，從而使局部平滑時的燈管電流增大，也可以改善燈管電流的波峰因數(shù)，也可以減低熒光燈FL的燈管應(yīng)力。在自由振蕩時，由于包含二極管D5和第1副電容器C2的并聯(lián)諧振電路5相對于晶體管Q1獨立，以初級線圈Tr1a為能源的自由振蕩受到加強(qiáng)。在強(qiáng)迫振蕩時，由于注入并聯(lián)諧振電路5的初級線圈Tr1a的能量效率的提高，即強(qiáng)迫振蕩效率提高，可以減少強(qiáng)迫振蕩時注入的非平滑電源3和晶體管Q1的最大電流。而且，由于并聯(lián)諧振效率的提高引起自由振蕩周期的增大，可以防止局部平滑電路7及晶體管Q1上被加以反向電壓，也可以減少自由振蕩時的非平滑電源3及晶體管Q1被施加的最大電壓，晶體管Q1也可以使用額定值低的，可以謀求裝置的小型化和低成本化。還有，自由振蕩時第1副電容器C2與二極管D5處于獨立于晶體管Q1的并聯(lián)諧振電路5內(nèi)，能與晶體管Q1無關(guān)地增強(qiáng)并聯(lián)諧振電路5，提高電路效率，這是單晶體管式并聯(lián)諧振電路5中第1副電容器C2及二極管D5的高頻振蕩能量造成的效果，在其他諧振方式中是得不到的。例如4晶體管全電橋式、2晶體管半橋式等方式中，強(qiáng)迫振蕩時和自由振蕩時都由于諧振電路內(nèi)有開關(guān)元件，所以在增強(qiáng)諧振的同時，平滑電源電路及開關(guān)元件的電流增加是不可避免的。而且，考慮到強(qiáng)迫振蕩時的電流相位條件，在非平滑的強(qiáng)迫振蕩時，二極管D5變成正極性，第1副電容器C2被短路，由第1電容器C1提供并聯(lián)諧振電路的輸入電流，使強(qiáng)迫振蕩電流流入作為并聯(lián)諧振電路5中滯后性阻抗方的初級線圈Tr1a及晶體管Q1組成的路徑。另一方面，在局部平滑的強(qiáng)迫振蕩時，二極管D5變成反極性，第1副電容器C2上發(fā)生高頻振蕩電壓，但是從局部平滑電路7看，第1副電容器C2與流有強(qiáng)迫振蕩電流的滯后性阻抗方的初級線圈Tr1a處于并聯(lián)關(guān)系，因此，可以使強(qiáng)迫振蕩電流從作為局部平滑時的基本能量供應(yīng)源的局部平滑電路7流向作為并聯(lián)諧振電路5中滯后性阻抗方的初級線圈Tr1a及晶體管Q1組成的路徑?，F(xiàn)參照比較例對強(qiáng)迫振蕩時相位不合適的情況加以說明。首先，如圖15所示，第3比較例的放電燈管起動裝置是在圖1所示放電燈管起動裝置中將逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a和主電容器C3連接于相反的位置上而成的，以圖16所示的簡化等效電路表示。在圖15和圖16所示的第3比較例中，局部平滑時流有強(qiáng)迫振蕩電流的初級線圈Tr1a和生成高次諧波振蕩的第1副電容器C2成串聯(lián)關(guān)系，因此，為了以初級線圈Tr1a和第1副電容器C2的串聯(lián)電路作為充分的滯后性分量，初級線圈Tr1a或第1副電容器C2必須足夠大，并聯(lián)振蕩的穩(wěn)定工作及輸入電流高頻分量的減少有困難。又如圖17所示，第4比較例的放電燈管起動裝置是在圖15所示的放電燈管起動裝置中，在逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a上并聯(lián)連接主電容器C3，同時將第1副電容器C2連接于局部平滑電路7一側(cè)而成的，以圖18所示的簡化等效電路表示。在該圖17和圖18所示的第4比較例中，局部平滑時流有強(qiáng)迫振蕩電流的初級線圈Tr1a和生成高次諧波振蕩的第1副電容器C2及二極管D5成串聯(lián)關(guān)系，因此，同樣為了以初級線圈Tr1a和第1副電容器C2的串聯(lián)電路作為充分的滯后性分量，初級線圈Tr1a或第1副電容器C2必須足夠大，并聯(lián)振蕩的穩(wěn)定工作及輸入電流的高頻分量的減少有困難。還有，任何單晶體管式并聯(lián)諧振電路5都把第1副電容器C2及二極管D5配置于并聯(lián)諧振電路5的自由振蕩路徑上，使其在自由振蕩時與晶體管Q1無關(guān)，以強(qiáng)迫振蕩時的電流路徑作為滯后性路徑，借助于此可以取得相同的效果。下面參照實驗結(jié)果對圖1及圖2所示的放電燈管起動裝置、圖3及圖4所示的放電燈管起動裝置，以及第1比較例的放電燈管起動裝置加以說明。任何情況下都使用兩支200V、Hf45的熒光燈FL。首先，在圖1及圖2所示的放電燈管起動裝置中，取第1電容器C1的電容量為100000pf、第1副電容器C2的電容量為33000pf、電容器C4的電容量為100微法、扼流圈L1的電感量為2.2mH、初級線圈Tr1a的電感量為1.78mH、主電容器C3的電容量為5800pf。又，在圖3及圖4所示的放電燈管起動裝置中，取第1電容器C1的電容量為120000pf、第1副電容器C2的電容量為39000pf、第2電容器C6的電容量為8000pf、電容器C4的電容量為100微法、扼流圈L1的電感量為2.2mH、初級線圈Tr1a的電感量為1.78mH、主電容器C3的電容量為6600pf。還有，在第1比較例的放電燈管起動裝置中，取第1電容器C1的電容量為240000pf、第2電容器C6的電容量為22000pf、電容器C4的電容量為100微法、扼流圈L1的電感量為2.2mH、初級線圈Tr1a的電感量為1.38mH、主電容器C3的電容量為8200pf。由這些得到的輸入電流、輸入功率、功率因數(shù)、燈管電流、燈管功率及燈管波峰因數(shù)等電氣特性。示于表1。表1</tables>根據(jù)這一實驗結(jié)果可知，各裝置的功率因數(shù)都是高的。雖然是相同的燈管功率，與比較例相比，燈管電流減少，燈管功率效率、燈管波峰因數(shù)得以改善。又，輸入電流的波形如圖19～圖24所示。圖19是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖，圖22是圖19的各波形的放大圖。圖20是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖，圖23是圖20的各波形的放大圖。圖21是比較例1的放電燈管起動裝置的輸入電流波形和輸入電壓波形的波形圖，圖24是圖21的各波形的放大圖。這些結(jié)果，在任何情況下輸入電流幾乎都是正弦波。下面參照圖25～圖36對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的第1副電容器C2的電流和電壓，圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的第1副電容器C2的電流和電壓，以及第1比較例的放電燈管起動裝置的第2副電容器C6的電流和電壓加以說明。圖25是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中第1副電容器C2的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖28是圖25的峰部的波形圖。圖31是圖25的谷部的波形圖。圖34是說明圖25的谷部的波形圖。圖26是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中第1副電容器C2的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖29是圖26的峰部的波形圖。圖32是圖26的谷部的波形圖。圖35是說明圖26的谷部的波形圖。圖27是比較例1的放電燈管起動裝置的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖30是圖27的峰部的波形圖。圖33是圖27的谷部的波形圖。圖36是說明圖27的谷部的波形圖。又，下面參照圖37～圖40對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置，以及比較例1所示的放電燈管起動裝置加以具體說明。圖37是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中的第1副電容器C2在峰部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖38是在谷部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖39是比較例1所示的放電燈管起動裝置中第2電容器C6在峰部的電流波形和電壓波形的波形圖。圖40是在谷部的電流波形和電壓波形的波形圖。在圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的情況下，即使是在圖37所示的峰部，也加強(qiáng)強(qiáng)迫振蕩的諧振，提高強(qiáng)迫振蕩時的電路效率，消除燈管電流的不平衡，而且不通過晶體管Q1強(qiáng)制諧振，所以可提高峰值因數(shù)，減小晶體管Q1的電流。而即使在圖38所示的谷部，由于有二極管D5和第1副電容器C2的高頻振蕩能量，也大致為正弦波。與此相反，在比較例1所示的放電燈管起動裝置的情況下，在圖39所示的峰部，由于第2電容器C6是在并聯(lián)諧振電路5的閉路之外，第2電容器C6幾乎不起作用，即使在圖40所示的谷部，也由于扼流圈L1的關(guān)系，在晶體管Q1截止時電流幾乎是恒電流充電，不成正弦波。根據(jù)具體的測量結(jié)果，在圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的情況下，在谷部晶體管Q1導(dǎo)通時的電流為2.0A，導(dǎo)通周期為52.6％，電壓為400V時導(dǎo)通周期為52.6％，而在圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的情況下，在谷部晶體管Q1導(dǎo)通時的電流為1.8A，導(dǎo)通周期為51.3％，電壓為300V時導(dǎo)通周期為51.3％；比較例1在谷部晶體管Q1導(dǎo)通時的電流為1.6A，導(dǎo)通周期為38.6％，在電壓為400V時導(dǎo)通周期為38.6％。根據(jù)這些結(jié)果，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置與比較例1相比，有效電流之比為(2.0×52.6)/(1.6×38.6)＝1.7得到1.7倍的有效電流。最大電壓同為400V，而有效電壓之比為(400×52.6)/(400×38.6)＝1.36得到1.36倍的有效電壓。圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置與比較例1相比，有效電流之比為(1.8×51.3)/(1.6×38.6)＝1.50得到1.50倍的有效電流。最大電壓從400V減少到300V，而有效電壓之比為(300×51.3)/(400×38.6)＝1.00得到1.00倍的有效電壓。還有，圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置比圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置電流值低是由于存在第2電容器C6。這樣，在谷部的晶體管Q1導(dǎo)通效率，即在谷部的強(qiáng)迫振蕩能量流入效率，得到提高。又，下面參照圖41～52對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的電流及電壓、圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的電流及電壓，以及第1比較例的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的電流及電壓加以說明。圖41是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中逆變器的變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖44是圖41中峰部的波形圖。圖47是圖41中谷部的波形圖。圖50是說明圖41的谷部的波形圖。圖42是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖45是圖42中峰部的波形圖。圖48是圖42中谷部的波形圖。圖51是說明圖42的谷部的波形圖。圖43是比較例1的放電燈管起動裝置中逆變器變壓器Tr1的初級線圈Tr1a全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖46是圖43中峰部的波形圖。圖49是圖43中谷部的波形圖。圖52是說明圖43的谷部的波形圖。根據(jù)這些波形圖，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置在谷部諧振得到加強(qiáng)，整個周期幾乎平坦，與此相反，比較例1不平坦。也就是說，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置由于第1電容器C1與第1副電容器C2串聯(lián)連接，第1副電容器C2中產(chǎn)生的高頻能量成了初級線圈Tr1a的電流，而在比較例1，由于第1電容器C1與第2副電容器C6并聯(lián)，初級線圈Tr1a的電流有高頻振蕩產(chǎn)生的第2電容器C6的電流，還有第1電容器C1來的電流。下面參照圖53～圖64對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的電流及電壓、圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的電流及電壓，以及比較例1的放電燈管起動裝置中主電容器C3的電流及電壓加以說明。圖53是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖56是圖53中峰部的波形圖。圖59是圖53的谷部的波形圖。圖62是說明圖53的谷部的波形圖。圖54是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖57是圖54中峰部的波形圖。圖60是圖54中谷部的波形圖。圖63是說明圖54的谷部的波形圖。圖55是比較例1的放電燈管起動裝置中主電容器C3的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖58是圖55中峰部的波形圖。圖61是圖55中谷部的波形圖。圖64是說明圖55的谷部的波形圖。根據(jù)這些波形圖，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置，在谷部強(qiáng)迫振蕩時沒有電流流動，自由振蕩時流入主電容器C3的諧振電流也比比較例1強(qiáng)，整個周期大致平坦。下面參照圖65～圖68對高頻振蕩加以說明。還有，在圖65及圖67省略了局部平滑電路。首先，在比較例1所示的放電燈管起動裝置中，如圖67的簡化等效電路所示，晶體管Q1截止時電流按照初級線圈Tr1a、主電容器C3和初級線圈Tr1a的路徑流動，使初級線圈Tr1a放電，主電容器C3充電。與其相反，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中，如圖65的簡化等效電路所示，晶體管Q1截止時電流按照初級線圈Tr1a、主電容器C3、二極管D5和初級線圈Tr1a的路徑流動，使初級線圈Tr1a放電，主電容器C3充電，同時第1副電容器C2慢慢充電。而且在初級線圈Tr1a放電結(jié)束后第1副電容器C2開始放電，由于自由振蕩的時間常數(shù)大，抑制反電動勢，減少初級線圈Tr1a的電流變化率，可以降低晶體管Q1的集電極、發(fā)射極電壓，同時減小燈管電流的不平衡。將圖66及圖68加以比較考慮可以看出，在比較例中不工作狀態(tài)為44.7％，而圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中，不工作狀態(tài)為55.5％。又，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置中，晶體管Q1截止時不通過晶體管Q1進(jìn)行自由振蕩，因此可以使晶體管Q1的集電極電流從比較例的3.1A降低到2.5A，為比較例時的80.6％。下面參照圖69～圖77對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的晶體管Q1的電流及電壓、圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的晶體管Q1的電流及電壓，以及比較例1的放電燈管起動裝置的晶體管Q1的電流及電壓加以說明。圖69是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖72是圖69中峰部的波形圖。圖75是圖69中谷部的波形圖。圖70是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖73是圖70中峰部的波形圖。圖76是圖70中谷部的波形圖。圖71是比較例1的放電燈管起動裝置中晶體管Q1的全周期電流波形和電壓波形的波形圖。圖74是圖71中峰部的波形圖。圖77是圖71中谷部的波形圖。具體數(shù)值如表2所示。表2</tables>這樣，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的最大導(dǎo)通電流及最大外加電壓都低于比較例1。特別是在圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的情況下，電流在全周期設(shè)定得大致平坦，因此，在使有效輸出相同的情況下，在峰部的電流值減少，效率提高。下面還參照圖78～圖83對圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的燈管電流、圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的燈管電流，以及比較例1的放電燈管起動裝置的燈管電流加以說明。圖78是圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖81是圖78中峰部的波形圖。圖79是圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖82是圖79中峰部的波形圖。圖80是比較例1的放電燈管起動裝置的全周期燈管電流的波形圖。圖83是圖80中峰部的波形圖。具體數(shù)值如表3所示表3</tables>這樣，圖1和圖2所示的放電燈管起動裝置以及圖3和圖4所示的放電燈管起動裝置在峰部電流減小，在谷部電流增加，以此使燈管電流波峰因數(shù)得到改善，抑制閃爍，同時使燈管應(yīng)力降低。又，使強(qiáng)迫振蕩與自由振蕩的時間相近，改善晶體管Q1的工作周期，消除燈管電流的不平衡，減少電泳和對地噪聲。而且由于燈管電流接近平坦，一旦使燈管有效功率相同，燈管功率就將提高。第1副電容器和二極管降低輸入電流的高頻分量，并且在開關(guān)裝置導(dǎo)通下進(jìn)行強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源及局部平滑電源看，第1副電容器與并聯(lián)諧振電路中流有強(qiáng)迫振蕩電流的電感器方總保持并聯(lián)關(guān)系，不管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)穩(wěn)定地流動，而在開關(guān)裝置切斷下進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處于獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地使并聯(lián)諧振電路加強(qiáng)，提高功率效率，同時可以改善電流的不平衡，提高電路效率。可以減小開關(guān)裝置的外加電壓和導(dǎo)通電流。又，第1副電容器和二極管的并聯(lián)電路在局部平滑時與第2電容器和二極管一起起作用，可以減少輸入電流的高頻分量。還有，用與電感器并聯(lián)連接的第2副電容器也可以使并聯(lián)諧振發(fā)生，因此可以改變條件減少輸入電流的高頻分量。而且還有，第1副電容器和二極管減少輸入電流的高頻分量，并且在開關(guān)裝置接通下進(jìn)行強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源及局部平滑電源看，第1副電容器與并聯(lián)諧振電路中流有強(qiáng)迫振蕩電流的電感器方總保持并聯(lián)關(guān)系，不管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)穩(wěn)定地流動，而在開關(guān)裝置切斷下進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處于獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地使并聯(lián)諧振電路加強(qiáng)，提高功率效率，同時可以改善電流的不平衡，提高電路效率。又，第1副電容器和二極管減少輸入電流的高頻分量，并且在開關(guān)裝置接通下進(jìn)行強(qiáng)迫振蕩時，從非平滑電源及局部平滑電源看，第1副電容器與并聯(lián)諧振電路中流有強(qiáng)迫振蕩電流的電感器方總保持并聯(lián)關(guān)系，不管第1副電容器的超前性阻抗，強(qiáng)迫振蕩電流還是連續(xù)穩(wěn)定地流動，而在開關(guān)裝置切斷下進(jìn)行自由振蕩時，第1副電容器和二極管處于獨立于開關(guān)元件的并聯(lián)諧振電路內(nèi)，與開關(guān)元件無關(guān)地使并聯(lián)諧振電路加強(qiáng)，提高功率效率，同時可以改善電流的不平衡，提高電路效率。權(quán)利要求1.一種電源裝置，具備具有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，以及具有并聯(lián)諧振電路和串聯(lián)連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路，其特征在于，并聯(lián)諧振電路具有主電容器、將與該主電容器并聯(lián)連接，而且相位與該主電容器所傳相位相反的電感和第1副電容器串聯(lián)連接而成的串聯(lián)電路，以及與上述第1副電容器并聯(lián)連接，從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，上述主電容器和上述第1副電容器的連接點上連接著上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路，上述非平滑電源及上述局部平滑電源與上述并聯(lián)諧振電路之間連接開關(guān)裝置。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電源裝置，其特征在于，具備與第1電容器并聯(lián)連接的二極管和第2電容器的串聯(lián)電路。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電源裝置，其特征在于，具備與電感并聯(lián)連接的第2副電容器。4.一種電源裝置，具備具有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，以及具有并聯(lián)諧振電路和連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路，其特征在于，并聯(lián)諧振電路具有并聯(lián)連接于開關(guān)裝置的主電容器、將與該主電容器串聯(lián)連接，而且相位與該主電容器所傳相位相反的電感和第1副電容器串聯(lián)連接而成的串聯(lián)電路，以及與上述第1副電容器并聯(lián)連接，從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，上述第1副電容器上連接著上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路，上述第1電容器、主電容器和第1副電容器串聯(lián)連接。5.一種電源裝置，具備具有非平滑用的第1電容器的非平滑電源、使該非平滑電源的電壓局部平滑的局部平滑電路，以及具有并聯(lián)諧振電路和連接于該并聯(lián)諧振電路的開關(guān)裝置的逆變器電路，其特征在于，并聯(lián)諧振電路具有電感、并聯(lián)連接于開關(guān)裝置的主電容器，以及從上述非平滑電源看為正極性，從上述局部平滑電路看為反極性的二極管，并聯(lián)連接于該二極管和第1電容器的串聯(lián)電路上，同時串聯(lián)連接于上述電感的第1副電容器與上述二極管上連接上述非平滑電源，上述電感和上述第1副電容器的連接點上連接著上述局部平滑電路，全文摘要本發(fā)明揭示一種電源裝置,通過全波整流電路,將具有非平滑用的第1電容器的非平滑電源連接于工頻交流電源。將具有并聯(lián)諧振電路的逆變器電路連接于非平滑電源。并聯(lián)諧振電路在逆變器變壓器的初級線圈Trla上連接第1副電容器和二極管D5,而且并聯(lián)連接主電容器C3。晶體管Q1與并聯(lián)諧振電路串聯(lián)連接。連接局部平滑電路,通過二極管D5將二極管D6、D7與第1電容器并聯(lián)連接,同時連接扼流圈L1及電容器C4。在次級線圈Trlb上通過鎮(zhèn)流器連接熒光燈兩燈絲和啟動電容器。文檔編號H02M7/48GK1195959SQ9810624公開日1998年10月14日申請日期1998年3月31日優(yōu)先權(quán)日1997年4月4日發(fā)明者天野隆申請人:株式會社Tec