一種多元非線性石灰石-石膏濕法脫硫效率預(yù)測方法技術(shù)領(lǐng)域本發(fā)明涉及一種脫硫效率預(yù)測方法，具體地說是一種多元非線性石灰石-石膏濕法脫硫效率預(yù)測方法。

背景技術(shù)：
目前通常在脫硫系統(tǒng)進(jìn)、出口新增測量裝置，分析脫硫系統(tǒng)進(jìn)、出口煙氣成分，獲得進(jìn)、出口二氧化硫濃度，進(jìn)而計(jì)算得到燃煤電廠石灰石-石膏濕法脫硫系統(tǒng)效率。該方法雖然簡易快捷，但脫硫效率計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性嚴(yán)重依賴于脫硫系統(tǒng)進(jìn)、出口煙氣成分測量裝置，一方面脫硫系統(tǒng)進(jìn)、出口煙道氣流不穩(wěn)定、分布不均勻，樣氣采集探頭的安裝位置是否具有代表性對測量結(jié)果的準(zhǔn)確性影響較大；另一方面，脫硫系統(tǒng)進(jìn)出口煙氣均屬于高溫、高粉塵、酸性物質(zhì)，測量儀表能否克服上述問題，并保證測量的準(zhǔn)確性對脫硫效率也將產(chǎn)生嚴(yán)重影響。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
為了彌補(bǔ)現(xiàn)有技術(shù)的缺陷，本發(fā)明通過石灰石-石膏濕法脫硫系統(tǒng)漿液PH值、鈣硫比、液氣比等運(yùn)行關(guān)鍵指標(biāo)，運(yùn)用多元非線性數(shù)學(xué)方法預(yù)測脫硫效率，對實(shí)際測量脫硫效率進(jìn)行校核，以保證脫硫效率指標(biāo)的準(zhǔn)確性。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)的：一種多元非線性石灰石-石膏濕法脫硫效率預(yù)測方法，括以下步驟：1)如果發(fā)電機(jī)組有給煤量測點(diǎn)，則按式(1)計(jì)算發(fā)電機(jī)組入爐煤量B，其中：Bi為第i個(gè)發(fā)電機(jī)組給煤量值(t/h)，ngm為發(fā)電機(jī)組給煤量測點(diǎn)個(gè)數(shù)；按式(2)計(jì)算發(fā)電機(jī)組SCR反應(yīng)器入口煙氣含氧量O2,SCR,in，其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口煙氣含氧量(％)；n為SCR反應(yīng)器個(gè)數(shù)；根據(jù)式(3)計(jì)算SCR系統(tǒng)反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量Qgas,SCR,in,N，然后轉(zhuǎn)入步驟2)，Qgas,SCR,in,N＝B×1000×(0.099+O2,SCR,in/(21-O2,SCR,in)×0.101)×Car(3)其中：Car為入爐煤固定碳含量，為固定常數(shù)；否則，根據(jù)式(4)計(jì)算SCR系統(tǒng)反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量，然后轉(zhuǎn)入步驟2)，Qgas，SCR，in，N＝coef×Pel×10-1×104＝coef×Pel×103(4)其中：Pel為發(fā)電機(jī)組負(fù)荷(MW)；coef為發(fā)電機(jī)組負(fù)荷-標(biāo)態(tài)干煙氣量折算系數(shù)；2)計(jì)算單個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量和出口標(biāo)態(tài)干煙氣量，計(jì)算公式如下：其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量(Nm3/h)；其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器出口標(biāo)態(tài)干煙氣量(Nm3/h)，為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)稀釋空氣量(Nm3/h)，為現(xiàn)場直接測量值，(Nm3/h)為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口噴氨流量，(Nm3/h)為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口稀釋空氣流量，其中，如果測點(diǎn)測量的為質(zhì)量流量，則需要根據(jù)式(6-1)將其轉(zhuǎn)換為體積流量：式中，為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口噴氨質(zhì)量流量(kg/h)；如果沒有測點(diǎn)，則根據(jù)式(6-2)計(jì)算：式中，Qair，XSFJ，out為稀釋風(fēng)機(jī)出口空氣流量(Nm3/h)；為第i臺稀釋風(fēng)機(jī)出口空氣流量(Nm3/h)；nXSFJ為稀釋風(fēng)機(jī)臺數(shù)；3)計(jì)算SCR反應(yīng)器出口至FGD入口之間漏入的空氣量，SCR反應(yīng)器出口和FGD入口處都有煙氣氧量測點(diǎn)，根據(jù)這兩處的煙氣氧量計(jì)算SCR反應(yīng)器出口至FGD入口之間漏入的空氣量Qair，SCR-FGD，計(jì)算公式如下：其中，為FGD入口煙氣含氧量(％)，為第i個(gè)SCR反應(yīng)器出口煙氣含氧量(％)；4)根據(jù)式(8)計(jì)算FGD入口標(biāo)態(tài)干煙氣量Qgas,FGD,in,N5)如果FGD入口SO2濃度測量為體積濃度，則需按式(9)轉(zhuǎn)換成質(zhì)量濃度如果測量為質(zhì)量濃度，則無需計(jì)算，其中，為FGD入口SO2的體積濃度(ppm)；取排口煙氣濃度代替FGD出口SO2濃度，其中，為排口煙氣SO2質(zhì)量濃度(mg/Nm3)，如果現(xiàn)場測量為體積濃度，則需按式(9)將其轉(zhuǎn)換成質(zhì)量濃度；6)根據(jù)式(11)計(jì)算SO2脫除量7)根據(jù)式(12)計(jì)算石灰石漿液中石灰石質(zhì)量濃度Clime其中：ρlime為石灰石密度(kg/m3)，ρslurry為石灰石漿液密度(kg/m3)；8)根據(jù)式(13)計(jì)算石灰石消耗量其中，Qslurry為石灰石漿液量(m3/h)；9)根據(jù)式(14)計(jì)算鈣硫摩爾比Ca/S，其中：為投入脫硫系統(tǒng)中石灰石的摩爾數(shù)，為脫除的SO2的摩爾數(shù)，為CaCO3摩爾質(zhì)量，為SO2摩爾質(zhì)量；10)計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵總流量，如果沒有單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量測點(diǎn)，則按照式(15)計(jì)算單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量然后再計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle如式(16)所示；如果有單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量測點(diǎn)，則直接根據(jù)式(16)計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle，其中：為第i臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量的設(shè)計(jì)值(m3/h)，為該石灰石漿液循環(huán)泵的運(yùn)行小時(shí)；石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle為：式中：ncycle為投運(yùn)的石灰石漿液循環(huán)泵臺數(shù)；11)根據(jù)式(17)計(jì)算液氣比L/G，12)計(jì)算漿液PH值pH如果漿液PH值有多個(gè)測點(diǎn)，則取平均值；13)根據(jù)式(18)對脫硫效率進(jìn)行預(yù)測，得到預(yù)測脫硫效率其中：K為傳質(zhì)系數(shù)，pH為漿液PH值，α1為漿液PH值對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)，α2為鈣硫摩爾比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)，α3為液氣比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)。通過采用上述技術(shù)手段，本發(fā)明運(yùn)用多元非線性數(shù)學(xué)分析方法，建立脫硫效率與脫硫系統(tǒng)漿液PH值、鈣硫比、液氣比等關(guān)鍵指標(biāo)的數(shù)學(xué)模型，以實(shí)現(xiàn)與實(shí)測脫硫效率的對比分析，保證了脫硫效率指標(biāo)的準(zhǔn)確性。具體實(shí)施方式下面結(jié)合具體實(shí)施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。根據(jù)傳質(zhì)單元的概念，脫硫效率可表示為：式中，NTU(NumberofTransferUnits)為傳質(zhì)單元數(shù)，無量綱。NTU反映了濕法脫硫工藝中氣相與液相反應(yīng)時(shí)物質(zhì)傳遞與分子擴(kuò)散的能力，是影響脫硫效率所有運(yùn)行參數(shù)的函數(shù)。傳質(zhì)單元數(shù)NTU與漿液pH值、鈣硫比Ca/S和液氣比L/G有如下的數(shù)學(xué)模型：式中，xi是第i個(gè)運(yùn)行參數(shù)的值，具體為x1為漿液pH值，x2為鈣硫比Ca/S，x3為液氣比L/G，αi是xi的指數(shù)，反應(yīng)了第i個(gè)運(yùn)行參數(shù)對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響程度。合并上述兩個(gè)公式，可以得出脫硫效率與漿液pH值、鈣硫比Ca/S和液氣比L/G的多元非線性模型，用于對脫硫效率進(jìn)行預(yù)測：式中：為預(yù)測脫硫效率；K為傳質(zhì)系數(shù)；pH為漿液PH值；α1為漿液PH值對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)；Ca/S為鈣硫摩爾比(mol/mol)；α2為鈣硫摩爾比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)；L/G為液氣比(L/m3)；α3為液氣比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)。其中：pH值為現(xiàn)場實(shí)測參數(shù)；鈣硫摩爾比、液氣比均為利用其他實(shí)測參數(shù)計(jì)算得到的中間值。鈣硫摩爾比Ca/S：從煙氣脫硫技術(shù)(FGD)的輸入物質(zhì)方面考慮，可以通過統(tǒng)計(jì)一段時(shí)間內(nèi)石灰石的耗量和被脫除的SO2的量來計(jì)算；液氣比L/G：在石灰石一石膏濕法脫硫工藝中，液氣比L/G是指洗滌單位體積標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的飽和干煙氣所需要的石灰石漿液的循環(huán)漿液體積數(shù)，其大小直接反映了吸收入口煙氣中SO2的能力，它可以通過石灰石漿液循環(huán)泵流量與煙氣流量計(jì)算得到。下面對本發(fā)明中的具體實(shí)施過程介紹如下：一種多元非線性石灰石-石膏濕法脫硫效率預(yù)測方法，包括以下步驟：1)如果發(fā)電機(jī)組有給煤量測點(diǎn)，則按式(1)計(jì)算發(fā)電機(jī)組入爐煤量B(t/h)，其中：Bi為第i個(gè)發(fā)電機(jī)組給煤量值(t/h)，ngm為發(fā)電機(jī)組給煤量測點(diǎn)個(gè)數(shù)。按式(2)計(jì)算發(fā)電機(jī)組SCR(選擇性催化還原法)反應(yīng)器入口煙氣含氧量O2,SCR,in，其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口煙氣含氧量(％)，為現(xiàn)場直接測量值；n為SCR反應(yīng)器個(gè)數(shù)。根據(jù)式(3)計(jì)算SCR系統(tǒng)反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量，然后轉(zhuǎn)入步驟2)，Qgas,SCR,in,N＝B×1000×(0.099+O2,SCR,in/(21-O2,SCR,in)×0.101)×Car(3)其中：Car為入爐煤固定碳含量，為固定常數(shù)，本發(fā)明中取定值60％；否則，根據(jù)式(4)計(jì)算SCR系統(tǒng)反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量，然后轉(zhuǎn)入步驟2)，Qgas,SCR,in,N＝coef×Pel×10-1×104＝coef×Pel×103(4)其中：Pel為發(fā)電機(jī)組負(fù)荷(MW)，由所選的發(fā)電機(jī)組確定；coef為發(fā)電機(jī)組負(fù)荷-標(biāo)態(tài)干煙氣量折算系數(shù)，如對于Pel為330MW的發(fā)電機(jī)組coef取3.5，對于Pel為660MW的發(fā)電機(jī)組coef取3.2，對于Pel為1000MW的發(fā)電機(jī)組coef取3.0。2)計(jì)算單個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量和出口標(biāo)態(tài)干煙氣量，計(jì)算公式如下：其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)干煙氣量(Nm3/h)；其中：為第i個(gè)SCR反應(yīng)器出口標(biāo)態(tài)干煙氣量(Nm3/h)，為第i個(gè)SCR反應(yīng)器入口標(biāo)態(tài)稀釋空氣量(Nm3/h)，為現(xiàn)場直接測量值，(Nm3/h)為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口噴氨流量，(Nm3/h)為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口稀釋空氣流量，其中，如果測點(diǎn)測量的為質(zhì)量流量，則需要根據(jù)式(6-1)將其轉(zhuǎn)換為體積流量：式中，為單個(gè)SCR反應(yīng)器入口噴氨質(zhì)量流量(kg/h)；如果沒有測點(diǎn)，則根據(jù)式(6-2)計(jì)算：式中：Qair,XSFJ,out為稀釋風(fēng)機(jī)出口空氣流量(Nm3/h)；為第i臺稀釋風(fēng)機(jī)出口空氣流量(Nm3/h)；nXSFJ為稀釋風(fēng)機(jī)臺數(shù)。3)計(jì)算SCR反應(yīng)器出口至FGD(煙氣脫硫技術(shù))入口之間漏入的空氣量Qair,SCR-FGD(m3/h)，以物質(zhì)質(zhì)量平衡理論為基礎(chǔ)，默認(rèn)SCR出口煙氣密度與FGD入口煙氣密度相等，則SCR出口煙氣流量*SCR出口煙氣氧量濃度+漏入空氣量*21＝FGD入口處煙氣流量*FGD入口煙氣氧量濃度。SCR反應(yīng)器出口和FGD入口處都有煙氣氧量測點(diǎn)，根據(jù)這兩處的煙氣氧量計(jì)算SCR反應(yīng)器出口至FGD入口之間漏入的空氣量Qair,SCR-FGD：根據(jù)上式推出SCR反應(yīng)器出口至FGD入口之間漏入的空氣量Qair,SCR-FGD，計(jì)算公式為：其中：為FGD入口煙氣含氧量(％)，為第i個(gè)SCR反應(yīng)器出口煙氣含氧量(％)。4)根據(jù)式(8)計(jì)算FGD入口標(biāo)態(tài)干煙氣量Qgas,FGD,in,N5)計(jì)算FGD入口SO2的質(zhì)量濃度和FGD出口SO2的質(zhì)量濃度如果FGD入口SO2濃度測量為體積濃度，則需根據(jù)式(9)轉(zhuǎn)換成質(zhì)量濃度，如果測量為質(zhì)量濃度，則無需計(jì)算，其中，為FGD入口SO2的體積濃度(ppm)；用排口煙氣SO2濃度代替FGD出口SO2濃度，其中，為排口煙氣SO2質(zhì)量濃度(mg/Nm3)，同樣，如果現(xiàn)場濃度測點(diǎn)測量為體積濃度，則需按式(9)將其轉(zhuǎn)換成質(zhì)量濃度(mg/Nm3)。6)根據(jù)式(11)計(jì)算SO2脫除量7)根據(jù)式(12)計(jì)算石灰石漿液中石灰石質(zhì)量濃度Clime其中：ρlime為石灰石密度(kg/m3)，取2.6g/cm3＝2600kg/m3，ρslurry為石灰石漿液密度(kg/m3)，為直接測量值；將ρlime值帶入，則式(12)變?yōu)椋?![CDATA[Clime=ρlime(ρslurry-103)ρslurry(ρlime-103)=2600×(ρslurry-1000)ρslurry×(2600-1000)=26×(ρslurry-1000)16×ρslurry---(12-1).]]>8)根據(jù)式(13)計(jì)算石灰石消耗量其中：Qslurry為石灰石漿液量(m3/h)，為直接測量值，將式(12-1)帶入，則，式(13)變?yōu)椋?![CDATA[mCaCO3=Qslurry×ρslurry×Clime=Qslurry×ρslurry×26×(ρslurry-1000)16×ρslurry=2616×Qslurry×(ρslurry-1000)---(13-1);]]>式(13-1)中，如果Qslurry沒有測量點(diǎn)，則可根據(jù)每臺石灰石漿液泵的流量計(jì)算：式中，為第i臺石灰石漿液泵的石灰石將夜流量(m3/h)；nslurry為石灰石漿液泵臺數(shù)。9)根據(jù)式(14)計(jì)算鈣硫摩爾比Ca/S鈣硫摩爾比是指投入脫硫系統(tǒng)中鈣基吸收劑即石灰石中的Ca與脫硫系統(tǒng)脫除的SO2中S的摩爾數(shù)之比，直接反映了脫硫系統(tǒng)在達(dá)到一定脫硫效率時(shí)所需要的脫硫吸收劑的過量程度，其中：為投入脫硫系統(tǒng)中石灰石的摩爾數(shù)，為脫除的SO2的摩爾數(shù)，為CaCO3摩爾質(zhì)量(100g/mol)，為SO2摩爾質(zhì)量(64g/mol)。10)計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵流量Qcycle(m3/h)如果沒有單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量測點(diǎn)，則按照式(15)計(jì)算單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量然后再計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle如式(16)所示；如果有單臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量測點(diǎn)，則直接根據(jù)式(16)計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle，其中：為第i臺石灰石漿液循環(huán)泵石灰石漿液流量的設(shè)計(jì)值(m3/h)，為該石灰石漿液循環(huán)泵的運(yùn)行小時(shí)；石灰石漿液循環(huán)泵的總流量Qcycle為：式中：ncycle為投運(yùn)的石灰石漿液循環(huán)泵臺數(shù)。11)根據(jù)式(17)計(jì)算液氣比L/G(L/m3)，12)計(jì)算漿液PH值pH如果漿液PH值有多個(gè)測點(diǎn)，則取平均值。13)根據(jù)式(18)對脫硫效率進(jìn)行預(yù)測，得到預(yù)測脫硫效率其中：K為傳質(zhì)系數(shù)，pH為漿液PH值，α1為漿液PH值對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)，α2為鈣硫摩爾比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)，α3為液氣比對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)。K、α1、α2、α3通過最小二乘法擬合曲線計(jì)算得到。為了確定基于本發(fā)明方法預(yù)測的脫硫效率的準(zhǔn)確性，計(jì)算實(shí)際脫硫效率，進(jìn)行對比根據(jù)式(19)計(jì)算實(shí)際脫硫效率其中，分別為FGD進(jìn)、出口SO2質(zhì)量濃度(6％O2折算)：下面以某發(fā)電有限公司#5機(jī)組為實(shí)施案例，基于本發(fā)明方法計(jì)算預(yù)測脫硫效率，并與實(shí)際脫硫效率進(jìn)行對比：該機(jī)組額定功率為330MW；脫硝系統(tǒng)有A、B兩個(gè)反應(yīng)器，2臺稀釋風(fēng)機(jī)；脫硫系統(tǒng)有2臺石灰石漿液泵，3臺漿液循環(huán)泵(設(shè)計(jì)流量為6700m3/h)。一、脫硫效率預(yù)測模型樣本數(shù)據(jù)計(jì)算參見表1，表2和表3，以小時(shí)數(shù)據(jù)為樣本數(shù)據(jù)，樣本數(shù)據(jù)中包括參數(shù)：發(fā)電機(jī)有功功率；稀釋風(fēng)機(jī)A/B出口空氣流量；SCR反應(yīng)器A/B入口標(biāo)態(tài)干煙氣量、噴氨流量、稀釋空氣流量、出口煙氣含氧量；FGD入口煙氣含氧量、SO2濃度、漿液PH值A(chǔ)/B、2臺石灰石漿液泵的石灰石漿液流量、石灰石漿液密度、3臺石灰石漿液循環(huán)泵的運(yùn)行小時(shí)；排口入口煙氣含氧量、SO2濃度。表1樣本數(shù)據(jù)1表2樣本數(shù)據(jù)2表3樣本數(shù)據(jù)3實(shí)際樣本數(shù)據(jù)含幾百個(gè)，這里只列出小部分。上述參數(shù)中，除稀釋風(fēng)機(jī)A/B出口空氣流量、2臺石灰石漿液泵的石灰石漿液流量、3臺石灰石漿液循環(huán)泵的運(yùn)行小時(shí)取自實(shí)測數(shù)據(jù)的小時(shí)積分(時(shí)間)值外，其余參數(shù)均取自實(shí)測數(shù)據(jù)的小時(shí)均值(AVG)。利用上述數(shù)據(jù)，根據(jù)本發(fā)明預(yù)測方法，計(jì)算其余參數(shù)包括：根據(jù)式(6)計(jì)算SCR反應(yīng)器A/B出口標(biāo)態(tài)干煙氣量，根據(jù)式(7)計(jì)算SCR反應(yīng)器出口至FGD(煙氣脫硫技術(shù))入口之間漏入的空氣量，根據(jù)式(8)計(jì)算FGD入口標(biāo)態(tài)干煙氣量，根據(jù)式(11)計(jì)算SO2脫除量，根據(jù)式(13)計(jì)算石灰石消耗量，根據(jù)式(14)計(jì)算鈣硫摩爾比，根據(jù)式(15)，式(16)計(jì)算石灰石漿液循環(huán)泵流量，根據(jù)式(17)計(jì)算液氣比利用上述數(shù)據(jù)，再根據(jù)式(19)，式(20)，式(21)，還可以計(jì)算出實(shí)際脫硫效率，計(jì)算結(jié)果如表4所示。表4樣本數(shù)據(jù)測試結(jié)果二、脫硫效率預(yù)測模型建模脫硫效率的多元非線性預(yù)測模型為：對上述數(shù)學(xué)模型進(jìn)行線性化處理，得到如下形式的多元線性表達(dá)式：令：則脫硫效率的多元非線性數(shù)學(xué)模型轉(zhuǎn)換成如下多元線性模型：y＝α0+α1x1′+α2x2′+α3x3′運(yùn)用最小二乘法對上式進(jìn)行擬合，從而建立脫硫效率的多元非線性數(shù)據(jù)模型，求得傳質(zhì)系數(shù)K和各參數(shù)對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)α1、α2、α3：K＝40.2348，α1＝-1.9288，α2＝0.0383，α3＝0.3059三、脫硫效率預(yù)測模型測試?yán)酶鶕?jù)樣本數(shù)據(jù)計(jì)算的參數(shù)以及建模過程求得的傳質(zhì)系數(shù)K和各參數(shù)對傳質(zhì)單元數(shù)NTU的影響指數(shù)α1、α2、α3，根據(jù)式(18)計(jì)算預(yù)測脫硫效率(％)：計(jì)算結(jié)果參見表5。表5預(yù)測脫硫效率將所有樣本數(shù)據(jù)的預(yù)測脫硫效率和實(shí)際脫硫效率進(jìn)行對比，分到誤差結(jié)果，如表6所示。表6預(yù)測脫硫效率與實(shí)際脫硫效率誤差項(xiàng)目平均值最大值最小值誤差-0.31080.4182-1.3926絕對誤差0.37581.39260.0033絕對誤差百分比0.39771.48390.0035從誤差結(jié)果可以看出，預(yù)測模型與實(shí)際結(jié)果接近。