專利名稱：：浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及建模方法，特別涉及一種浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法。
背景技術(shù)：
：浮筏隔振系統(tǒng)是一個(gè)具有分布質(zhì)量、分布剛度及分布阻尼的復(fù)雜動(dòng)力學(xué)系統(tǒng)。關(guān)于浮筏隔振系統(tǒng)的建模方法現(xiàn)在主要有兩類，第一類是有限元+邊界元的方法，第二類是基于阻抗方法。第一類方法受網(wǎng)格大小以及材料本構(gòu)的限制目前還不能很好的模擬浮筏隔振系統(tǒng)，第二類基于阻抗建模方法包括四端參數(shù)法、導(dǎo)納功率流法以及模態(tài)阻抗綜合法等，這些方法都有一個(gè)共同的弱點(diǎn)，就是難以建立筏架的阻抗矩陣，有學(xué)者提出測得其導(dǎo)納矩陣再求逆，但這種方法至今不具有工程實(shí)用性，假如一個(gè)筏架布置有30個(gè)隔振器，那么要得到導(dǎo)納矩陣就必須測465次傳遞函數(shù)，這將是一個(gè)巨大的工程，難以完成。因此現(xiàn)有的兩類方法都不具有預(yù)報(bào)隔振效果的工程實(shí)用性。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問題是提供一種浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，能預(yù)報(bào)隔振效果，實(shí)施方便。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法采用的技術(shù)方案是，浮筏隔振系統(tǒng)按照耦合關(guān)系依次分為機(jī)組、上層隔振器、筏架、下層隔振器、基礎(chǔ)五個(gè)子系統(tǒng)，上層隔振器、下層隔振器為一個(gè)或多個(gè)，各上層隔振器一端接機(jī)組一基腳，另一端接筏架上層隔振器一安裝點(diǎn)，各下層隔振器一端接筏架下層隔振器一安裝點(diǎn)，另一端接基礎(chǔ)；其特征在于確定筏架傳遞系數(shù)，并測量機(jī)組各個(gè)基腳的振動(dòng)加速度；各上層隔振器的輸入阻抗、各上層隔振器的傳遞阻抗；筏架在各上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗；各下層隔振器的輸入阻抗、各下層隔振器的傳遞阻抗；基礎(chǔ)在各下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗。根據(jù)以下方程得到筏架各上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度人Z0式中為機(jī)組基腳的振動(dòng)加速度，^為筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，zy為上層隔振器機(jī)組端的輸入阻抗，《為上層隔振器的傳遞阻抗，《為上層隔振器筏架端的輸入阻抗，z/為筏架在上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，/。為機(jī)組基腳同上層隔振器間的作用力，y;為上層隔振器同筏架安裝點(diǎn)間的作用力；根據(jù)以下方程得到各筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>式中Ai為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Am為筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，&為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，a。為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，bn為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bm為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，t^為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，b皿為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)；m、n為正整數(shù)。根據(jù)以下方程得到基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度響應(yīng)，完成對浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果的建模計(jì)算<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>式中"。為筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，^為基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度，"為下層隔振器筏架端的輸入阻抗，Zf為下層隔振器的傳遞阻抗，《為下層隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗，,為筏架安裝點(diǎn)同下層隔振器間的作用力，力為下層隔振器同基礎(chǔ)間的作用力?？梢酝ㄟ^以下方法確定筏架傳遞系數(shù)首先模擬筏架工作邊界條件，對機(jī)組進(jìn)行激勵(lì)，使變換不同的激勵(lì)角度和方位，使用傳感器測得筏架各隔振器安裝點(diǎn)在不同激勵(lì)角度和方位時(shí)的振動(dòng)加速度，然后根據(jù)以下方程求得筏架傳遞系數(shù)，^........<formula>formulaseeoriginaldocumentpage9</formula>式中au為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，a^為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，aml為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，a皿為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Au為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Alm為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，A^為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，A,為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，bu為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bln為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bw為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)；m、n為正整數(shù)。本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，首先確定筏架傳遞系數(shù)，并測量機(jī)組各個(gè)基腳的振動(dòng)加速度；各上層隔振器的輸入阻抗、傳遞阻抗；筏架在各上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗；各下層隔振器的輸入阻抗、傳遞阻抗；基礎(chǔ)在各下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，然后根據(jù)激勵(lì)源的假設(shè)將浮筏隔振系統(tǒng)分為兩個(gè)子系統(tǒng)，在第一個(gè)子系統(tǒng)中，以機(jī)組基腳為理想的位移源計(jì)算得到各筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，根據(jù)筏架的傳遞系數(shù)得到各筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，在第二個(gè)子系統(tǒng)中，以筏架下層隔振器安裝點(diǎn)為理想的位移源計(jì)算得到基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度。從而能預(yù)報(bào)浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果并能與試驗(yàn)結(jié)果對應(yīng)，實(shí)施方便，具有很強(qiáng)的工程實(shí)用性。下面結(jié)合附圖與具體實(shí)施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明圖1是測量隔振器輸入阻抗時(shí)隔振器與阻抗臺(tái)的耦合關(guān)系示意圖；圖2是兩個(gè)機(jī)械系統(tǒng)串聯(lián)的耦合關(guān)系示意圖；圖3是浮筏隔振系統(tǒng)五個(gè)子系統(tǒng)之間的耦合關(guān)系圖；圖4是根據(jù)理想振源將浮筏隔振系統(tǒng)分為兩個(gè)部分的示意圖；圖5是筏架上、下層各安裝有兩個(gè)隔振器的浮筏隔振系統(tǒng)示意圖；圖6是浮筏隔振系統(tǒng)分為三層的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖；圖7是模擬筏架工作邊界條件計(jì)算筏架傳遞參數(shù)實(shí)驗(yàn)示意圖；圖8是采用本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法計(jì)算的隔振效果同實(shí)際測量的隔振效果對比示意圖。具體實(shí)施例方式理想的源指的是不受外界負(fù)載影響的源，在電工學(xué)中，理想的源分為恒壓源與恒流源，理想的恒壓源擁有無窮小的內(nèi)阻抗，而理想的恒流源則擁有無窮大的內(nèi)阻抗。在浮筏隔振系統(tǒng)，一般假設(shè)柴油機(jī)內(nèi)部的爆發(fā)為理想的力源，這是由于爆發(fā)氣體的阻抗要遠(yuǎn)小于柴油機(jī)組本身的阻抗，所以我們可以近似將爆發(fā)氣體看作是理想的力源。而船體基礎(chǔ)的振動(dòng)相對被隔振設(shè)備的激勵(lì)可視為理想的位移源，這是由于船體基礎(chǔ)的阻抗要遠(yuǎn)大于隔振器的阻抗，所以我們可以近似將其看作是理想的位移源，由此可以看出振源的假設(shè)是系統(tǒng)理論分析的重要前提。理想力源的意思就是振源發(fā)出的力激勵(lì)不會(huì)因負(fù)載的改變而改變，理想位移源的意思就是振源發(fā)出的位移激勵(lì)不會(huì)因負(fù)載的改變而改變，這個(gè)假設(shè)對于我們的工程計(jì)算是非常重要的。理想振源的條件如表一所示。表一:<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>可見位移、速度、加速度作為振源其實(shí)是等同的，它們之間相差/*^倍，故在本文中，無論是位移源、速度源還是加速度源，我們都將統(tǒng)稱為位移源。測量浮筏隔振系統(tǒng)的隔振器輸入阻抗的原理如圖i所示，將隔振器的一端固定在阻抗臺(tái)(基礎(chǔ))上，另一端接激振器?？蓪Ω粽衿髋c阻抗臺(tái)(基礎(chǔ))的耦合關(guān)系圖l建立如下方程厶/a2人(1)a2=Z,/2(2)由(1)，(2)兩式可得式(3)+W(3)又可知阻抗臺(tái)的輸入阻抗非常大，阻抗臺(tái)的輸入阻抗比隔振器另一端的輸入阻抗、阻抗臺(tái)端的輸入阻抗、傳遞阻抗的平方中的最大值大40dB以上，艮卩z,,>z/,z/,zr*zr，所以式(3)可寫為"^Z/./,+(0)，即可得到輸入阻抗2/=，式中，y;為激振器對隔振器的作用力，/2為隔振器同阻抗臺(tái)之間的作用力，",為激振器作用下隔振器的振動(dòng)加速度響應(yīng)、^為隔振器與阻抗臺(tái)振動(dòng)加速度作用，z/為隔振器激振器端的輸入阻抗，z/為隔振器阻抗臺(tái)端的輸入阻抗，z,為隔振器的傳遞阻抗，^為阻抗臺(tái)的輸入阻抗。所以由以上公式推倒可知，把隔振器的一端固定在輸入阻抗非常大的阻抗臺(tái)上，測量其另一端的原點(diǎn)導(dǎo)納，求倒數(shù)即可得到近似的輸入阻抗。隔振器傳遞阻抗的測量原理如圖2所示，當(dāng)兩個(gè)相耦合的系統(tǒng)串連起來，根據(jù)系統(tǒng)串聯(lián)的性質(zhì)可推倒得到系統(tǒng)總的阻抗矩陣為z>z;z)《《z2《。圖2中及式中z,1、z;、z;分別為第一系統(tǒng)的i端輸入阻抗、j端輸入阻抗以及傳遞阻抗，z,2、z、《分別為第二系統(tǒng)的i端輸入阻抗、j端輸入阻抗以及傳遞阻抗，《'為第一系統(tǒng)同其它系統(tǒng)的作用力、F,2為第二系統(tǒng)同其它系統(tǒng)的作用力、巧為第一系統(tǒng)同第二系統(tǒng)的作用力，w為第一系統(tǒng)同其它系統(tǒng)的作用加速度、^為第二系統(tǒng)同其它系統(tǒng)的作用加速度、為第一系統(tǒng)同第二系統(tǒng)的作用加速度。由于輸入阻抗很容易測得，因此也可以很容易測得串聯(lián)系統(tǒng)的總輸入阻抗。首先對一個(gè)沒有約束的自由隔振器進(jìn)行激勵(lì)，沒有約束的隔振器就相當(dāng)于隔振器和一個(gè)阻抗無窮小的系統(tǒng)相串聯(lián)(即隔振器另一端自由)，測得其原點(diǎn)導(dǎo)納，對其原點(diǎn)導(dǎo)納求倒數(shù)就得到了這個(gè)串聯(lián)系統(tǒng)的總的輸入阻抗。又因?yàn)榇?lián)系統(tǒng)總的輸入阻抗為Z;-4^y，可知總的輸入阻抗和隔振器的輸入阻抗、隔振器的傳遞阻抗以及串聯(lián)的無窮小阻抗有關(guān)，由于很容易測得隔振器的輸入阻抗，又己知串聯(lián)的輸入阻抗無窮小，所以可得到方程(4):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>由于Z。,Z6,Z,.》〉Z空氣，所以<formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>由式(5)得到傳遞阻抗的計(jì)算公式為<formula>formulaseeoriginaldocumentpage14</formula>式中z,為隔振器的傳遞阻抗，z。為隔振器一端的輸入阻抗，^為隔振器另一端的輸入阻抗，z^為空氣的輸入阻抗即無窮小阻抗，z^為當(dāng)隔振器另一端與無窮小阻抗串聯(lián)時(shí)測得的隔振器一端的輸入阻抗。所以，隔振器傳遞阻抗可在測得隔振器一端的輸入阻抗、隔振器另一端的輸入阻抗、當(dāng)隔振器另一端與無窮小阻抗串聯(lián)時(shí)隔振器一端的輸入阻抗后，根據(jù)上式(6)求得。本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法的一具體實(shí)施方式如圖3所示，浮筏隔振系統(tǒng)按照耦合關(guān)系依次分為機(jī)組、上層隔振器、筏架、下層隔振器、基礎(chǔ)五個(gè)子系統(tǒng)，上層隔振器、下層隔振器可以為一個(gè)或多個(gè)，各上層隔振器一端接機(jī)組一基腳，另一端接一筏架上層隔振器安裝點(diǎn)，各下層隔振器一端接一筏架下層隔振器安裝點(diǎn)，另一端接基礎(chǔ)；對圖中符號(hào)說明如下"。為機(jī)組基腳的振動(dòng)加速度，^為筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，^為筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，^為基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度，Z-為機(jī)組的輸入阻抗，^為上層隔振器機(jī)組端的輸入阻抗，Z^為上層隔振器的傳遞阻抗，Zg為上層隔振器筏架端的輸入阻抗，Zf為筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，《為筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，"為下層隔振器筏架端的輸入阻抗，Zf為下層隔振器的傳遞阻抗，《為下層隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗，Zf為基礎(chǔ)的輸入阻抗，/。為機(jī)組同上層隔振器間的作用力，y;為上層隔振器同筏架間的作用力；義為筏架同下層隔振器間的作用力，厶為下層隔振器同基礎(chǔ)間的作用力。按照理想振源判定的依據(jù)由于Z^>〉>"，所以可以近似認(rèn)為機(jī)組基腳是理想的振動(dòng)位移源；由于Z纟>>>"，所以也可以近似認(rèn)為筏架的下層隔振器安裝點(diǎn)是理想的振動(dòng)位移源。因此根據(jù)理想振源可以將浮筏隔振系統(tǒng)分為兩部分，如圖4所示要分別對兩個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，就必須首先知道兩個(gè)系統(tǒng)的振源大小。對于第一個(gè)系統(tǒng)的振源是機(jī)組基腳的振動(dòng)，這可以通過測量機(jī)組基腳的振動(dòng)得到。第二個(gè)系統(tǒng)的振源是筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)。以下說明如何通過確定筏架內(nèi)部的傳遞系數(shù)來計(jì)算出第二個(gè)系統(tǒng)的振源大小。對于筏架上層安裝兩個(gè)隔振器，下層安裝兩個(gè)隔振器的浮筏隔振系統(tǒng)如圖5所示，對圖5的筏架建立如下阻抗矩陣<formula>formulaseeoriginaldocumentpage16</formula>阻抗矩陣中Z"i為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，22為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，Zrf2為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，z,w為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zulrfl為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zlrf2為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，Z2ul為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，Zu2rfl為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，Z2rf2為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，Z^,為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，Zrfh(2為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zrfW2為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zrf2wl為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zrf2u2為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，zd2rfl為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞阻抗，根據(jù)互易原理=ZrflHl，zulrf2=zrf2ul，Zu1m2=Zm2m1，ZM2rfl=ZrfI"2，z2rf2=^2w2，^w^z^,，厶為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的作用力，L為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的作用力，力,為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的作用力，力2為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的作用力，為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的作用加速度，"u2為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的作用加速度，為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的作用加速度，&2為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的作用加速度。從筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)向下層隔振器方向看去的輸入阻抗為^，從筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)向下層隔振器方向看去的輸入阻抗為&，因基礎(chǔ)的阻抗遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于下層隔振器的輸入阻抗、下層隔振器的傳遞阻抗，所以^、2/2約等于下層隔振器的輸入阻抗。所以可以建立方程/力二z""力(8)人2=Z/2arf2(9)聯(lián)立(7)，(8)，(9)式可以解得如下關(guān)系式解上面的方程可得(10)(11)1=、1^1+、22=^2]1+&2a"2且41》12，、1，=/XZ^lwl5Zdlw2Zdl，Z^2，Zd2wl，ZJ2w2，Zd2^，Zt/2，Z/l，Z/2)是筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，612是筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，^是筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，6是筏架'A上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，6》12》21，622都是阻抗表示的常數(shù)，阻抗是固有的參數(shù)，所以傳遞系數(shù)也是固有的。測筏架傳遞系數(shù)的時(shí)候，一般筏架都是沒有安裝在實(shí)際系統(tǒng)之內(nèi)的，構(gòu)建測試時(shí)的筏架邊界條件也將與實(shí)際系統(tǒng)不同，即^和&將于實(shí)際系統(tǒng)不同。那么就提出了一個(gè)新的問題，^和^的變化會(huì)對傳遞系數(shù)有影響嗎？可以通過以下推倒來證明。因?yàn)閆",Z"《〈Z幽"Z^2，Z^Z^2,Z^,，Z^2，Z^,，Z^(下層隔振器的輸入阻抗遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于筏架各隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗及各隔振器安裝點(diǎn)間的傳遞阻抗)，根據(jù)阻抗在運(yùn)算中的處理技巧，(10)、(ll)式可以寫為一+(0)=+^2a2+z鋪^所以傳遞系數(shù)可以表示為夂,》12,621,622=,,,,~2,,、2l(2,~2(/1,Zrf2)，僅和筏架的阻抗參數(shù)有關(guān)，傳遞系數(shù)主要取決于筏架本身。這個(gè)性質(zhì)將為筏架內(nèi)傳遞系數(shù)的確定提供方便的條件，我們在實(shí)際測試中就可以利用近似的下層隔振器邊界條件求得筏架內(nèi)部的傳遞系數(shù)。上面已經(jīng)說明了傳遞系數(shù)的確定方法，對傳遞系數(shù)的確定途徑，可通過三種途徑。第一種是基于實(shí)際筏架;第二種是基于實(shí)際筏架的縮比模型，因?yàn)榉ぜ苁且粋€(gè)線性系統(tǒng)，所以可以使用相似原理的模型試驗(yàn)來確定傳遞系數(shù)；第三類是基于有限元模型，使用有限元模型來確定傳遞系數(shù)，則需要知道構(gòu)成筏架材料的黏彈性本構(gòu)關(guān)系。這三種途徑各有優(yōu)缺點(diǎn)，可根據(jù)具體情況選用，下面以第一種途徑為例進(jìn)行進(jìn)一步說明。18由上一步已經(jīng)得到了筏架內(nèi)部的傳遞系數(shù)，那么只要知道筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，就可以算出筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度。知道了筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，將下層隔振器安裝點(diǎn)假設(shè)為理想的振源，那么根據(jù)后續(xù)結(jié)構(gòu)參數(shù)就可以計(jì)算得到傳遞到基礎(chǔ)上的振動(dòng)，進(jìn)而就可以知道隔振效果。可以將系統(tǒng)重新分為三大層，分別命名為振源層、傳輸層以及被激層。系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖6所示。測量得知機(jī)組基腳的振動(dòng)加速度后，振源層可以計(jì)算出筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，傳輸層可以計(jì)算出筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，進(jìn)而就可以通過被激層算出基礎(chǔ)的響應(yīng)。以下結(jié)合實(shí)施例對本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法進(jìn)行詳細(xì)說明。浮筏隔振系統(tǒng)如圖5所示。首先測得下列參數(shù)機(jī)組各個(gè)基腳的振動(dòng)加速度(位移、速度也可以)，兩個(gè)基腳的振動(dòng)加速度分別為^w，MM2，得到的激勵(lì)用于隔振效果的計(jì)算。上層第一隔振器機(jī)組端的輸入阻抗"1，上層第一隔振器的傳遞阻抗Z"，上層第一隔振器筏架端的輸入阻抗《'；上層第二隔振器機(jī)組端的輸入阻抗"2，上層第二隔振器的傳遞阻抗《2，上層第二隔振器筏架端的輸入阻抗《2;筏架在第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗Zf，筏架在第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗"2，由于筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗主要由筏架質(zhì)量和筏架上隔振器安裝點(diǎn)的支座結(jié)構(gòu)決定，所以僅需將筏架彈性支承后測得其安裝點(diǎn)的原點(diǎn)導(dǎo)納直接求倒數(shù)即可近似得到筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，或者使用筏架的有限元模型計(jì)算得到其隔振器安裝點(diǎn)的原點(diǎn)導(dǎo)納直接求倒數(shù)即可近似得到筏架隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，或者可以使用筏架模型試驗(yàn)求得筏架隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗。下層第一隔振器筏架端的輸入阻抗Zf1，下層第一隔振器的傳遞阻抗Z^，下層第一隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗Z^;下層第二隔振器筏架端的輸入阻抗Z尸，下層第二隔振器的傳遞阻抗"2，下層第二隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗^f;基礎(chǔ)在下層第一個(gè)隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗Zf1，基礎(chǔ)在第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗Z/2。筏架工作邊界條件的模擬主要是模擬筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的邊界條件，在筏架下層隔振器安裝點(diǎn)安裝相近的隔振器，如模擬的筏架工作邊界條件中的筏架下層隔振器安裝點(diǎn)安裝同實(shí)際浮筏隔振系統(tǒng)中的筏架下層隔振器材質(zhì)相同的隔振器(如同為彈簧、同為橡膠)，筏架上層隔振器安裝點(diǎn)可安裝任意隔振器(即只要是彈性支承就可以)，機(jī)組也可隨意，基礎(chǔ)可用阻抗臺(tái)代替。在邊界條件已經(jīng)模擬的基礎(chǔ)上進(jìn)一步計(jì)算筏架內(nèi)部的傳遞系數(shù)。實(shí)驗(yàn)裝置示意如圖7。在機(jī)組上用激振器激勵(lì)，使用傳感器分別測得筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)、筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)、筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)、筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)處的振動(dòng)加速度譜，構(gòu)建方程如下<formula>formulaseeoriginaldocumentpage21</formula>^為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)測得的振動(dòng)加速度譜，"2為筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)測得的振動(dòng)加速度譜，為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)測得的振動(dòng)加速度譜，"rf2為筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)測點(diǎn)測得的振動(dòng)加速度譜。^是筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，*12是筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，621是筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)，622是筏架第二個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)到筏架第二個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的傳遞系數(shù)。兩組方程四個(gè)未知數(shù)，要想求解四個(gè)未知數(shù)必須有四個(gè)方程，四個(gè)方程就需要兩組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。兩組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)必須是非線性相關(guān)的，因此要使激振器變換不同的角度和方位對機(jī)組進(jìn)行激勵(lì)，這樣才會(huì)得到兩組非線性相關(guān)的數(shù)據(jù)來求得傳遞系數(shù)、》12,621,622。首先由振源層求出筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，其結(jié)構(gòu)如圖6所示。由于《>〉〉zy，所以可以近似認(rèn)為基腳為一個(gè)理想的位移源。位移源的振動(dòng)加速度為已經(jīng)測得的^^，分別對l，2點(diǎn)建立如下方程<formula>formulaseeoriginaldocumentpage21</formula>式中為機(jī)組基腳的振動(dòng)加速度，&為筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，zy為上層隔振器機(jī)組端的輸入阻抗，Z^為上層隔振器的傳遞阻抗，《為上層隔振器筏架端的輸入阻抗，Zf為筏架在上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，/。為機(jī)組同上層隔振器間的作用力，A為上層隔振器同筏架間的作用力。通過(12)、(13)式計(jì)算就可以解得筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度。根據(jù)計(jì)算得到的傳遞系數(shù)可以求出筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速<formula>formulaseeoriginaldocumentpage22</formula>(14)(15)計(jì)算(14)，(15)式就可得到筏架下層第一隔振器安裝點(diǎn)、筏架下層第二隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度。得到筏架下層第一隔振器安裝點(diǎn)、筏架下層第二隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，就可以根據(jù)被激層計(jì)算出基礎(chǔ)的響應(yīng)。被激層的結(jié)構(gòu)如圖6所示。分別對筏架下層第一隔振器安裝點(diǎn)、筏架下層第二隔振器安裝點(diǎn)建立如下方禾:<formula>formulaseeoriginaldocumentpage22</formula>式中^為筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，"d為基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度，"為下層隔振器筏架端的輸入阻抗，"為下層隔振器的傳遞阻抗，《為下層隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗，義為筏架同下層隔振器之間的作用力，力為下層隔振器同基礎(chǔ)之間的作用力。通過(16)、(17)式就可求得基礎(chǔ)的響應(yīng)，因此可以完成對浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果的建模計(jì)算?？梢詫C(jī)組施以激勵(lì)頻率是寬頻的白噪聲激勵(lì)，以確定不同激振頻率時(shí)的筏架傳遞系數(shù)。然后通過測量機(jī)組基腳的振動(dòng)在各個(gè)頻率下的值，即基腳振動(dòng)的頻譜，根據(jù)本發(fā)明的方法完成不同機(jī)組基腳振動(dòng)頻率時(shí)浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果的建模計(jì)算?？梢允褂枚喾N方法對其隔振效果進(jìn)行評估。并可以直接使用加速度振級(jí)落差來評價(jià)隔振效果，與試驗(yàn)結(jié)果達(dá)成統(tǒng)一。在一實(shí)驗(yàn)中，試驗(yàn)對象為筏架上層布置4個(gè)be-40的隔振器，筏架下層布置4個(gè)6jx-70的隔振器，機(jī)組是一個(gè)直流電動(dòng)機(jī)，筏架為lwx2wx0.25w的板殼結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為板凳式結(jié)構(gòu)；激勵(lì)系統(tǒng)設(shè)備采用B&K4801激振器和B&K1027信號(hào)發(fā)生器，白噪聲激勵(lì)加載在電動(dòng)機(jī)上；測試系統(tǒng)DP二通道信號(hào)分析儀，B&K2635電荷放大器，B&K4371加速度傳感器，B&K8000以及腿K8001阻抗頭；實(shí)驗(yàn)環(huán)境實(shí)驗(yàn)對象整體安裝在實(shí)驗(yàn)室的T形導(dǎo)軌上。從機(jī)組的基腳到基礎(chǔ)的隔振效果，試驗(yàn)實(shí)際測得的隔振效果與采用本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法計(jì)算的隔振效果對比如圖8所示，圖中虛線表示試驗(yàn)中實(shí)際測得的浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果，實(shí)線表示采用本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法計(jì)算得到的浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果。通過圖8的比較分析可以發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)中實(shí)際測得與采用本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法計(jì)算的隔振效果吻合程度還是比較高的。經(jīng)過理論的推導(dǎo)證明以及試驗(yàn)的驗(yàn)證，本發(fā)明的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法是可行的，能夠應(yīng)用于多個(gè)隔振器多點(diǎn)耦合的復(fù)雜隔振系統(tǒng)，能預(yù)報(bào)浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果，實(shí)施方便，具有很強(qiáng)的工程實(shí)用性。2權(quán)利要求1、一種浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，浮筏隔振系統(tǒng)按照耦合關(guān)系依次分為機(jī)組、上層隔振器、筏架、下層隔振器、基礎(chǔ)五個(gè)子系統(tǒng)，上層隔振器、下層隔振器為一個(gè)或多個(gè)，各上層隔振器一端接機(jī)組一基腳，另一端接筏架上層隔振器一安裝點(diǎn)，各下層隔振器一端接筏架下層隔振器一安裝點(diǎn)，另一端接基礎(chǔ)；其特征在于確定筏架傳遞系數(shù)，并測量機(jī)組各個(gè)基腳的振動(dòng)加速度；各上層隔振器的輸入阻抗、各上層隔振器的傳遞阻抗；筏架在各上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗；各下層隔振器的輸入阻抗、各下層隔振器的傳遞阻抗；基礎(chǔ)在各下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，根據(jù)以下方程得到筏架各上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度<mathsid="math0001"num="0001"><math><![CDATA[<mrow><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>f</mi><mi>a</mi></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>f</mi><mi>b</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>=</mo><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>I</mi><mi>U</mi></msubsup></mtd><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>T</mi><mi>U</mi></msubsup></mtd></mtr><mtr><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>T</mi><mi>U</mi></msubsup></mtd><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>O</mi><mi>U</mi></msubsup></mtd></mtr></mtable></mfenced><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mi>a</mi></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mi>b</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced></mrow>]]></math></maths><mathsid="math0002"num="0002"><math><![CDATA[<mrow><msub><mi>f</mi><mi>b</mi></msub><mo>=</mo><msubsup><mi>Z</mi><mi>I</mi><mi>R</mi></msubsup><mo>·</mo><msub><mi>a</mi><mi>b</mi></msub></mrow>]]></math></maths>式中aa為機(jī)組基腳的振動(dòng)加速度，ab為筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，ZIU為上層隔振器機(jī)組端的輸入阻抗，ZTU為上層隔振器的傳遞阻抗，ZOU為上層隔振器筏架端的輸入阻抗，ZIR為筏架在上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，fa為機(jī)組基腳同上層隔振器間的作用力，fb為上層隔振器同筏架安裝點(diǎn)間的作用力；根據(jù)以下方程得到各筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度<mathsid="math0003"num="0003"><math><![CDATA[<mrow><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>A</mi><mn>1</mn></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>A</mi><mi>m</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>=</mo><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>b</mi><mn>11</mn></msub></mtd><mtd><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo></mtd><mtd><msub><mi>b</mi><mrow><mn>1</mn><mi>n</mi></mrow></msub></mtd></mtr><mtr><mtd></mtd><mtd><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo></mtd><mtd></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>b</mi><mrow><mi>m</mi><mn>1</mn></mrow></msub></mtd><mtd><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo></mtd><mtd><msub><mi>b</mi><mi>mn</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>*</mo><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mn>1</mn></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><mo>·</mo><mo>·</mo><mo>·</mo></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mi>n</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced></mrow>]]></math></maths>式中A1為筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Am為筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，a1為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，an為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，b11為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，b1n為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bm1為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bmn為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)；m、n為正整數(shù)，根據(jù)以下方程得到基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度響應(yīng)，完成對浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果的建模計(jì)算<mathsid="math0004"num="0004"><math><![CDATA[<mrow><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>f</mi><mi>c</mi></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>f</mi><mi>d</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced><mo>=</mo><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>I</mi><mi>D</mi></msubsup></mtd><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>T</mi><mi>D</mi></msubsup></mtd></mtr><mtr><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>T</mi><mi>D</mi></msubsup></mtd><mtd><msubsup><mi>Z</mi><mi>O</mi><mi>D</mi></msubsup></mtd></mtr></mtable></mfenced><mfencedopen='['close=']'><mtable><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mi>c</mi></msub></mtd></mtr><mtr><mtd><msub><mi>a</mi><mi>d</mi></msub></mtd></mtr></mtable></mfenced></mrow>]]></math></maths><mathsid="math0005"num="0005"><math><![CDATA[<mrow><msub><mi>f</mi><mi>d</mi></msub><mo>=</mo><msubsup><mi>Z</mi><mi>I</mi><mi>F</mi></msubsup><mo>·</mo><msub><mi>a</mi><mi>d</mi></msub></mrow>]]></math></maths>式中ac為筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，ad為基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度，ZID為下層隔振器筏架端的輸入阻抗，ZTD為下層隔振器的傳遞阻抗，ZOD為下層隔振器基礎(chǔ)端的輸入阻抗，fc為筏架安裝點(diǎn)同下層隔振器間的作用力，fd為下層隔振器同基礎(chǔ)間的作用力。2、根據(jù)權(quán)利耍求1所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，通過以下方法確定筏架傳遞系數(shù)首先模擬筏架工作邊界條件，對機(jī)組進(jìn)行激勵(lì)，使變換不同的激勵(lì)角度和方位，使用傳感器測得筏架各隔振器安裝點(diǎn)在不同激勵(lì)角度和方位時(shí)的振動(dòng)加速度，然后根據(jù)以卜方程求得筏架傳遞系數(shù)，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage4</formula>式中au為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，am為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，ana為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，a皿為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，An為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Alra為第一種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第m水下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，Aml為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，A皿為第m種激勵(lì)角度和方位時(shí)筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，bu為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，bln為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第一個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，b^為筏架第一個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)，b皿為筏架第n個(gè)上層隔振器安裝點(diǎn)至筏架第m個(gè)下層隔振器安裝點(diǎn)的筏架傳遞系數(shù)；m、n為正整數(shù)。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，模擬筏架工作邊界條件時(shí)，筏架下層隔振器安裝點(diǎn)安裝同實(shí)際浮筏隔振系統(tǒng)中的筏架下層隔振器材質(zhì)相同的筏架下層隔振器。4、根據(jù)權(quán)利要求2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，通過對機(jī)組施以激勵(lì)頻率是寬頻的白噪聲激勵(lì)，確定不同激振頻率時(shí)的筏架傳遞系數(shù)。5、根據(jù)權(quán)利要求4所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，測量機(jī)組基腳的振動(dòng)在各個(gè)頻率下的值，即基腳振動(dòng)的頻譜，完成不同機(jī)組基腳振動(dòng)頻率下浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果的建模計(jì)算。6、根據(jù)權(quán)利要求2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，基于實(shí)際筏架、基于實(shí)際筏架的縮比模型或基于有限元模型模擬筏架及其工作邊界條件確定傳遞系數(shù)。7、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，把隔振器的一端固定在阻抗臺(tái)上，阻抗臺(tái)的輸入阻抗比隔振器另一端的輸入阻抗、隔振器阻抗臺(tái)端的輸入阻抗、隔振器傳遞阻抗的平方中的最大值大40dB以上，測量隔振器另一端的原點(diǎn)導(dǎo)納，求倒數(shù)得到隔振器另一端輸入阻抗，依此方法得到隔振器的輸入阻抗。8、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，測得隔振器一端的輸入阻抗、隔振器另一端的輸入阻抗、當(dāng)隔振器另一端與無窮小阻抗串聯(lián)時(shí)隔振器一端的輸入阻抗后，根據(jù)以下公式計(jì)算得到隔振器的傳遞阻抗式中z,為隔振器的傳遞阻抗，z。為隔振器一端的輸入阻抗，z,為隔振器另一端的輸入阻抗，z^為當(dāng)隔振器另一端與無窮小阻抗串聯(lián)時(shí)測得的隔振器一端的輸入阻抗。9、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，其特征在于，將筏架彈性支承后測得其隔振器安裝點(diǎn)的原點(diǎn)導(dǎo)納直接求倒數(shù)得到筏架隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗;或者使用筏架的有限元模型計(jì)算得到其隔振器安裝點(diǎn)的原點(diǎn)導(dǎo)納直接求倒數(shù)得到筏架隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗；或者使用模型試驗(yàn)得出筏架隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗。全文摘要本發(fā)明公開了一種浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果建模方法，首先確定筏架傳遞系數(shù)，并測量機(jī)組各個(gè)基腳的振動(dòng)加速度；各上層隔振器的輸入阻抗、傳遞阻抗；筏架在各上層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗；各下層隔振器的輸入阻抗、傳遞阻抗；基礎(chǔ)在各下層隔振器安裝點(diǎn)的輸入阻抗，然后根據(jù)激勵(lì)源的假設(shè)將浮筏隔振系統(tǒng)分為兩個(gè)子系統(tǒng)，在第一個(gè)子系統(tǒng)中，以機(jī)組基腳為理想的位移源計(jì)算得到各筏架上層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，根據(jù)筏架的傳遞系數(shù)得到各筏架下層隔振器安裝點(diǎn)的振動(dòng)加速度，在第二個(gè)子系統(tǒng)中，以筏架下層隔振器安裝點(diǎn)為理想的位移源計(jì)算得到基礎(chǔ)的振動(dòng)加速度。從而能預(yù)報(bào)浮筏隔振系統(tǒng)隔振效果并能與試驗(yàn)結(jié)果對應(yīng)，實(shí)施方便，具有很強(qiáng)的工程實(shí)用性。文檔編號(hào)G06F17/50GK101661515SQ200810043748公開日2010年3月3日申請日期2008年8月28日優(yōu)先權(quán)日2008年8月28日發(fā)明者炎周,尹立國,張泉南,挺徐,童宗鵬,馬永濤申請人:中國船舶重工集團(tuán)公司第七一一研究所